Архив WinRAR / gost_14249-1989
.pdf
Ñ. 30 ÃÎÑÒ 14249—89
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
− c 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1+ |
κ |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
− c |
|
|||||||||||||
|
|
D |
tg α |
− B |
+ |
|
|
|
|
|
|
s2 |
− c |
κ |
|
|||||||||||||||||||
0,4 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||||||||||||
s2 |
− ñ |
|
|
|
2 cos |
α |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
1 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
2 |
− c |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ãäå β0 = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
(106) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
− c 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
+ κ |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
− c |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
+ |
+ |
|
|
|
s |
2 |
− c |
|
|
κ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
B |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
2 cos |
α |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
2 |
− c |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициенты В2 è Â3 определяют по формулам:
B2 |
= |
|
1,6 |
Aê |
|
|
[σ]ê |
ϕàð |
; B3 |
= 0,25. |
|
− c) |
D (s |
|
[σ]2 |
ϕp |
|||||
|
(s |
2 |
2 |
− c) |
|
|
5.3.4.5. Проверка прочности сварного шва укрепляющего кольца
Σ t j ≥ |
4 Aê |
, |
(107) |
D |
|||
|
|
|
ãäå Σtj — сумма всех эффективных ширин несущих сварных швов между укрепляющим кольцом и обечайкой (черт. 21в).
У прерывистого сварного шва действительная его ширина уменьшается в отношении длин сварного шва и всего периметра обечайки. Расстояние между концами прерывистых сварных швов должно быть не более восьми толщин стенки обечайки и сумма всех длин сварных швов не менее половины длины контура кольца.
5.3.5. Соединение обечаек с тороидальным переходом (черт. 22а, 22б) 5.3.5.1. Расчетные формулы применимы при условиях:
α1 ≤ 70°; 0 ≤ α2 < α1; 0 ≤ Dr < 0,3.
5.3.5.2. Толщину стенки определяют по формуле
|
sò ≥ sò.ð + ñ, |
|
|
|
(108) |
|||
ãäå sò.ð |
= |
|
pD β3 |
|
1 |
. |
(109) |
|
2 |
ϕð [σ] − p |
cos α2 |
||||||
|
|
|
|
|
||||
В случае соединения конической и цилиндрической обечаек (черт. 22б) cos α2 = 1. Коэффициент β3 определяют по формуле (111) и коэффициенты β и βò определяют по формулам (98) и (112) или по диаграммам (черт. 27 и 29).
5.3.5.3. Допускаемое внутреннее избыточное или наружное давление из условия прочности переходной части
[ p] = |
2[σ]ϕp (sò − ñ) |
. |
|
D β |
+ (sò − ñ) |
||
|
3 |
(110) |
|
|
cos α2 |
|
|
Коэффициент β3 определяют по формуле (111) и коэффициенты β и βò определяют по формулам (98) и (112) или по диаграммам (черт. 28, 30).
ÃÎÑÒ 14249—89 Ñ. 31
Диаграмма для определения коэффициента βò при расчете толщин стенок переходов обечаек
×åðò. 29
Диаграмма для определения коэффициента βò при выполнении поверочного расчета
×åðò. 30
Ñ.32 ÃÎÑÒ 14249—89
5.3.5.4.Коэффициенты формы определяют по формулам: - коэффициент β3
|
β3 = max {0,5; β βò} , |
(111) |
|||||||||||||
где β определяют по формуле (98) при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s1 |
− c |
= 1, |
|
|
|
||||||
|
κ = 1 è |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
s2 |
− c |
|
|
|
|
|
|||||
- коэффициент βò |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
βò = |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
. |
(112) |
||
|
|
|
r |
|
|
|
D |
|
|
||||||
|
|
0,028 |
|
|
|
|
(α1 − α2) |
|
|||||||
1 + |
D |
|
sò − ñ |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
1 |
|
|
+ |
|
1 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
cos α1 |
|
|
cos α2 |
|
|
|
||||||
5.3.6. Соединение штуцера или внутреннего цилиндрического корпуса с конической обечайкой (черт. 21г)
5.3.6.1. Расчетные формулы применимы при выполнении условия α1 ≤ 70°.
5.3.6.2. Толщину стенки определяют по формуле
|
s2 ≥ s2ð + ñ, |
|
(113) |
||||
ãäå |
s2ð |
= |
|
pD β4 |
. |
(114) |
|
2 |
ϕð [σ]− p |
||||||
|
|
|
|
|
|||
Расчет толщины стенки конического элемента переходной части проводят с помощью отношения толщин стенок
|
|
s |
− c |
|
|
|
|
||
s |
≥ |
|
1 |
|
|
s |
|
+ c . |
(115) |
|
|
|
|||||||
1 |
|
s2 |
− c |
|
2p |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
5.3.6.3. Допускаемое внутреннее избыточное или наружное давление из условия прочности переходной части определяют по формуле
[ p] = |
2[σ]2 ϕp (s2 − ñ) |
|
 β4 + (s2 − ñ) . |
(116) |
5.3.6.4. Коэффициент формы определяют по формулам:
|
|
|
|
|
|
|
β4 = max {1,0; βí}, |
|
|
|
|
|
|
|
|
(117) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s1 |
− c |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
ãäå βí |
= β + 0,75 ïðè κ |
|
|
|
|
|
|
≥1; |
|
|
|
|
|
|
(118) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s2 |
− c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
βí |
= |
0,4 |
D2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
tg α1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
+ 0,5 |
(119) |
|||||
s2 |
− c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 + κ |
|
s |
− c 2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
− c |
|
|
|
s − c |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
κ |
|
|
|
|
+ |
|
|
s |
2 |
− c |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
(s1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
s2 |
− c |
|
− c) cos α1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s1 |
− c |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
ïðè κ |
|
|
|
|
< 1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s2 |
− c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Коэффициент βí можно в обоих случаях определить также по диаграммам (черт. 31 и 32).
ÃÎÑÒ 14249—89 Ñ. 33
Диаграмма для определения коэффициента βí при расчете толщин стенок переходов обечаек
×åðò. 31
Диаграмма для определения коэффициента βí при выполнении поверочного расчета
×åðò. 32
Ñ. 34 ÃÎÑÒ 14249—89
(Поправка).
5.3.7. Пологое коническое днище с тороидальным переходом (см. черт. 26а)
5.3.7.1. Расчетные формулы применимы для действия внутреннего избыточного давления при выполнении условия
|
|
α1 > 70°. |
|
|
|
5.3.7.2. Толщину стенки принимают: |
|
|
|
|
|
s' ≥ min {max {sê; sò}; s'p + c}; |
(120) |
||||
s'p = |
|
α |
p |
|
|
0,3 |
(D − r) 901 |
[σ]ϕp |
, |
(121) |
|
ãäå sê определяют по п. 5.3.1 при Dê = D è sò определяют по п. 5.3.5.
5.3.7.3. Допускаемое внутреннее избыточное давление принимают как большее из значения
|
(s' − c) |
90o |
2 |
[ p] = ϕp [σ] |
|
|
(122) |
|
|||
0,3 (D − r) |
α1 |
|
|
èменьшее из значений [р], определяемых по пп. 5.3.1 при sê = s' è 5.3.5 sò = s'.
5.3.8.Пологое коническое днище с укрепляющим кольцом (см. черт. 26б)
5.3.8.1. Расчетные формулы применимы для действия внутреннего избыточного давления при выполнении условий
α1 > 70°; s' = sê .
5.3.8.2.Толщину стенки конического днища определяют по п. 5.3.1.1 при Dê = D.
5.3.8.3.Площадь поперечного сечения укрепляющего кольца определяют по п. 5.3.4.2, в котором при определении β следует принять (s1—ñ) = 0.
5.3.8.4. Допускаемое внутреннее избыточное давление определяют для конического днища по п. 5.3.1.2 при при Dê = D и для укрепляющего кольца по п. 5.3.4.3, в котором при определении β2
следует принять (s1—с) = 0. Расчет применим при соблюдении требований п. 5.3.4.5. |
|
5.3.9. Пологое коническое днище без тороидального перехода и без укрепляющего |
кольца |
(ñì. ÷åðò. 26â) |
|
5.3.9.1. Расчетные формулы применимы для действия внутреннего избыточного давления при |
|
выполнении условия |
|
α1 > 70°. |
|
5.3.9.2. Толщину стенки принимают: |
|
s' ≥ min {max {sê; s1}; s'p + c}; |
(123) |
s'p определяют по формуле (121) при r = 0; sê определяют по п. 5.3.1 при Dê = D ;
s1 определяют по п. 5.3.3.
5.3.9.3. Допускаемое внутреннее избыточное давление принимают как большее из значения [р], определяемого по формуле (122) при r = 0, и меньшее из значений [р], определяемых по п. 5.3.1, при
sê = s' è Dê = D и по п. 5.3.3. 5.3.9.2, 5.3.9.3. (Поправка).
5.3.10. Пологое коническое днище, нагруженное наружным давлением 5.3.10.1. Расчетные формулы применимы для действия наружного давления при условии
α1 > 70°.
5.3.10.2. Допускаемое наружное давление определяют по формуле (88), допускаемое давление в пределах пластичности по формуле (89) и допускаемое давление в пределах упругости по формуле
|
= |
4 EK s' − c 2 |
|
2 |
α1 |
|
|
|||
[ p]E |
|
|
|
|
cos |
|
, |
(124) |
||
ny |
Dê |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
ÃÎÑÒ 14249—89 Ñ. 35 |
|
0,1 ξ + |
5 |
|
|
||
ãäå K = min 0,36; max |
|
|
|
;0,12 ; |
(125) |
|
|
|
|
||||
|
ξ − 4 |
|
|
|
||
ξ = |
Dê |
|
|
|
||
|
. |
|
|
(126) |
||
2 (s' - c) cos α1 |
|
|
||||
(Поправка)
5.4. Конические обечайки, нагруженные осевыми усилиями
5.4.1. Гладкие конические обечайки, нагруженные осевой растягивающей силой 5.4.1.1. Толщину стенки определяют по формуле
|
sê ≥ sê.ð + ñ, |
|
|
|
|
(127) |
|||
ãäå |
sê.ð |
= |
F |
|
|
1 |
|
. |
(128) |
π D ϕò [σ] |
cos |
|
|||||||
|
|
|
|
α1 |
|
||||
5.4.1.2. Допускаемая растягивающая сила
[F] = π D1 (sê — c) ϕò [σ] cos α1. |
|
(129) |
||||||||
5.4.2. Гладкие конические обечайки, нагруженные осевой сжимающей силой |
|
|||||||||
5.4.2.1. Расчетные формулы применимы при условии |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
α1 ≤ 70°. |
|
|
|
|
|
|
||
5.4.2.2. Допускаемую осевую сжимающую силу [F ] определяют по формуле |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[F ] |
|
|
D |
|
|
|
|
||
[F ] = min |
|
|
ï |
|
; |
1 |
[F ] |
|
, |
|
|
|
|
2 |
DF |
(130) |
|||||
|
[F ] |
|
ï |
|
|
|||||
|
ï |
|
|
|
|
|
|
|||
[F ] |
|
|
|
|
|
|||||
1 |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
где допускаемая осевая сила из условия прочности
|
[F ]ï = π DF (sê — c) [σ] cos α1 |
|
|
|
|
(131) |
|||||||
и допускаемая осевая сила из условия устойчивости в пределах упругости |
|
||||||||||||
|
|
310 10−6 |
Å |
|
|
|
100(s |
ê |
− ñ) |
2,5 |
|
||
[F ]Å |
= |
|
|
|
(DF cos α1)2 |
|
|
|
; |
(132) |
|||
ny |
|
|
DF |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
DF |
= |
|
0,9D +0,1D1 |
. |
|
|
|
|
|
(133) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
cos α1 |
|
|
|
|
|
|
|
5.4.3. Соединение обечаек без тороидального перехода (черт. 21а, 21б)
5.4.3.1.Расчетные формулы применимы при выполнении условий п. 5.3.3.1.
5.4.3.2.Допускаемую осевую растягивающую или сжимающую силу [F] из условия прочности переходной части определяют по формуле
[F ] = π D |
(s2 − c)[σ]2 ϕp cos α2 |
, |
(134) |
|
|||
|
β5 |
|
|
где коэффициент формы β5 = max {1,0; (2 β + 1,2)}. |
(135) |
||
Коэффициент β определяют по формуле (98) или по диаграмме (см. черт. 28).
5.4.4. Соединение конической и цилиндрической обечаек с укрепляющим кольцом (черт. 21в) 5.4.4.1. Расчетные формулы применимы при выполнении условий п. 5.3.4.1.
Ñ.36 ÃÎÑÒ 14249—89
5.4.4.2.Допускаемую осевую растягивающую или сжимающую силу [F ] из условия прочности переходной части определяют по формуле
[F ] = π D |
(s2 − c)[σ]2 ϕp |
, |
(136) |
|
|||
|
β6 |
|
|
ãäå β6 = max {1,0; 2 β0}. |
(137) |
||
Коэффициент β0 определяют по формуле (106), в которой следует принять В3 = — 0,35. 5.4.4.3. Проверку сварного шва укрепляющего кольца выполняют по п. 5.3.4.5.
5.4.5. Соединение обечаек с тороидальным переходом (черт. 22а, 22б)
5.4.5.1.Расчетные формулы применимы при выполнении условий п. 5.3.5.1.
5.4.5.2.Допускаемую осевую растягивающую или сжимающую силу [F ] из условия прочности переходной части определяют по формуле
[F ] = π D |
(sò − c)[σ]ϕp cos α2 |
, |
(138) |
|
|||
|
β7 |
|
|
ãäå β7 = max {1,0; βò (2 β + 1,2)}. |
(139) |
||
Коэффициенты β и βò определяют по формулам (98) и (112) или по диаграммам (черт. 28 и 30). 5.4.6. Соединение штуцера или внутреннего цилиндрического корпуса с конической обечайкой
(÷åðò. 21ã)
5.4.6.1.Расчетные формулы применимы при выполнении условия п. 5.3.6.1.
5.4.6.2.Допускаемую осевую растягивающую или сжимающую силу [F ] из условия прочности переходной части определяют по формуле
[F ] = π D |
(s2 − c)[σ]2 ϕp |
, |
(140) |
||
|
|
|
|||
|
|
|
β8 |
|
|
ãäå β8 = max {1,0; (2 βí — 1)}. |
(141) |
||||
Коэффициент формы βí определяют по |
формулам (118) или (117), или по |
диаграмме |
|||
(÷åðò. 32). |
|
|
|
|
|
5.5. Конические обечайки, нагруженные изгибающим моментом |
|
||||
5.5.1. Допускаемый изгибающий момент рассчитывают по формулам: |
|
||||
- из условия прочности |
|
|
|
|
|
[M ] = |
|
Dp |
|
(142) |
|
|
4 [F ] , |
||||
|
|
||||
где расчетный диаметр Dp = D1 для конического перехода (черт. 23) и [F ] определяют по (129); - из условия устойчивости
[M ] = |
|
|
[M ]ï |
|
|
, |
(143) |
||||
|
|
[M |
] |
2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
ï |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 + [M ] |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Å |
|
|
|
ãäå [M ] |
= |
|
DF |
|
[F ] ; |
(144) |
|||||
4 |
|
||||||||||
|
ï |
|
|
|
ï |
|
|
||||
[M ] |
= |
|
DF |
[F ] |
|
|
(145) |
||||
|
|
|
|
||||||||
Å |
|
|
3,5 |
|
|
Å |
|
|
|||
è DF определяют по формуле (133).
Допускаемые осевые силы определяют [F ] по п. 5.4.1.2; [F ]ï è [F ]Å ïî ï. 5.4.2.2.
ÃÎÑÒ 14249—89 Ñ. 37
5.5.2. Соединения обечаек 5.5.2.1. Допускаемый изгибающий момент из условия прочности переходной части определяют по
формуле
[M ] = |
D |
[F ] , |
(146) |
|
4 |
|
|
где допускаемую осевую силу [F ] определяют по формулам пп. 5.4.3.2, 5.4.4.2, 5.4.5.2 и 5.4.6.2.
5.6. Сочетания нагрузок
5.6.1. Условия применения формул Если коническая обечайка нагружена давлением, осевой силой и изгибающим моментом и сумма
эквивалентных давлений от этих нагрузок, определяемых по формулам
pF = |
4 F |
; pM = |
16 M |
, |
|
|
|
(147) |
|||
π Dp2 |
π Dp3 |
составляет для соответствующего расчетного диаметра менее 10 % рабочего давления, то коническую обечайку рассчитывают только на действие давления.
5.6.2. Совместное действие нагрузок При проверке прочности или устойчивости для совместного действия нагрузок в формулах (148)
и (150) для расчетного наружного давления подставляют минус р, а для осевой сжимающей силы минус F. Изгибающий момент М всегда принимают со знаком плюс.
5.6.2.1. Гладкие конические обечайки В случае действия наружного давления необходимо проверить условия устойчивости по формуле
− |
p |
|
− |
F |
|
+ |
|
M |
|
|
≤ 1. |
(148) |
|
[ p] |
[F ] |
[M |
] |
||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
Кроме того, должна быть выполнена проверка устойчивости от отдельных нагрузок
p |
≤ [ p]; |
F |
≤ [F ]; |
M |
≤ [M ]. |
(149) |
Допускаемые нагрузки [р], [F ], [M] определяют по пп. 5.3.2.3, 5.4.2.2 и 5.5.1. Проверку проводят, если не выполнено условие п. 5.6.1 хотя бы для одного из расчетных диаметров конической обечайки.
При внутреннем давлении в формуле (148) следует принять р = 0. 5.6.2.2. Переходные части конических обечаек.
Кроме проверки условий прочности от отдельных нагрузок по формулам (149) необходимо проверить выполнение условия
p |
|
+ |
|
F |
|
+ |
|
M |
|
|
≤ 1, |
(150) |
|
[ p] |
[F ] |
[M |
] |
||||||||||
|
|
|
|
||||||||||
где [р], [F ], [M] — допускаемые нагрузки для переходной части обечайки. Проверку проводят, если не выполнено условие п. 5.6.1 при Dp = D.
Ñ. 38 ÃÎÑÒ 14249—89
|
|
|
|
|
|
|
|
ПРИЛОЖЕНИЕ 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обязательное |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ò à á ë è ö à 5 |
|
|
Допускаемые напряжения для углеродистых и низколегированных сталей |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетная |
|
Допускаемое напряжение [σ], МПа (кгс/см2), для сталей марок |
|
||||||
температура |
ÂÑò3 |
|
09Ã2Ñ, 16ÃÑ |
20, 20Ê |
|
10Ã2, |
17ÃÑ, |
||
стенки сосуда |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
толщина, мм |
|
|
10 |
||||
|
|
|
|
09Ã2 |
17Ã1Ñ, |
||||
или аппарата, |
|
|
|
|
|||||
°Ñ |
äî 20 |
свыше 20 |
|
äî 32 |
свыше 32 |
äî 160 |
|
|
10Ã2Ñ1 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
154 (1540) |
140(1400) |
|
196(1960) |
183(1830) |
147(1470) |
130(1300) |
180(1800) |
183(1830) |
100 |
149(1490) |
134(1340) |
|
177(1770) |
160(1600) |
142(1420) |
125(1250) |
160(1600) |
160(1600) |
150 |
145(1450) |
131(1310) |
|
171(1710) |
154(1540) |
139(1390) |
122(1220) |
154(1540) |
154(1540) |
200 |
142(1420) |
126(1260) |
|
165(1650) |
148(1480) |
136(1360) |
118(1180) |
148(1480) |
148(1480) |
250 |
131(1310) |
120(1200) |
|
162(1620) |
145(1450) |
132(1320) |
112(1120) |
145(1450) |
145(1450) |
300 |
115(1150) |
108(1080) |
|
151(1510) |
134(1340) |
119(1190) |
100(1000) |
134(1340) |
134(1340) |
350 |
105(1050) |
98(980) |
|
140(1400) |
123(1230) |
106(1060) |
88(880) |
123(1230) |
123(1230) |
375 |
93(930) |
93(930) |
|
133(1330) |
116(1160) |
98(980) |
82(820) |
108(1080) |
116(1160) |
400 |
85(850) |
85(850) |
|
122(1220) |
105(1050) |
92(920) |
77(770) |
92(920) |
105(1050) |
410 |
81(810) |
81(810) |
|
104(1040) |
104(1040) |
86(860) |
75(750) |
86(860) |
104(1040) |
420 |
75(750) |
75(750) |
|
92(920) |
92(920) |
80(800) |
72(720) |
80(800) |
92(920) |
430 |
71*(710) |
71*(710) |
|
86(860) |
86(860) |
75(750) |
68(680) |
75(750) |
86(860) |
440 |
— |
— |
|
78(780) |
78(780) |
67(670) |
60(600) |
67(670) |
78(780) |
450 |
— |
— |
|
71(710) |
71(710) |
61(610) |
53(530) |
61(610) |
71(710) |
460 |
— |
— |
|
64(640) |
64(640) |
55(550) |
47(470) |
55(550) |
64(640) |
470 |
— |
— |
|
56(560) |
56(560) |
49(490) |
42(420) |
49(490) |
56(560) |
480 |
— |
— |
|
53(530) |
53(530) |
46*(460) |
37(370) |
46**(460) |
53(530) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* Для расчетной температуры стенки 425 °С. ** Для расчетной температуры стенки 475 °С.
Ï ð è ì å ÷ à í è ÿ:
1. При расчетных температурах ниже 20 °С допускаемые напряжения принимают такими же, как при 20 °С, при условии допустимого применения материала при данной температуре.
2.Для промежуточных расчетных температур стенки допускаемое напряжение определяют линейной интерполяцией с округлением результатов до 0,5 МПа (5 кгс/см2) в сторону меньшего значения.
3.Для стали марки 20 при RA < 220 ÌÏà (2200 êãñ/ñì2) допускаемые напряжения, указанные в табл. 1,
умножают на отношение RA / 220(RA / 2200) .
4. Для стали марки 10Г2 при R p200,2 < 270 ÌÏà (2700 êãñ/ñì2) допускаемые напряжения, указанные в
табл. 1, умножают на отношение Rp200,2 / 270 (R p200,2 / 2700) .
5. Для стали марок 09Г2С, 16ГС классов прочности 265 и 296 по ГОСТ 19281 допускаемые напряжения независимо от толщины листа принимают равными указанным в графе, соответствующей толщине свыше 32 мм.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. (Поправка).
ÃÎÑÒ 14249—89 Ñ. 39
Ò à á ë è ö à 6
Допускаемые напряжения для теплоустойчивых хромистых сталей
Расчетная |
Допускаемое напряжение [σ], МПа (кгс/см2), для сталей марок |
|
|||
температура |
|
|
|
|
|
стенки сосуда |
|
|
|
|
|
или аппарата, |
12ÕÌ |
12ÌÕ |
15ÕÌ |
15Õ5Ì |
15Õ5Ì-Ó |
°Ñ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
147 (1470) |
147 (1470) |
155(1550) |
146(1460) |
240(2400) |
100 |
146,5(1465) |
146,5(1465) |
153(1530) |
141(1410) |
235(2350) |
150 |
146(1460) |
146(1460) |
152,5(1525) |
138(1380) |
230(2300) |
200 |
145(1450) |
145(1450) |
152(1520) |
134(1340) |
225(2250) |
250 |
145(1450) |
145(1450) |
152(1520) |
127(1270) |
220(2200) |
300 |
141(1410) |
141(1410) |
147(1470) |
120(1200) |
210(2100) |
350 |
137(1370) |
137(1370) |
142(1420) |
114(1140) |
200(2000) |
375 |
135(1350) |
135(1350) |
140(1400) |
110(1100) |
180(1800) |
400 |
132(1320) |
132(1320) |
137(1370) |
105(1050) |
170(1700) |
410 |
130(1300) |
130(1300) |
136(1360) |
103(1030) |
160(1600) |
420 |
129(1290) |
129(1290) |
135(1350) |
101(1010) |
150(1500) |
430 |
127(1270) |
127(1270) |
134(1340) |
99(990) |
140(1400) |
440 |
126(1260) |
126(1260) |
132(1320) |
96(960) |
135(1350) |
450 |
124(1240) |
124(1240) |
131(1310) |
94(940) |
130(1300) |
460 |
122(1220) |
122(1220) |
127(1270) |
91(910) |
126(1260) |
470 |
117(1170) |
117(1170) |
122(1220) |
89(890) |
122(1220) |
480 |
114(1140) |
114(1140) |
117(1170) |
86(860) |
118(1180) |
490 |
105(1050) |
105(1050) |
107(1070) |
83(830) |
114(1140) |
500 |
96(960) |
96(960) |
99(990) |
79(790) |
108(1080) |
510 |
82(820) |
82(820) |
84(840) |
72(720) |
97(970) |
520 |
69(690) |
69(690) |
74(740) |
66(660) |
85(850) |
530 |
60(600) |
57(570) |
67(670) |
60(600) |
72(720) |
540 |
50(500) |
47(470) |
57(570) |
54(540) |
58(580) |
550 |
41(410) |
— |
49(490) |
47(470) |
52(520) |
560 |
33(330) |
— |
41(410) |
40(400) |
45(450) |
570 |
— |
— |
— |
35(350) |
40(400) |
580 |
— |
— |
— |
30(300) |
34(340) |
590 |
— |
— |
— |
28(280) |
30(300) |
600 |
— |
— |
— |
25(250) |
25(250) |
|
|
|
|
|
|
Ï ð è ì å ÷ à í è ÿ:
1. При расчетных температурах ниже 20 °С допускаемые напряжения принимают такими же, как при 20 °С, при условии допустимого применения материала при данной температуре.
2.Для промежуточных расчетных температур стенки допускаемое напряжение определяют линейной интерполяцией с округлением результатов до 0,5 МПа (5 кгс/см2) в сторону меньшего значения.
3.При расчетных температурах ниже 200 °С сталь марок 12МХ, 12ХМ, 15ХМ применять не рекомен-
дуется.