Архив WinRAR / gost_14249-1989
.pdfÑ. 10 ÃÎÑÒ 14249—89
Коэффициенты ϕ1 è ϕ2 следует определять по черт. 8 и 9.
График для определения коэффициента ϕ1 |
График для определения коэффициента ϕ2 |
×åðò. 8 ×åðò. 9
2.3.5. Обечайки, нагруженные изгибающим моментом 2.3.5.1. Допускаемый изгибающий момент следует рассчитывать по формуле
|
|
[Ì ] = |
[Ì ]ï |
|
, |
|
|
|
|
|
(28) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
[Ì ] |
2 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
1 + |
ï |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
[Ì ]Å |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где допускаемый изгибающий момент [M]ï из условия прочности рассчитывают по формуле |
|
|||||||||||||||
[M]ï |
= |
π |
D (D + s −c)(s −c)[σ] = , |
[F]ï , |
|
(29) |
||||||||||
4 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
||||
а допускаемый изгибающий момент [M]E из условия устойчивости в пределах упругости — по |
||||||||||||||||
формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[Ì ] |
= |
89 10−6 E |
D3 |
100(s − c) |
2,5 |
= |
D |
[F ] . |
(30) |
|||||||
|
|
|
||||||||||||||
E |
|
|
|
ny |
|
|
|
|
|
|
|
|
3,5 |
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
1 |
|
(Поправка).
2.3.5.2. Для рабочих условий (ny = 2,4) допускаемый изгибающий момент можно определять по формуле
[M ] = |
π |
D (D + s − c)(s − c)[σ]ϕ3 . |
(31) |
|
|||
4 |
|
|
Коэффициент ϕ3 следует определять по черт. 10.
2.3.6. Обечайки, нагруженные поперечными усилиями
Допускаемое поперечное усилие [Q] следует рассчитывать по формуле
[Q] = |
[Q]ï |
, |
(32) |
|
|
|
[Q] |
2 |
|
1 |
+ |
ï |
|
|
|
|
|||
|
|
[Q]E |
|
где допускаемое поперечное усилие [Q]ï из условия прочности
[Q]ï = 0,25 π D (s − c)[σ] , |
(33) |
а допускаемое поперечное усилие [Q]Å из условия устойчивости в пределах упругости
[Q]E = |
2,4 E (s − c)2 |
+ 3,3 |
D (s − c) |
|||
|
0,18 |
|
|
. |
||
n |
l |
2 |
||||
|
y |
|
|
|
|
2.3.7. Обечайки, работающие под совместным действием наружного давления, осевого сжимающего усилия, изгибающего момента и поперечного усилия
ÃÎÑÒ 14249—89 Ñ. 11
График для определения коэффициента ϕ!
×åðò. 10
Обечайки, работающие под совместным действием нагрузки, проверяют на устойчивость по формуле
p |
|
|
F |
|
|
M |
|
Q |
2 |
|
|||
|
|
+ |
|
|
|
+ |
|
|
+ |
|
|
≤ 1,0 , |
(35) |
[ p] |
[F ] |
[M ] |
|
||||||||||
|
|
|
[Q] |
|
|
где [p] — допускаемое наружное давление по п. 2.3.2;
[F ] — допускаемое осевое сжимающее усилие по п. 2.3.4; [М] — допускаемый изгибающий момент по п. 2.3.5;
[Q] — допускаемое поперечное усилие по п. 2.3.6.
2.4. Цилиндрические обечайки, подкрепленные кольцами жесткости
2.4.1. Обечайки с кольцами жесткости, нагруженные внутренним избыточным давлением 2.4.1.1. Определение размеров колец жесткости при внутреннем давлении.
Для заданных расчетного давления р и толщины стенки s коэффициент К4 следует рассчитывать по формуле
p (D + s − c)
K 4 = 2 ϕ p [σ](s − c) − 1 .
Åñëè Ê4 ≤ 0, то укрепления кольцами жесткости не требуется. В диапазоне
расстояние между двумя кольцами жесткости следует рассчитывать по формуле
b ≤ |
|
2 |
− |
ϕ ð |
|
+ |
1 |
|
, |
D (s − c) |
|
ϕò |
1 |
K 4 |
|
||||
|
K 4 |
|
|
|
|
|
площадь поперечного сечения кольца
|
(36) |
|
0 < K 4 < 2 |
ϕò |
− 1 |
|
||
|
ϕ p |
(37)
À |
≥ l (s − c) |
[σ] ϕ ð |
K . |
(38) |
|
[σ]ê ϕê |
|||||
ê |
1 |
4 |
|
||
|
|
Ñ. 12 ÃÎÑÒ 14249—89
Åñëè K 4 ≥ 2 |
ϕò |
− 1 , то толщину стенки необходимо увеличить до такого размера, чтобы выпол- |
||||||||
|
||||||||||
|
ϕ p |
|
|
|
|
|
|
|
||
нялось следующее условие |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
0 < K 4 < 2 |
ϕò |
− 1 . |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
ϕ p |
|
|
|
|
||
П р и м е ч а н и е. При определении площади поперечного сечения кольца жесткости Аê |
следует |
|||||||||
учитывать прибавку с1 для компенсации коррозии. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
2.4.1.2. Допускаемое внутреннее избыточное давление следует определять из условия |
|
|||||||||
|
|
[p] = min {[p]1; [p]2 }. |
|
(39) |
||||||
Допускаемое внутреннее избыточное давление [p]1, определяемое из условий прочности всей |
||||||||||
обечайки, следует рассчитывать по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
2[σ]ϕ p (s − c) + 2 |
A |
ê |
[σ]ê ϕê |
|
|
||
|
|
l |
|
|
(40) |
|||||
|
|
[ p]1 = |
|
1 |
|
. |
||||
|
|
|
D +(s − c) |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Допускаемое внутреннее избыточное давление [p]2, определяемое из условий прочности обечайки между двумя соседними кольцами жесткости, следует рассчитывать по формуле
[ p] |
= |
2[σ]ϕò (s − c) |
|
|
2 + λ2ï |
, |
|||
D +(s − c) |
|
|
|||||||
2 |
|
+ |
ϕò λ2ï |
||||||
|
|
1 |
|
|
|
||||
|
|
ϕ p |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
2 |
|
|
|
b2 |
|
|
|
|
|
ãäå λï = |
|
. |
|
||||
|
|
D (s − c) |
|
(41)
(42)
2.4.2. Обечайки с кольцами жесткости, нагруженные наружным давлением 2.4.2.1. Расчетные параметры подкрепленной обечайки:
- эффективную длину стенки lå обечайки, учитываемую при определении эффективного момента инерции, следует определять из условия
le = min {l1;t +11, D (s − c)}; |
(43) |
- эффективный момент инерции I расчетного поперечного сечения кольца жесткости следует определять по формуле
I = I ê + |
l |
(s −c)3 |
+ e2 |
A |
ê |
l |
e |
(s − c) |
|
|
1 |
|
|
|
; |
(44) |
|||||
|
Aê + le (s − c) |
|||||||||
|
|
10,9 |
|
|
|
- коэффициент жесткости обечайки k, подкрепленной кольцами жесткости
k = |
10,9 I |
|
3 . |
(45) |
|
|
l1 (s − c) |
|
П р и м е ч а н и е. При определении момента инерции кольца жесткости следует учитывать прибавку с1 для компенсации коррозии.
2.4.2.2. Допускаемое наружное давление следует определять из условия |
|
[p] = min {[p]1; [p]2 }. |
(46) |
2.4.2.2.1. Допускаемое наружное давление [p]1, определяемое исходя из условий устойчивости всей обечайки, следует рассчитывать по формуле
|
|
|
|
|
|
ÃÎÑÒ 14249—89 Ñ. 13 |
|
[ ð]1 |
= |
[ p]1ï |
|
|
. |
||
|
[ p] |
|
2 |
||||
|
|
(47) |
|||||
|
|
|
1ï |
|
|
||
|
|
1 + |
|
|
|
|
|
|
|
[ p] |
|
|
|||
|
|
|
1Å |
|
|
|
Допускаемое наружное давление [p]1ï должно соответствовать величине [р]1, определенной по формуле (40) при значениях коэффициентов ϕð = 1,0 è ϕê = 1,0.
Допускаемое наружное давление [p]1Å из условий устойчивости в пределах упругости следует рассчитывать по формуле
|
= |
20,8 |
10−6 |
E |
D |
100 k (s − c) |
2,5 |
|
||
[ p]1E |
|
|
|
|
|
|
, |
(48) |
||
kB2ny |
|
D |
||||||||
|
|
|
L |
|
|
|
|
ãäå B |
|
|
D |
D |
|
(49) |
2 |
= min 1,0;9,45 |
. |
||||
|
|
L |
100 k (s − c) |
|
||
|
|
|
(Поправка).
2.4.2.2.2. Допускаемое наружное давление [р]2, определяемое исходя из условий устойчивости обечайки между кольцами жесткости. Допускаемое наружное давление [р]2 при значении длины
l = max {b; l2 − 2t } должно соответствовать давлению [р] (см. п. 2.3.2.2.). Вместо [р]ï, определенного по
формуле (14), допускается принимать [р]2 по формуле (41) при значении коэффициента ϕò = 1,0. 2.4.2.3. Определение размеров колец жесткости при наружном давлении.
После определения размеров кольца и обечайки по конструктивным соображениям следует провести проверку в соответствии с п. 2.4.2.2.
Толщину стенки s или расстояние b между кольцами жесткости для заданного расчетного давления р следует определять с помощью номограмм (см. черт. 5 и 6). При пользовании номограммой, приведенной на черт. 5, следует принимать l = b. Расчетный эффективный момент инерции кольца жесткости рассчитывают по формуле
|
0,1 pD3l |
|
ny |
|
|
I p = |
1 |
|
|
K 5 . |
(50) |
E |
|
2,4 |
Коэффициент К5 следует определять по черт. 11.
После определения расчетного эффективного момента инерции методом последовательных приближений следует выбирать профиль кольца жесткости с моментом инерции Iê, обеспечивающим выполнение требования условия
I ≥ Ip , |
(51) |
График для определения коэффициента К5 |
где I — эффективный момент инерции рас- четного поперечного сечения кольца жесткости, определенный по формуле (44).
2.4.3.Обечайки с кольцами жесткости, нагруженные осевым растягивающим или сжимающим усилием, изгибающим моментом или поперечным усилием
Допускаемые нагрузки следует рассчитывать по расчетным формулам пп. 2.3.3—2.3.6 при l = b. При определении приведенной рас-
четной длины lïð по черт. 7 вместо l следует принимать общую длину L.
2.4.4.Обечайки с кольцами жесткости, нагруженные совместно действующими нагрузками
Расчет следует проводить аналогично рас- чету по п. 2.3.7, при этом допускаемое наруж-
ное давление следует определять по п. 2.4.2.2. |
×åðò. 11 |
Ñ. 14 ÃÎÑÒ 14249—89
3. РАСЧЕТ ВЫПУКЛЫХ ДНИЩ
3.1. Расчетные схемы
3.1.1. На черт. 12 приведены расчетные схемы эллиптических, полусферических и торосферических днищ.
Выпуклые днища |
3.2. Условия применения расчетных формул |
|||||||
3.2.1. Расчетные формулы применимы при выпол- |
||||||||
|
||||||||
|
нении условий: |
|
|
|
|
|
|
|
|
- для эллиптических днищ |
|||||||
|
0,002 ≤ |
s1 − c |
≤ 0,100, |
|||||
|
|
|
||||||
|
|
|
|
D |
||||
|
0,2 ≤ |
H ≤ 0,5 ; |
||||||
|
|
|
|
D |
||||
|
- для торосферических днищ |
|||||||
|
0,002 ≤ |
|
s1 − c |
≤ 0,100. |
||||
|
|
|
||||||
|
|
|
|
D |
||||
|
Для торосферических днищ в зависимости от соотноше- |
|||||||
|
ния параметров R, D1, r1 |
приняты следующие типы днищ: |
||||||
|
- òèï À R ≈ D1, r1 |
≥ 0,095 D1; |
||||||
|
- òèï B R ≈ 0,9 D1, r1 |
≥ 0,170 D1; |
||||||
|
- òèï C R ≈ 0,8 D1, r1 |
≥ 0,150 D1. |
||||||
а — эллиптическое днище; б — полусферическое |
3.2.2. Расчетные формулы, приведенные в пп. 3.3.2 |
|||||||
и 3.4.2, применимы при условии, если расчетные тем- |
||||||||
днище; в — торосферическое днище |
||||||||
пературы не превышают значений, при которых учиты- |
||||||||
×åðò. 12 |
||||||||
вается ползучесть материалов, т. е. при таких температу- |
||||||||
|
||||||||
П р и м е ч а н и е. Чертеж не определя- |
рах, когда допускаемое напряжение определяют толь- |
|||||||
ет конструкцию днища и приведен только для |
ко по пределу текучести или временному сопротивле- |
указания необходимых расчетных размеров. |
нию (пределу прочности). |
|
Если нет точных данных, то допускается формулы применять при условии, что расчетная температура стенки днища из углеродистой стали не превышает 380 °С, из низколегированной не превышает 420 °С, а из аустенитной не превышает 525 °С.
3.3. Эллиптические и полусферические днища |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.3.1 Эллиптические и полусферические днища, |
|
нагруженные внутренним |
избыточным |
||||||||
давлением |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.3.1.1. Толщину стенки s1 следует рассчитывать по формулам |
|
||||||||||
s1 ≥ s1p + c, |
|
|
|
|
(52) |
||||||
ãäå s1p = |
|
|
pR |
|
|
|
. |
(53) |
|||
2 |
ϕ [σ] − |
0,5 p |
|||||||||
|
|
|
|
||||||||
3.3.1.2. Допускаемое внутреннее избыточное давление [p] следует рассчитывать по формуле |
|||||||||||
[ p] = |
2 (s1 − c) ϕ[σ] |
|
|
||||||||
|
|
|
. |
|
(54) |
||||||
R + 0,5 (s1 − c) |
|
||||||||||
3.3.1.3. Радиус кривизны в вершине днища равен |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||
R = |
|
D |
, |
|
|
|
|
(55) |
|||
|
4H |
|
|
|
|
||||||
где R = D — для эллиптических днищ с Н = 0,25 D ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
R = 0,5 D — для полусферических днищ с Н = 0,5 D . |
|
|
|
|
|
||||||
3.3.1.4. Если длина цилиндрической отбортованной части днища h1 > 0,8 D (s1 − c) |
— для эллип- |
||||||||||
тического днища |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ÃÎÑÒ 14249—89 Ñ. 15
èëè
h1 > 0,3 D (s1 − c) — для полусферического днища, то толщина днища должна быть не меньше тол-
щины обечайки, рассчитанной в соответствии с п. 2.3.1 при ϕð = 1.
3.3.1.5. Для днищ, изготовленных из одной заготовки, коэффициент ϕ = 1. Для днищ, изготовленных из нескольких заготовок, коэффициент ϕ следует определять в соответствии с приложением 5.
3.3.2. Эллиптические и полусферические днища, нагруженные наружным давлением 3.3.2.1. Толщину стенки приближенно определяют по формулам (56), (57) с последующей про-
веркой по формуле (58)
|
s1 ≥ s1p + c, |
|
|
|
(56) |
|||
|
|
Ê |
|
R |
ny p |
pR |
|
|
ãäå s |
|
ý |
|
(57) |
||||
= max |
|
|
; |
|
. |
|||
1ð |
|
510 |
10−6 E |
2[σ] |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для предварительного расчета Кý принимают равным 0,9 для эллиптических днищ и 1,0 — для полусферических днищ.
3.3.2.2. Допускаемое наружное давление [р] следует рассчитывать по формуле
|
[ ð] = |
|
[ F]ï |
, |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
[ F] |
|
2 |
|
(58) |
|||
|
|
|
|
1 + |
|
|
ï |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
[ F]E |
|
|
|
||||
где допускаемое давление [р]ï из условия прочности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
[ p] |
|
= |
2 [σ] (s1 |
− c) |
, |
|
|
(59) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
ï |
|
R |
+ 0,5 (s1 − c) |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
а допускаемое давление [р]Å из условия устойчивости в пределах упругости |
|
|||||||||||||
|
= |
26 10−6 E |
|
100(s1 − c) |
2 |
(60) |
||||||||
[ p] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
E |
|
|
ny |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
K ýR |
|
|
3.3.2.3. Коэффициент Кý следует определять в соответствии с черт. 13 или по формуле (61) в зависимости от отношений
|
|
|
|
|
D |
|
|
H |
|
|
|
График для определения коэффициента Кý |
||
|
|
|
|
|
|
è |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
s1 − c |
D |
|
|
|
|
||||
|
K ý = |
1 + (2,4 + 8 x) x |
, |
|
(61) |
|||||||||
|
1 + (3,0 +10 x) x |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
s − c |
|
|
D |
|
|
|
2 H |
|
||
ãäå |
x |
= 10 |
1 |
|
|
|
− |
|
|
. |
(62) |
|||
D |
2 H |
|
D |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.4. Торосферические днища
3.4.1. Торосферические днища, нагруженные внутренним избыточным давлением
3.4.1.1. Толщину стенки в краевой зоне следует рассчитывать по формуле
s1 ≥ s1p + c, |
(63) |
ãäå s |
= |
pD1 |
β1 |
. |
(64) |
|
|
||||
1ð |
|
2 ϕ[σ] |
|||
|
|
×åðò. 13 |
|||
|
|
|
|
|
Ñ. 16 ÃÎÑÒ 14249—89
Для сварных днищ следует дополнительно проверить толщину стенки в центральной зоне по формуле
s1 ≥ s1p + c, |
|
|
(65) |
||||
ãäå s1ð |
= |
|
pR |
|
. |
(66) |
|
2 |
ϕ [σ] − |
0,5 p |
|||||
|
|
|
|
3.4.1.2. Допускаемое избыточное давление из условия прочности краевой зоны следует рассчитывать по формуле
[ p] = |
2 (s1 − c) ϕ[σ] |
. |
(67) |
|
|||
|
D1 β2 |
|
Для сварных днищ необходимо дополнительно проверить допускаемое избыточное давление из условия прочности центральной зоны по формуле
[ p] = |
2 (s1 − c) ϕ[σ] |
. |
(68) |
|
|||
|
R + 0,5 (s1 − c) |
|
За допускаемое давление принимают меньшее из давлений, определяемых по формулам (67), (68).
В случае сварки днищ из листов различной толщины в формулы (67), (68) следует подставлять соответствующие значения толщин стенок для краевой и центральной зон.
3.4.1.3. Коэффициент β1 следует определять в соответствии с черт. 14, а коэффициент β2 — в соответствии с черт. 15 или по формулам:
|
|
|
|
|
|
|
|
D1 |
|
|
|
|
β |
|
|
3 |
|
|
|
|
|||
òèï À |
2 |
= max 1,25; 0,25 |
|
s1 − c |
+ 1,00 ; |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D1 |
|
|
|
|
|
β |
|
|
|
3 |
|
; |
|
|||
òèï Â |
2 |
= max 1,00; 0,12 |
s1 |
− c |
+ 3,75 |
(69) |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D1 |
|
|
|
|
β |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
||
òèï Ñ |
2 |
= max 0,90; 0,12 |
s1 − c |
+ 3,20 . |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
График для определения коэффициента β1
×åðò. 14
ÃÎÑÒ 14249—89 Ñ. 17
График для определения коэффициента β2
×åðò. 15
3.4.1.4. Для днищ, изготовленных из целой заготовки, коэффициент ϕ = 1. Для днищ, изготовленных из нескольких частей, коэффициент ϕ следует определять по табл. 2.
Ò à á ë è ö à 2
Эскизы днищ |
ϕ äëÿ |
|
ϕ äëÿ |
|
Эскизы днищ |
|
ϕ äëÿ |
|
ϕ äëÿ |
||||
формул |
|
формул |
|
|
формул |
|
формул |
||||||
|
(64), |
(67) |
|
(66), |
(68) |
|
|
|
(64), |
(67) |
|
(66), |
(68) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Äëÿ øâà À |
|
|
|
|
Ïðè |
d |
< 0,6 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
ϕÀ |
|
|
1 |
|
|
|
D |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
ϕÂ |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Äëÿ øâà Â |
|
|
|
|
Ïðè |
d |
≥ 0,6 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
D |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
1 |
|
|
ϕÂ |
|
|
|
ϕÂ |
|
1 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Значения коэффициентов ϕÀ è ϕÂ следует определять в соответствии с приложением 5. |
|
||||||||||||
(Поправка). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.4.1.5. Если длина цилиндрической отбортованной части днища h1 ≥ 0,8 |
D1 (s1 − c) , то толщина |
цилиндрической части днища должна быть не меньше толщины обечайки, рассчитанной в соответствии с п. 2.3.1 при ϕ = 1.
3.4.2. Торосферические днища, нагруженные наружным давлением 3.4.2.1. Торосферические днища, нагруженные наружным давлением, следует рассчитывать в
соответствии с п. 3.3.2 по формулам (58), (59) и (60) при Кý = 1.
Кроме того, наружное давление не должно превышать допускаемое давление, определяемое по формуле (67).
4.РАСЧЕТ ПЛОСКИХ КРУГЛЫХ ДНИЩ И КРЫШЕК
4.1.Область применения расчетных формул
4.1.1. Формулы применимы для расчета плоских круглых днищ и крышек при условии
s1 − c ≤ 0,11.
Dp
Ñ. 18 ÃÎÑÒ 14249—89 |
|
|
|
|
|
|
4.1.2. Допускается проводить расчет при |
s1 − c |
> 0,11, но значение допускаемого давления, рас- |
||||
D |
||||||
|
p |
|
|
|
|
|
считанного по формуле (75) или (84), следует умножить на поправочный коэффициент |
|
|||||
K p = |
|
|
2,2 |
|
. |
(70) |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
s − c) 2 |
|
|
|
1 + |
1 |
+ 6 |
1 |
|
|
|
Dp |
|
||||
|
|
|
|
|
|
Если при определении толщины днища по п. 4.2.1 или 4.3.1 в результате расчета окажется, что
s1 − c > 0,11 , то необходимо дополнительно определить допускаемое давление по п. 4.2.7 или 4.3.8 и
Dp
умножить его на коэффициент Кð .
Ïðè Êð [р] < p толщину днища следует увеличить так, чтобы было выполнено условие
Êð [ð] ≥ p.
4.2. Расчет плоских круглых днищ и крышек
4.2.1. Толщину плоских круглых днищ и крышек сосудов и аппаратов, работающих под внутренним избыточным или наружным давлением, рассчитывают по формуле
s1 ≥ s1p + c, |
(71) |
p |
|
ãäå s1p = KK 0D p ϕ [σ] . |
(72) |
4.2.2. Значение коэффициента К в зависимости от конструкции днищ и крышек определяют по табл. 3.
(Поправка).
4.2.3. Значение коэффициента ослабления Кî для днищ и крышек, имеющих одно отверстие, определяют по формуле
K o = |
1 + |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
d |
+ |
|
d |
. |
(73) |
||||
|
|
|
Dp |
|
Dp |
|
|
||
4.2.4. Значение коэффицента ослабления (Кî) для днищ и крышек, имеющих несколько отвер- |
|||||||||
стий, определяют по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|||
|
|
1 − Σ |
di |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
= |
Dp |
|
|
(74) |
|||
K |
o |
1 − |
Σ di |
. |
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Dp |
|
|
|
|
Коэффициент Кî определяют для наиболее ослабленного сечения. Максимальную сумму для длин хорд отверстий в наиболее ослабленном диаметральном сечении днища или крышки определяют согласно черт. 16 по формуле Σdi = max {(d1 + d3); (b2 + b3)}.
Основные расчетные размеры отверстий указаны на черт. 16 и 17.
(Поправка).
4.2.5.Значение коэффициента ослабления Кî для днищ и крышек без отверстий принимают
равной 1,0.
4.2.6.Во всех случаях присоединения днища к обечайке минимальная толщина плоского круглого днища должна быть больше или равна толщине обечайки, рассчитанной в соответствии с п. 2.3.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ò à á ë è ö à 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Òèï |
Чертеж |
|
Условия |
|
|
Òèï |
Чертеж |
|
|
|
|
Условия |
|
||||
закрепления |
Ê |
|
закрепления |
Ê |
|||||||||||||
|
|
днищ и крышек |
|
|
|
|
днищ и крышек |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s − c |
< 0,5 |
|
|
1 |
|
|
à ≥ 1,7•s |
|
|
|
|
|
|
|
s − c |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
0,41 |
||||
|
|
|
|
|
|
0,53 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s −c |
≥ 0,5 |
|
||
|
|
|
D |
|
= D |
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
s −c |
0,38 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Dp = D |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
à ≥ 0,85•s |
|
|
|
|
|
|
s − c |
|
< 0,25 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
0,50 |
|
5 |
|
|
s1 − c |
0,45 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s −c |
|
|
|
|||
|
|
|
Dp = D |
|
|
|
|
|
|
|
≥ 0,25 |
0,41 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s −c |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Dp = D |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
s − c |
< 0,25 |
0,45 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s − c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
1 |
|
|
|
|
6 |
|
|
à > 0,85•s |
|
||||||
|
|
|
s −c |
|
0,41 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,50 |
|||
|
|
|
s −c ≥ 0,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Dp = D |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Dp = D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19 .Ñ 89—14249 ÃÎÑÒ