Методика
.pdfn α i x′W ,i = -
å - Smin . i=1a i q
Реальное мольное паровое число целесообразно находить из теплового баланса колонны или по уравнению материального баланса секции питания:
S= ( R + 1 )ε ′ − e′ .
1 - e ¢
Врезультате расчета мольное флегмовое число в верхнем сечении колонны составило
Rопт = 3,38 ,
а мольное паровое число
S=0,78.
4.ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР ВЕРХА И НИЗА КОЛОННЫ
Температура верха колонны рассчитывается методом последовательных приближений по уравнению изотермы паровой фазы:
å y′D,i = å x¢D,i = 1 , |
||
n |
|
n |
i=1 ki |
i=1 |
где ki - константа фазового равновесия i-го компонента
при температуре и давлении верха колонны: ki = Piπ в ,
Pi - давление насыщенных паров i-го компонента при
температуре верха, π в - давление в верхней части колонны.
Давление πв определяется с учетом перепада давления на тарелках pт : π в = π эв − pт N к .
Для одной клапанной тарелки перепад давления принимаем pт = 5 мм
рт.ст. или 673 Па, давление в верхнем сечении колонны в этом случае составляет π в = 0,6443 МПа, температура верха в результате расчета по уравнению изотермы паровой фазы tв = 70,51С .
Температура низа колонны определяется методом последовательных
приближений по уравнению изотермы жидкой фазы: |
|
|||
|
n |
n |
|
|
|
å ki x¢W ,i = å y¢W ,i = |
1 , |
||
|
i=1 |
i=1 |
|
|
где ki - |
константа фазового равновесия i-го компонента |
|||
|
при температуре низа колонны: ki |
= Pi |
π н , |
|
π н - давление в нижней части колонны: |
|
|
||
|
π н = π эв + pт Nо . |
|
||
Давление |
в нижней |
части колонны |
будет |
равно π н = 0,6772 МПа, |
температура низа колонны, рассчитанная по уравнению изотермы жидкой фазы tн =
133,281С .
Массовый состав горячего орошения:
xD ,i = |
x′D,i M i |
= |
x′D,i M i |
|
n |
, |
|||
|
|
|||
|
å x¢D ,i M i |
|
M g гор |
|
|
i=1 |
|
|
Массовый состав паров из кипятильника:
yW ,i = |
y′W ,i M i |
= |
yW′ |
,i M i |
|
n |
|
|
. |
||
|
å y¢W ,i M i |
|
M GW |
||
|
i=1 |
|
|
|
|
Мольные и массовые составы горячего орошения и паров из кипятильника, полученные в результате расчета температур верха и низа колонны по уравнениям изотерм, представлены в табл. 6.
|
|
|
|
Таблица 6 |
|
|
|
|
|
|
|
№ |
x′D,i |
xD,i |
y′W ,i |
yW ,i |
|
комп. |
|
||||
|
|
|
|
|
|
1 |
0,1518 |
0,1371 |
0,0001 |
0,0000 |
|
2 |
0,4051 |
0,3657 |
0,0009 |
0,0007 |
|
3 |
0,2646 |
0,2967 |
0,1935 |
0,1737 |
|
4 |
0,1773 |
0,1988 |
0,3404 |
0,3056 |
|
5 |
0,0012 |
0,0015 |
0,2416 |
0,2590 |
|
6 |
0,0001 |
0,0001 |
0,1001 |
0,1073 |
|
7 |
0,0000 |
0,0000 |
0,1234 |
0,1537 |
|
8 |
1,0001 |
1,0000 |
1,0000 |
1,0000 |
|
5.ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАТЕРИАЛЬНЫХ И ТЕПЛОВЫХ ПОТОКОВ
ВКОЛОННЕ
Количества дистиллята и остатка зависят от заданной четкости разделения продуктов и определяются по уравнениям:
D |
= ε , |
W = F(1 − ε ) = F − D. |
|
F |
|
|
|
Для определения внутренних паровых и жидкостных потоков в колонне |
|||
необходимо составить уравнение теплового баланса: |
|
||
|
QF + QB = QD + QW + Qd , |
(5.1) |
где QF - |
количество тепла, вносимое в колонну с потоком сырья; |
QB - |
количество тепла, подводимое в низ колонны; |
QD - |
количество тепла, отводимое c потоком дистиллята; |
QW - количество тепла, отводимое с потоком остатка; |
|
Qd - |
количество тепла, отводимое наверху колонны. |
При составлении тепловых балансов энтальпии потоков могут быть определены по графикам на рис.П-1,2 или по формулам Крега [2]:
для жидкости
ht = |
(0,403t + 0,000405t 2 ) |
, ккал/кг |
(5.2) |
||
|
|
|
|||
|
ρ15 |
||||
|
|
|
|
||
|
15 |
|
|
|
|
для паров |
|
|
|
|
|
H t = (50,2 + 0,109t + 0,00014t 2 )(4,0 − ρ1515)−73,8 , ккал/кг. |
(5.3) |
Плотность потока r1515 может быть рассчитана по эмпирической формуле Крега
[2]:
15 |
= |
1,03M |
|
r15 |
|
, |
|
44,29 + M |
где M - молекулярная масса соответствующего потока.
При высоких давлениях энтальпия паровых потоков должна определяться с учетом поправок, которые связаны с псевдокритическими параметрами [6,7],
H pT = Ht − H
поправки H определяются по графикам рис.П-3,4. Псевдокритические параметры для многокомпонентной смеси рассчитываются по уравнениям:
|
Т пр = |
Т |
|
= |
|
|
T |
|
|
||
|
|
|
n |
|
|
|
|||||
|
|
|
Т пс.кр |
|
å y¢iT i,кр |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
i=1 |
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рпр = |
|
π |
= |
|
|
π |
|
|||
|
рпс.кр |
|
n |
|
, |
||||||
|
|
|
|
å y¢i pi,кр |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
i=1 |
|
|
|
||
где Т пр , рпр - приведенные температура, и давление, соответственно; |
|||||||||||
T i ,кр , pi,кр - |
критические температура, К, и давление, мм рт.ст., |
i-го компонента, соответственно;
T пс.кр , pпс.кр - псевдокритические температура, К и давление газовой смеси, мм рт.ст., соответственно;
(5.4)
(5.5)
Т ,π - температура, К, и давление, мм рт.ст., газовой смеси в
рабочем сечении колонны, соответственно.
Для заданного в примере давления поправки энтальпии паровых потоков составляют небольшую величину, поэтому при расчете теплового баланса не учитывались.
Количества тепла потоков в тепловом балансе колонны определяются по уравнениям:
Q |
F |
= F |
q |
F |
= F e H |
tF |
+ F (1−e) |
h |
, |
|
|
|
|
|
|
tF |
|
|
|||
|
|
|
|
|
QD = D Ht D , |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
QW = W htW , |
|
|
|
||
где qF , H tF , htF - |
энтальпии сырья, паровой и жидкой фаз сырья |
при |
температуре ввода в колонну, соответственно;
H tD - энтальпия паров дистиллята при температуре верха колонны; htW - энтальпия остатка при температуре низа колонны.
Для расчета количества тепла, отбираемого в верхнем сечении колонны, необходимо определить количество горячей флегмы, стекающей с верхней тарелки. Количество этой флегмы рассчитывается в мольных единицах с учетом флегмового числа, а затем производится пересчет в массовые единицы:
g′гор = D′ Rопт = |
D |
Rопт , gгор = g′гор M g гор , |
|
||
|
M D |
где g′гор ,g гор - мольное и массовое количество флегмы, соответственно;
M g гор - молекулярная масса флегмы, которая определяется при расчете
температуры верха колонны, состав этой жидкости является равновесным по отношению к составу дистиллята.
Количество тепла, отбираемого сверху колонны для перевода количества флегмы gгор из паровой фазы в жидкую:
Q |
d |
= g |
гор |
(H |
tD |
− h |
) , |
(5.6) |
|
|
|
t D |
|
|
где htD - энтальпия жидкости при температуре верха.
Из уравнения теплового баланса определяется количество тепла, подводимого в низ колонны:
QB = QD + QW + Qd − QF .
Втом случае, когда отвод тепла осуществляется острым испаряющимся орошением, его количество определяется по уравнению:
|
g хол = |
Qd |
|
где htхол - |
(Ht D − htхол ) |
, |
|
энтальпия потока холодного орошения, |
Qd - определяется по формуле (5.6).
При использовании в качестве хладоагентов воды или воздуха эта температура принимается 40160 1С.
Количество паров под верхней тарелкой концентрационной секции рассчитывается из уравнения материального баланса:
GN K −1 = D + gгор .
Количество паров под нижней тарелкой отгонной секции колонны определяется по уравнению:
GW = |
|
QB |
, |
||
H |
tW |
− h |
|||
|
|
||||
|
|
tW |
|
где H tW - энтальпия паров при температуре низа колонны.
Количество жидкости, стекающей с нижней тарелки отгонной секции, определяется из уравнения материального баланса:
g1 = GW +W .
Результаты расчета материальных и тепловых потоков колонны представлены в табл.7 и на схеме рис. 2.
Рис. 2. Материальные потоки ректификационной
колонны.
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 7. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обоз |
|
Темпера |
|
Плот- |
|
|
Коли- |
Обоз- |
|
Потоки |
- |
Расход |
- |
Молеку- |
Энтальпия |
|
|
|||
|
чество |
наче- |
||||||||
наче- |
|
тура |
лярная |
ность |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
ние |
кг/ч |
°C |
масса |
|
|
|
тепла |
ние |
|
|
|
ж |
п |
|||||||
Приход |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сырье: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
паровая фаза |
GF |
5363 |
115,28 |
71,40 |
0,6357 |
- |
143,62 |
770225 |
QF |
|
жидкая фаза |
gF |
14637 |
115,28 |
83,52 |
0,6731 |
63,19 |
- |
924888 |
||
|
||||||||||
Пары из кипятильника |
GW |
16257 |
133,23 |
80,42 |
0,6642 |
74,70 |
150,39 |
1230454 |
QB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расход |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дистиллят |
D |
4054 |
70,47 |
61,22 |
0,5976 |
39,33 |
125,50 |
508735 |
QD |
|
Остаток |
W |
15946 |
133,23 |
86,59 |
0,6814 |
73,75 |
149,23 |
1176033 |
QW |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Горячее орошение |
gгор |
14401 |
70,47 |
64,37 |
0,6102 |
38,93 |
124,76 |
1240800 |
Qd1 |
|
Холодное орошение |
gхол |
12257 |
45 |
64,37 |
0,6102 |
24,27 |
- |
1240800 |
Qd2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пары под верхней |
GN-1 |
18455 |
|
|
|
|
|
|
|
|
тарелкой конц.секц. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Жидкость, стекающая |
g1' |
32203 |
|
|
|
|
|
|
|
|
с ниж. тар. отг. секции |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|