Кривая потребного напора
.pdf
Построить кривую потребного напора для трубопровода длиной L, диаметром Dx
(абсолютная шероховатость равна ), высотные отметки начала и конца трубы равны
соответственно zн и zк. По трубопроводу перекачивается жидкость с плотностью и кинематической вязкостью . Давление в конце трубопровода поддерживается равным Pк.
Построить кривую потребного напора |
Значение |
|
Размерность |
|
Фамилия студента |
Студентович |
|
||
|
||||
Число букв в Фамилии А= |
|
11 |
|
|
Номер первой буквы фамилии B= |
|
19 |
|
|
Диаметр трубопровода, D= |
1067 |
|
мм |
|
Толщина стенки трубопровода, = |
18 |
|
мм |
|
|
|
|||
Абсолютная шероховатость, = |
0,2 |
|
мм |
|
Длина трубопровода, L= |
115 |
|
км |
|
Кинематическая вязкость, =(1,2+B*2) |
39,20 |
|
сСт |
|
|
|
|
|
|
Начальная высотная отметка трубы, zн= |
37 |
|
м |
|
Конечная высотная отметка трубы, zк=(14+5*A) |
69,00 |
|
м |
|
Давление в конце участка, Pк=(4,5+B/10) |
6,40 |
|
ат |
|
Плотность жидкости, = |
847 |
|
кг/м3 |
|
Построить кривую потребного напора |
|
|
|
|
Расчёты вести в порядке, |
|
|
Расход, Q, м3/ч |
|
|
|
Формула потребного напора: |
|
|
|||||||||||||
указанном в таблице. |
|
|
Скорость, u, м/с |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Потребный напор |
|
Число Рейнольдса, Re |
|
|
pн |
z |
|
|
z |
|
pк |
8 Q |
2 |
L |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
рассчитывать при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
н |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Режим течения |
|
|
|
g |
|
g |
|
g 2 d5 |
|
|
||||||||||
расходах, заданных в |
|
коэффициент перемеж. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
таблице. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
коэффициент гидр. сопр. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Расход, Q, м3/ч |
|
50 |
|
170 |
|
275 |
|
500 |
|
1200 |
|
|
2100 |
|
2900 |
3500 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|