-
Описание технологической схемы
Рис. 15-11. Технологическая схема производства серной кислоты из колчедана по методу ДКДА:
/- печь; 2- система гидроудаления огарка; 3- котел-утилизатор; 4- циклон с пересыпным устройством; 5-сухой электрофильтр; 6-полая промывная башня: 7 - насадочная промывная башня; 8, 9 - мокрые электрофильтры; 10 - сушильная башня; 11 - фильтр-брызго уловитель; 12 гаэодувка; 13 - теплообменники контактного узла; 14 — контактный аппарат; 15 - пусковой подогреватель; 16 — теплооб-менник; второй моногидратный абсорбер; 18--сборники кислоты: 19- холодильники: 20 - первый многогидратный абсорбер; 21 - олеумный абсорбер; холодильник воздушного охлаждения кислоты.
Исходная сера поступает в плавитель, где плавясь нагревается до температуры 1200С и уже в виде жидкости поступает в печь циклонного типа 1 и нагревается до температуры 13000С, затем в котел-утилизатор 2, поступает сверху в пятислойный контактный аппарат 7 с температурой 4400С и концентрацией SO2 10%.
В трех верхних слоях катализатора происходит окисление диоксида серы примерно на 60 % в каждом и адиабатическое повышение температуры. Охлаждением газа в теплообменниках между полками достигается ступенчатое приближение к оптимальной кривой. На выходе из третьего слоя достигается степень превращения SO2 в SO3 на 93 – 95 %, при этом адиабата приближается к равновесной кривой и скорость реакции сильно уменьшается
Воздух осушается в сушильной башне 9, орошаемый 98%-ной кислотой. После подогрева в теплообменниках 8б и 8в в межтрубном пространстве направляется в печь 1.
Газ после первого слоя теплообменника 8а по трубам снова возвращается в контактный аппарат. После 2-го слоя газ поступает в теплообменник 8г по трубам и снова возвращается в контактный аппарат 7. После 3-го слоя газ поступает на абсорбцию по трубам теплообменников 8д, 8б, 8в в первый моногидратный абсорбер 10. После абсорбции газ выходит сверху и через теплообменники 8д, 8б, 8в направляется на 4-й слой контактного аппарата 7, где содержащийся в газе диоксид серы (около 0,5 %) окисляется на 90 – 95 %. Перед 4-ым слоем вводится дополнительное количество воздуха. После 5-го слоя (где селективность процесса составляет 99,5 % и выше) газ используется для подогрева воды в экономайзере 3 и уже оттуда направляется во второй моногидратный абсорбер 11, где происходит окончательное поглощение и выдача 93% H2SO4.
-
Расчет материального баланса хтс интегральным методом:
Структурная блок-схема:
Операторная схема ХТС:
1 - (серная печь) сжигание серы
S + O2 = SO2
2 – (контактный аппарат) контактное окисление
2SO2+ O2 = 2SO3
3 – (абсорбер) абсорбция SO3
SO3 + H2O = H2SO4
Исходные данные для расчета
Показатель |
Значение |
Степень превращения серы в SO2 (% |
92,0 |
Степень превращения SO2 в SO3 ( % |
99,0 |
Степень абсорбции SO3 (K) % |
99,8 |
Содержание SO2 в газе, поступающем в контактный аппарат, % (по объему) |
8,0 |
Содержание H2SO4 в целевом продукте, % (по массе) |
92,5 |
Базис расчета, кг поступающей серы |
1000 |
Составляем систему уравнений:
Блок 1: 1)
0,08= 28,75
2) =
Блок 2: 1) ,5
2)
Блок 3: 1)
0,925
2)
Соответствие переменных потока
Наименование компонентов |
Условное обозначение |
Хi |
Размерность |
Значение по расчету |
Свежий поток воздуха |
Х1 |
кмоль |
359,4 |
|
Поток газа полученного после 1-ого блока |
Х1 |
кмоль |
359,4 |
|
Выхлопные газы |
Х2 |
кмоль |
316,6 |
|
Продукты абсорбции |
Х3 |
кг |
3009 |
|
Поток воды |
Х4 |
кг |
511,4 |
Переименование и упорядочение переменных
1) 0,08 Х1 = 28,75
2) 0,881 Х1 – Х2 = 0
3) 8,374 Х1 – Х3 = 0
4) 1,423 Х1 – Х4 = 0
Матрица коэффициентов
№ уравнения |
Х1 |
Х2 |
Х3 |
Х4 |
Свободный член |
1 |
0,08 |
0 |
0 |
0 |
28,75 |
2 |
0,881 |
-1 |
0 |
0 |
0 |
3 |
8,374 |
0 |
-1 |
0 |
0 |
4 |
1,423 |
0 |
0 |
-1 |
0 |
Решение матрицы при помощи ЭВМ:
Х1 = 359,4 Х3 = 3009
Х2 = 316,6 Х4 = 511,4
Расход воздуха:
Расход кислорода:
Расход азота:
Расход воды на абсорбцию:
Количество полученной серной кислоты:
Количество полученных выхлопных газов:
Общее количество:
Азота:
Кислорода:
Оксида серы (IV):
Оксида серы (VI):
Приход |
Расход |
|||||
Вещество |
кг |
% |
Вещество |
кг |
% |
|
S |
1000 |
8,42 |
Целевой продукт |
3009 |
|
|
H2O |
511 |
4,30 |
Н2SO4 |
2783 |
25,0 |
|
Воздух: |
10368 |
87,3 |
H2O |
226 |
|
|
O2 |
2416 |
20,4 |
|
|
|
|
N2 |
7952 |
66,9 |
Выхлопные газы: |
9012 |
69,05 |
|
|
|
|
N2 |
7949 |
61,74 |
|
O2 |
1040 |
6,71 |
||||
SO2 |
18,43 |
0,047 |
||||
SO3 |
4,55 |
0, 02 |
||||
Невязка: |
886,66 |
0 |
||||
Всего: |
11879 |
100 |
Всего: |
12021 |
100 |
Также определяем:
Количество O2 в газе, поступающем в контактный аппарат (2-ой блок):
Количество N2 в газе, поступающем в контактный аппарат (2-й блок):
Количество SO2 в газе, поступающем в контактный аппарат (2-й блок):
Количество SO3 в газе, поступающем на абсорбцию (3-ий блок):
Количество O2 в газе, поступающем на абсорбцию (3-ий блок):
32,5 кмоль
Количество N2 в газе, поступающем на абсорбцию (3-ий блок):
Количество SO2 в газе, поступающем на абсорбцию (3-ий блок):
Поточная диаграмма:
Масса потоков:
Сырье:
Масса потока перед контактным окислением:
Потери серы на стадии сжигания:
Масса потока перед абсорбцией:
Масса выхлопных газов:
Масса серной кислоты:
Масса воды для абсорбции:
1– сжигание серы
2 - контактное окисление
3 - абсорбция
а – сырье
б – потери
в – вода
г – серная кислота (92,5%)
е – выхлопные газы
Масштаб: 1см = 2000 кг
-
Расчет основных технологических показателей процесса:
Расходные коэффициенты по сырью
S + O2 = SO2
По сере: =
=
По кислороду: =
=
Степень конверсии:
По сере:
По кислороду
Выход:
По сере:
По кислороду:
Селективность:
По сере: =
По кислороду: =
Выход целевого продукта (серной кислоты):
Селективность:
Выводы:
Разница коэффициентов по сырью (стех. и прак.) обусловлена неполнотой превращения серы, а также ее потерями на стадии подготовки сырья, которые были отнесены к стадии сжигания серы.
Для кислорода эта разность обусловлена его избыточным количеством для окисления серы, по сравнению со стехиометрическим.
В данной ХТС использованы технологические принципы и приемы их реализации:
-
Принцип наилучшего использования сырья.
Увеличение полноты превращения сырья
Уменьшение количества отходов.
-
Принцип наилучшего использования энергии.
Использование тепла экзотермических реакций
Использование тепла высокотемпературных процессов
-
Принцип максимальной интенсивности.
-
Принцип экологической безопасности.
-
Принцип технологической соразмерности.