Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:Проектирование и расчет оснований и фундаментов. Учебно-методическое пособие для СПО
.pdf
Таблица 21
(
)
γγγ
γ
γ
γ
γ
Определение несущей способности сваи по боковой поверхности
(расчетная схема приведена на рис. 19)
№
уч-ка
z
i
, м
f
, кН/м
i
2
h
i
, м
hf ×
ii
1 1,7 27,9 1,0 27,9
2 2,7 33,5 1,0 33,5
3 3,675 37,0 0,95 35,15
Итого:
=× мкНhf
ii
Нормативная несущая способность висячей забивной сваи, составить:
=+=
hfuRAF
iicfcRcd
()
где
01,с=
;
01,сR=
;
сf
16,04,0 ммА ==
кПаR 2545=
– согласно таблице 8 (табл. 7.2 СП 24.13330.2011 «Свайные
фундаменты», на глубине 4,15 м от планировочной отметки при
Расчётное сопротивление несущей способности сваи в составе фундамента
по несущей способности составит:
F
0,1=
;
22
;
f
d
F
0
d
==
γγ
kn
×
×
ммu 6,14,04 =×=
;
68,56115,1
=
4,115,1
2,401
кН
кН,,,,,,, 685615596016116025450101 =××+××=
,
I
L
.
/55,96
3,0=
.
Определим количество свай в ростверке:
F
1
F
vo
f
d
n
74,596
шт
0,249,1
≈===
2,401
.
Вес ростверка составит:
рост
3
.
=×××=
кНмкНмммG
92,25/202,18,16,0
.
Нагрузка, приходящаяся на одну сваю с учётом веса ростверка, составит:
+
N
01
Проверим условие:
GF
ростvo
.1
=
n
f
d
=
2
=≥=
01
92,2574,596
+
=
кНNкНF
33,3112,401
. Условие выполнено.
кН
33,311
.
73
71
Рис. 20. Вид сконструированного свайного фундамента
74
72
Расчёт основания свайного фундамента по деформациям
Рис. 21. Расчетная схема свайного фундамента по деформациям
Вычислим расчётное сопротивление грунта основания под подошвой
условного фундамента:
,,
1121
×
R 443514665831815406383182101510
=
[]
,
01
=×+××+×××
Определим вес условного фундамента:
3
..
γ
срMMMгрфунд
=×××=×××=
Вычислим давление под подошвой условного фундамента:
мпкНмпкН
../239../67,518
=
=≤=
кПа
.
кПаRкПаP 4,4350,263
. Условие
Проверим условие:
выполняется.
P 0,263
+
=
02
×
02
мм
4,22,1
кПа,,,,,,,,,
.
кНмкНмммDLBG
239/2015,44,22,1
.
Расчёт осадки условного фундамента
Определим точки, а в них – бытовые и дополнительные давления:
ммbz 48,02,14,04,0 =×==
.
75
73
Определим вертикальное напряжение от собственного веса грунта
σ
σ
σ
σασ
σασ
σασ
σασ
σασ
σασ
σασ
σασ
основания на уровне подошвы фундамента:
′
=
γσ
0,
zg
3
=×=
кПаммкНd
14,7815,4/83,18
.
Определим дополнительное давление от веса здания под подошвой
фундамента (на уровне FL):
кПаP
zp
==
020,
0,263
.
Определим вертикальные напряжения от собственного веса выбранного
при отрывке котлована грунта на уровне подошвы фундамента:
==
zgz
γ
0,0,
.
кПа
14,78
Определим вертикальные напряжения от внешней нагрузки в заданных
точках:
кПакПа
zpzp
0,11,
zpzp
0,22,
=×==
=×==
55,2280,263869,0
91,1540,263589,0
.
кПакПа
.
кПакПа
zpzp
0,33,
zpzp
0,44,
zpzp
0,55,
zpzp
0,66,
=×==
=×==
=×==
=×==
31,1020,263389,0
кПакПа
38,730,263279,0
кПакПа
69,690,263265,0
кПакПа
71,490,263189,0
.
.
.
.
Определим вертикальные напряжения от собственного веса выше
расположенных слоёв грунта в заданных точках:
zgzg
γσσ
110,1,
γσσ
zgzg
zgzg
zgzg
zgzg
zgzg
221,2,
γσσ
332,3,
γσσ
443,4,
γσσ
554,5,
γσσ
665,6,
3
3
3
3
3
3
=×+=+=
=×+=+=
=×+=+=
=×+=+=
=×+=+=
=×+=+=
кПаммкНкПаh
17,8748,0/83,1814,78
кПаммкНкПаh
кПаммкНкПаh
95,11241,0/83,1823,105
31,11407,0/42,1995,112
63,12348,0/42,1931,114
.
.26,9648,0/83,1817,87
.23,10548,0/83,1826,96
кПаммкНкПаh
.
кПаммкНкПаh
.
кПаммкНкПаh
.
Определим вертикальные напряжения от собственного веса выбранного
при отрывке котлована грунта в заданных точках:
кПакПа
zgz
γ
γ
0,11,
zgz
0,22,
=×==
76
74
90,6714,78869,0
=×==
02,4614,78589,0
.
кПакПа
.
кПакПа
σασ
σασ
σασ
σασ
zgz
γ
γ
γ
γ
0,33,
zgz
0,44,
zgz
0,55,
zgz
0,66,
=×==
=×==
=×==
40,3014,78389,0
80,2114,78279,0
=×==
71,2014,78265,0
кПакПа
77,1414,78189,0
.
кПакПа
.
кПакПа
.
.
Вычислим осадки
,S 00460
80
=
10
−
,S 00370
80
=
21
−
,S 00250
80
=
32
−
,S 00140
80
=
43
−
,S 00020
80
=
54
−
,S 00010
80
=
65
−
14000
14000
14000
14000
16600
16600
S
основания в i-х слоях под подошвой фундамента:
i
−
E
ср
)(
σσ
h
i
iz
γ
,,
. (2.12)
i
n
=
β
S
=
i
ср
izp
1
,),,(
480147877245
×−
×−
×−
×−
×−
×−
=
,),,(
480965673191
=
,),,(
480213861128
=
,),,(
41010268587
=
,),,(
07026215471
=
,),,(
48074177059
=
м,
.
м,
.
м,
.
м,
.
м,
.
м,
.
Выполним проверку условия:
выполняется.
смSсмS
0,825,1 =≤=
u
. Условие
77
75
Рис. 22. Эпюры напряжений в основании фундамента
78
76
Таблица 22
z
м
ср
S
E
σ
iz ,
γ
0,zg
с
i
м
0,0046
0,0037
0,0025
0,0014
0,0002
i
кПа
iz .
γ
кПа
кПа
78,14
73,02
56,96
67,90
14000
38,21
26,10
46,02
30,40
21,80
25,1
=
0,0001
16600
21,26
17,74
20,71
14,77
кПа
izg ,
5,0
кПа
izg ,
izp,
ср
σ
izp,
Расчет осадки в табличной форме (сечение 3 – 3)
0,zp
39,07
43,59
кПа
78,14
87,17
кПа
кПа
245,77
263,0
228,55
191,73
кПа
78,14
48,13
52,62
96,26
105,23
87,85
128,61
154,91
102,31
263,0
57,16
56,48
114,31
112,95
71,54
69,69
73,38
61,82
123,63
59,70
49,71
1
0,265
0,869
0,589
0,389
0,279
0,189
0
0,8
1,6
2,4
i
h
м
0,48
0,48
0,48
0,41
0
м
0,48
0,96
1,44
3,1
0,07
1,85
3,2
4,0
0,48
1,92
2,40
77
Сечение 4 – 4. Расчёт отдельно стоящего фундамента под
γ
γ
наружную внецентренно нагруженную колонну здания
Таблица 23
Сбор нагрузок на обрез фундамента под наружную колонну здания
№
Вид нагрузки
п.п.
Постоянные
Вес конструкции кровли:
1
33
−
.кровл
2
кН,м/кН,
52570
=×
Вес плиты покрытия:
2
−
33
.покр
2
кН,м/кН,
71952
=×
Вес балок покрытия и перекрытия:
NhbLm
м,м,
3
54
2
06
+=
2
3
=××
Нормативная
нагрузка,
кН,
F
2vo
f
Расчетная
нагрузка,
кН,
F
1vo
2
м,GAm
887
×=×=
5,52 1,3 7,18
2
м,GAm
887
×=×=
19,7 1,1 21,67
=××××=
γ
.б.ж.эт.балк
м,м,
5030
×××
кН,м/кН,эт
05850274
85,05 1,1 93,56
4
5
6
7
Вес плит перекрытия:
−
33
кН,
9270
=
Вес колонны:
3
Вес конструкции пола:
−
33
кН
82,11
=
Вес перегородки:
γ
120
.кл.кирп
м,
()
NGAm
1
=−××=
эт.перекр
22
()
м/кН,м,
Nhbam
8451027
=×
()
NGAm
этпола
мкНм
54
2
3
1403887
=−××=
=××××=
б.жэтэт
этм,м,м,
4034040
××××=
кН,м/кН,
1
=−××=
22
()
14/5,088,7
1
h)N(Ltm
××−××=
этэт.перег.перег
06
,,
+×=×
=×−
×
2
кН,м/кН,)эт(
023401814
=−××=
70,92 1,1 78,02
51,84 1,1 57,03
11,82 1,3 15,37
34,02 1,1 37,43
78
Окончание таблицы 23
γ
Временные
Полезная нагрузка на покрытие:
1
Полезная нагрузка на перекрытия:
33
2
=
Вес снеговой нагрузки (расчетн.):
3
Всего:
−
кН,
2847
Итого:
.покр.пол
2
=×
1
снега
2
=×
Итого:
52570
G)N(Am
=
2
м,GAm
887
×=×=
кН,м/кН,
0214887
887
911842
=×−×=
.перекр.полэт
22
м/кН,)эт(м,
=×−×=
2
м,GAm
×=×=
кН,м/кН,
87,278
5,52 1,2 6,63
47,28 1,2 56,74
18,91 0,7 13,24
7171,
=
=
58350,
=
26,310
6176,
=
=
87386,
Таблица 24
Сбор нагрузок на обрез фундамента под наружную
отдельно стоящую колонну здания от веса ограждающей конструкции
(сэндвич панель толщиной 250 мм)
№
п.п.
1
Нормативная
Вид нагрузки
Постоянные
Вес стеновых сэндвич панелей:
мм
+=
2
=×
Всего:
5,4
2
35,28/45,0
Nh
×××
.
этэт
этммG
40,325,5
×××=×
кНмкН
0,6
m
2
..
пст
нагрузка,
кН,
F
2voк
28,35 1,2 34,02
35,28
=
f
Расчетная
нагрузка,
кН,
=
F
1voк
02,34
81
79
Рис. 23. Схема приложения нагрузок
Определим момент, возникающий на обрезе фундамента от веса наружной
стеновой сэндвич панели:
мкНaFМ
vok
102
22,9325,035,28
×=×=×=
.
Расчет и конструирование фундамента
на естественном основании
Глубину заложения подошвы фундамента принимаем -1,7 м
от существующего уровня земли.
Предварительную площадь подошвы фундамента вычисляем
по следующей формуле:
.пред
F
vo
lbA
=×=
b
.пред
2
=
γ
dR
−
ср
0
А
.пред
,
51
82
80
58350
,
7120213
,
×−
,
02
,
51
≈===
≈=
м,м,
21161
.
22
02961
м,м,
.
Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]