Госник ДП
.pdf21. Способы снижения динамических напряжений в лопатках.
1)применение бандажирования(в турбинах)
2)антивибрационные полки
3)срез задней кромки лопатки (в турбинах)
4)парные лопатки с удленённой ножкой в одном пазу
5)разрезнаялопатка
22. Виды и формы колебаний дисков, физические причины колебаний.
Спектр собственных форм колебаний в первом приближении можно представить с помощью круглых пластин. Формы колебаний отличаются друг от друга числом узловых диаметров n и числом узловых окружностей s. В соответствии с этими признаками все формы разделяются на три группы.
1)осесимметричные колебания отсутствие узлового диаметра и несколько узловых
окружностей. Характеризуются неуравновешенностью в осевом направлении.
2) кососимметричные колебания Имеется один узловой диаметр и несколько узловых
окружностей. Характеризуются возникновением неуравновешенного изгибного момента. Этот момент может вызвать изгибные колебания ротора.
3)циклически симметричные формы Общая характеристика циклически симметричных форм
заключается в том, что эти формы уравновешенны, поэтому обнаружить такие колебания на двигателе с помощью штатных датчиков практически невозможно.
Возбуждающими источниками колебаний являются пульсации давления расхода газа в проточной части двигателя, колебания давления и расхода газа в разгрузочных полостях.
23. Расчет собственных частот колебаний дисков.
Каждой форме собственных колебаний соответствует строго опрелеленная частота колебаний. Для простых круглых пластин частота может быть посчитана по формуле:
|
|
|
|
|
||
|
2 |
D |
||||
p |
ns |
|
|
|
|
|
|
h ,R-наружный радиус, |
|||||
|
R2 |
ρ,h-плотность и толщина
D
|
|
Еh |
3 |
||
|
|
|
|||
12(1 |
|
||||
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
-коэф. |
|||
ns |
|||||
|
|
|
) |
-цилиндрическая жесткость |
|
частоты для формы ns
24. Факторы, влияющие на собственные частоты колебаний дисков.
1)увеличение коничности или гиперболичности полотна диска ведет к увеличению частоты на 50-100% 2)наличиелопаточноговенца
3)влияние угловой скорости рабочего колеса Радиальные ц.б. силы препятствуют изгибу диска и следовательно повышают собственную частоту
p |
2 |
p |
2 |
B |
2 |
|
|
|
|||
|
|
0 |
|
|
ω
4)влияние температуры С увеличением темп. уменьшается модуль упругости Е,
следовательно частота уменьшается. При наличие ярко выраженного обода вследствие градиента температур диска появляется напряжения сжатия. Вследствие снижения Е и возникновения напряжений сжатия понижают номинальную частоту вращения диска.
25.Определение осевых газовых сил, действующих в компрессоре
икамере сгорания.
Осевое усилие возникающее на элементах конструкций двигателей,
определяется как сумма статических давлений воздуха или газа на поверхности проточной части элементов и газодинамической силы, вызванной изменением количества движения воздуха или газа при прохождении его через рассматриваемый элемент конструкции (в компрессоре и КС).
Компрессор:
Осевая газодинамическая сила, возникающая на лопатках рабочего колеса, может быть подсчитана по формуле:
Pал(s) p1(s) F1(s) p2(s) F2(s) G(c2( sa) c1(as) )
Осевая газодинамическая сила, действующая на все рабочее колесо ступени, определяется как сумма равнодействующих статических давлений на боковые поверхности рабочего колеса и осевой силы лопаток.
P |
(s) |
P |
(s) |
p |
(s) |
F |
p |
(s) |
F |
p |
(s) |
F |
p |
(s) |
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
а.ст |
ал |
10 |
1H |
1б |
1BH |
20 |
2H |
2б |
2BH |
Полное осевое усилие, действующее на направляющий аппарат ступени, складывается из суммы
Pна(s) Pал(s) p20(s) F2 p30(s) F3
Камера сгорания:
Осевая газодинамическая сила, действующая на весь узел камеры сгорания в целом, может быть рассчитана по формуле
P |
p F p F G(c |
c |
) |
||
а.к.с. |
1 1 |
2 2 |
2a |
1a |
|
Осевая сила КС действует в сторону компрессора и достигает величин, превышающих величину тяги двигателя.
26.Определение осевых газовых сил, действующих в турбине и реактивном сопле.
Осевое усилие возникающее на элементах конструкций двигателей, определяется как сумма статических давлений воздуха или газа на поверхности проточной части элементов и газодинамической силы, вызванной изменением количества движения воздуха или газа при прохождении его через рассматриваемый элемент конструкции (в турбине и РС).
ТУРБИНА:
Осевая газодинамическая сила, возникающая на лопатках рабочего колеса, может быть подсчитана по формуле:
P |
(s) |
p |
(s) |
F |
(s) |
p |
(s) |
F |
(s) |
G(c |
(s) |
c |
(s) |
) |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
ал |
1 |
1 |
2 |
2 |
2a |
1a |
|
Полное осевое усилие на рабочем колесе:
P |
P |
p |
F p F p |
F p F p F |
||||
аТ |
ал |
1вн |
1 |
0 0 |
2вн |
2 |
3 3 |
4 4 |
РЕАКТИВНОЕ СОПЛО:
За турбиной в реактивном сопле в большинстве случаев устанавливается центральное тело, связанное с внешней оболочкой
сопла стойками или стержнями. Диаметр |
D |
центрального тела в |
1 |
сечении I-I равен диаметру окружности корневых сечений лопаток колеса турбины. Если между колесом турбины и центральным телом
на диаметре |
D |
расположено уплотнение, а внутрь |
1 |
центрального тела подается некоторое разгрузочное давление осевое усилие РС подсчитывается по формуле
Pp.c. p1F1 p1' F1' p2 Fр.с. pH F2 G(c2
конуса
p |
' |
|
|
|
, то |
||
1 |
|||
|
c1)
27. Определение инерционных нагрузок, сил трения, гироскопических моментов, термических усилий, возникающих в ГТД.
Инерционные силы. При выполнении самолетом эволюций в полете, а также при взлете и посадке возникают инерционные перегрузки, действующие на все элементы двигателя. В каждом конкретном случае максимальные силы инерции, вызывающие перегрузку узла, детали или двигателя в целом, определяются равенством
Pj Mgnmaxэ
М- масса узла, детали или двигателя в целом, в кг
n |
э |
|
|
|
-коэффициент максимальной эксплуатационной перегрузки |
||
max |
|||
|
Сила инерции направлена по радиусу кривизны траектории, описываемой самолетом при эволюции.
Гироскопические моменты. При выполнении самолетом эволюцией на вращающийся ротор двигателя кроме сил инерции, вызывающих перегрузку, действует гироскопический момент
M p J p sin
J |
p |
-массовый полярный момент инерции ротора относительно оси |
|||
|
|||||
|
|
|
|
|
|
его вращения |
|
|
|
||
|
-угловая скорость ротора |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
- угловая скорость самолета при эволюции |
|
|
|
||
|
-угол между векторами угловых скоростей |
|
и |
|
|
|
|||||
|
|
|
Гироскопические моменты возникают на каждом диске ротора, нагружают элементы его конструкций и соединений. Суммарный гироскопический момент всего ротора создает большие нагрузки на опоры ротора
28. Организация разгрузочных полостей в ГТД. Определение разгружающего усилия.
Общее осевое усилие, возникающее на роторе компрессора, равно сумме осевых сил от всех ступеней. Для уменьшения этой осевой силы за задней торцовой поверхностью ротора создается Пдумисная полость с низким, почти атмосферным, давлением рн а перед передней торцовой поверхностью ротора думисная З полость , в которую подается воздух повышенного давления рП от промежуточных ступеней (рис. 2.9). В результате возникает .разгружающая положительная сила как разность осевых сил, действующих на торцы ротора. Расчет этой силы производится по заданным величинам давлений и размерам
площадей. FП = 0,25*π(D2УП-d2УП); FЗ = 0,25*π(D2УЗ-d2УЗ)
Рис. 2.9. Схема действия осевых сил на торцевые поверхности ротора компрессора
29. Баланс осевых газовых сил ГТД.
Алгебраическая сумма осевых газодинамических и газостатических сил приложенных к узлам и деталям двигателя численно равна тяге развиваемой двигателем.
Усилие на роторе турбины в 2,6 раза больше силы тяги.
Рассмотренный пример показывает, что детали ГТД находятся под воздействием больших внутренних газодинамических сил, поэтому в процессе проектирования осевые силы рассчитываются и учитываются для оценки прочности конструкции и обеспечения минимальной массы двигателя.
30.Определение крутящих моментов от газовых сил, возникающих в рабочих лопаточных венцах, и скручивающих моментов, возникающих в неподвижных лопаточных венцах. Баланс крутящих и скручивающих моментов.
Моменты кручения от газовых сил, возникающих на лопатках рабочих колес и на НА находятся на основе треугольников скоростей на среднем радиусе степени перед и за соответствующими элементами
Для компрессора:
РК
М |
крРК |
G |
В |
(R |
С |
2u |
R |
С |
) |
|
|
2ср |
|
1ср |
1u |
|
НА
М |
крНА |
G |
В |
(R |
С |
3u |
R |
С |
2u |
) |
|
|
3ср |
|
2ср |
|
|
С |
С |
2u |
С |
3u |
1u |
|
|
окружные составляющие абсолютных скоростей
Баланс крутящих и скручивающих моментов:
М |
кр |
М |
крРК |
М |
крНА |
0 |
|
|
|
|