Технология сельскохозяйственного машиностроения. Методические указания для курсового проектирования по дисциплине «Технология сельскохозяйственного ма

Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

перечного сечения.

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

15.08.2026

Размер:

792 Кб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 84 5 6 7 8 > Следующая >>>

Таблица 14. Поправочный коэффициент Knv, учитывающий влияние состояния поверхности заготовки на скорость резания

Без корки		С коркой
	Прокаты	Поковка	Стальные и чугунные отливки
			нормальные	Сильно загрязненные
1,0	0,9	0,8	0,8-0,85	0,5-0,6

Таблица 15. Поправочный коэффициент Kuv, учитывающий влияние инструментального материала на скорость резания

Обрабатываемый	Значение коэффициента Kuv в зависимости от марки инструментального материала
материал

Сталь конструкци-	Т5К12В		Т5К10	Т14К8	Т15К6	Т15К6		Т30К4	ВК8
онная	0,35		0,65	0,8	1,00	1,15		1,4	0,4

Сталь закаленная		HRC 35-50					HRC 51-62
	Т15К6		Т30К4	ВК6	ВК8	ВК4		ВК6	ВК8
	1,0		1,25	0,85	0,83	1,0		0,92	0,74
Серый и ковкий чу-	ВК8		ВК6	ВК4	ВК3	ВК3		-	-
гун	083		1,0	1,1	1,15	1,25

Сталь, чугун, мед-	Р6М5		ВК4	ВК6	9ХС	ХВГ		У12А	-
ные и алюм. сплавы	1,0		2,5	2,7	0,6	0,6		0,5

Таблица 16.Поправочные коэффициенты, учитывающие влияние параметров резца на скорость резания

Главный угол	Коэффици-	Вспом. угол	Коэффици-	Радиус при	Коэффици-	Сечение держав-	Коэффициент Kqv
в плане φ,	ент Kφv	в плане φ1	ент Kφ1v	вершине резца	ент Krv	ки, мм
град
20	1.4	10	1.0	1	0,94	12x20	0.93
						16x16
30	1.2	15	0.97	2	1,0	16x25	0.97
						20x20
45	1.0	20	0.94	3	1,03	20x30	1.00
						25x25
60	0.9	30	0.91	-	-	25x40	1.04

						30x30
75	0.8	45	0.87	5	1,13	30x45	1.08

						40x40
90	0.7	-	-	-	-	40x40	1.12
						40x60

Таблица 17. Поправочный коэффициент Kov, учитывающий влияние вида обработки на скорость резания

Вид обработки	Отношение диаметров d:D	Коэффициент Kov

Наружное точение: продольное	-	1,00

поперечное	0,0-0,4	1,24

	0,5-0,7	1,18
	0,8-1,0	1,04
Отрезание	0	1,00
Прорезание	0,5-0,7	0,96

	0,8-0,95	0,94

Растачивание	-	0,50

Таблица 18. Значения коэффициента и показателей степени в формулах силы резания при точении

Обрабатываемый мате-	Материал режущей	Вид обработки	Коэффиц. и показатели степени в формулах для
риал	части		тангенсальной составляющей, Px

			Cp	X	Y	n
Сталь конструкционная	Твердый сплав	Наружное прод. и попереч. точение и растачив.	300	1,0	0,75	-0,15
и стальное литье δв =750
Мпа
Мпа		Отрезание и прорезание	408	0,72	0,80	0
		Отрезание и прорезание	408	0,72	0,80	0
	Быстрорежущая сталь	Наружное прод. и попереч. точение и растачив.	200	1,0	0,75	0

		Отрезание и прорезание	247	1,0	1,0	0

		Фасонное точени	212	1,0	0,75	0

Чугун серый HB 190	Твердый сплав	Наружное прод. и попереч. точение и растачив.	92	1,0	0,75	0

	Быстрореж. сталь	Отрезание и прорезание	158	1,0	1,0	0

Чугун ковкий HB 150	Твердый сплав	Наружное прод. и попереч. точение и растачив.	81	1,0	0,75	0
			100
	Быстрореж. сталь	Отрезание и прорезание	139	1,0	1,0	0

Сталь конструкционная	Твердый сплав	Наружное прод. и попереч. точение и растачив.	243	0,9	0,6	-0,3
и стальное литье δв
=750 Мпа
=750 Мпа		Отрезание и прорезание	173	0,73	0,67	0

	Быстрорежущая сталь	Наружное прод. и попереч. точение и растачив.	125	0,9	0,75	0

		Отрезание и прорезание	-	-	-	-

		Фасонное точени
Чугун серый HB 190	Твердый сплав	Наружное прод. и попереч. точение и растачив.	54	0,9	0,75	0

	Быстрорежущая сталь	Отрезание и прорезание	-	-	-	-

Чугун ковкий HB 150	Твердый сплав	Наружное прод. и попереч. точение и растачив.	43	0,9	0,75	0
			88
	Быстрорежущая сталь	Отрезание и прорезание	-	-	-	-

Таблица 19. Поправочный коэффициент Kmp для стали и чугуна, учитывающий влияние качества обрабатываемого материала на силовые зависимости

Обрабатываемый	Расчетная формула	Показатель степени n (в числителе –
материал		для твердого сплава, в знаменателе –
		для быстрорежущей стали)
Конструкционная
сталь δв , Мпа;	n
<600	Kmp =( δв/750)	0,75/0,35

>600	n	0,75/0,35
	Kmp =( δв/750)
Серый чугун	n	0,4/0,55
	Kmp =( HB/190)
Ковкий чугун	n	0,4/0,55
	Kmp =( HB/150)

Выполняем расчет для остальных поверхностей , результаты заносим в графу 12 сводной таблицы (Приложение 5).

Зная допустимую расчётную скорость резания V, определяем расчётную частоту вращения:

n	1000 V	(20)
	D

где n – расчетная частота вращения детали, мин-1; D – диаметр детали, мм;

V – расчётная скорость резания, ммин.

Результаты расчетов по всем поверхностям заносим в графу 13 сводной таблицы (Приложение 5).

Принимаем ближайшую фактическую частоту вращения по паспорту станка при условии nф n

Таблица 20 Паспортные данные токарных станков Частота вращения шпинделя, об/мин, в числителе и наиболь-

ший допустимый момент на шпинделе, Нм, в знаменателе

Номер	1А62,	1В62Г	1К62	16К20	1А616
степени	1А62Б,
	1А62Г
1	11,5/1200	10/1100	12,5/1300	12,5/1300	11/580
2	14,5/1200	12,5/1100	16/1300	16/1300	18/580
3	19/1200	16/1100	20/1300	20/1300	28/580
4	24/1200	20/1100	25/1300	25/1300	45/580
5	30/1200	25/1100	31,5/1300	31,5/1300	56/580
6	37,5/1200	31,5/1100	40/1300	40/1300	71/460
7	46/1200	40/1100	50/1300	50/1300	90/360
8	58/980	50/1100	63/1240	63/1090	112/290
9	76/750	63/994	86/975	80/855	140/230
10	96/590	80/787	100/780	100/670	180/180
11	120/475	100/625	125/620	125/530	224/145
12	350/380	125/501	160/490	160/405	280/117
13	184/310	160/385	200/390	200/380	355/92
14	230/245	200/312	250/310	250/300	450/73
15	305/188	250/250	315/260	315/240	560/66
16	380/148	315/195	400/202	400/180	710/46
17	480/120	400/152	500/154	500/146	900/36
18	600/89	500/125	630/119	630/114	1120/29
19	370/170	400/145	630/125	800/90	1400/23
20	460/134	500/123	800/93	1000/70	1800/18
21	610/94	630/95	1000/70	1250/555	2240/14
22	770/70	800/78	1250/545	1600/418
23	960/53	1000/55	1600/42
24	1200/40	1250/47	2000/30

Мощность электродвигателя главного движения, КПД станка, значения продольных и поперечных подач, а также значения допустимых усилий подач токарных станков.

Модели станков: 1А62, 1А62Б, 1А62Г

Мощность электродвигателя главного движения Nэ = 7 кВт; КПД станка η = 0,75.

Продольные подачи станка: 0,082; 0,088; 0,10; 0,11; 0,12; 0,13; 0,14; 0,15; 0,16; 0,18; 0,20; 0,23; 0,24; 0,25; 0,28; 0,30; 0,33; 0,35; 0,40; 0,45; 0,48; 0,50; 0,55; 0,60; 0,65; 0,71; 0,80 0,91; 0,96; 1,00; 1,11; 1,21; 1,28; 1,46; 1,59.

Поперечные подачи станка: 0,027; 0,029; 0,033; 0,038; 0,040; 0,042; 0,046; 0,050; 0,054; 0,058; 0,067; 0,075; 0,079; 0,084; 0,092; 0,10; 0,11; 0,12; 0,13; 0,15; 0,16; 0,17; 0,18; 0,20; 0,22; 0,23; 0,27; 0,30; 0,32; 0,33; 0,37; 0,40; 0,48; 0,52.

1В62Г

Мощность электродвигателя главного движения Nэ = 7,5 кВт; КПД станка η = 0,786.

Продольные подачи станка: 0,05; 0,06; 0,075; 0,09; 0,1; 0,125; 0,15; 0,175; 0,2; 0,25; 0,3; 0,35; 0,4; 0,5; 0,6; 0,7; 0,8; 1,0; 1,2; 1,4; 1,6; 2,0; 2,4; 2,8.

Поперечные подачи станка ½ от Sпрод., т.е. 0,025-1,4. Наибольшее усилие, допускаемое механизмом продольной

подачи – 7500 Н, поперечной подачи – 2600 Н.

1К62

Мощность электродвигателя главного движения Nэ = 10 кВт; КПД станка η = 0,8.

Продольные подачи станка: 0,070; 0,074; 0,084; 0,097; 0,11; 0,12; 0,13; 0,14; 0,15; 0,17; 0,195; 0,21; 0,23; 0,26; 0,28; 0,30; 0,34; 0,39; 0,43; 0,47; 0,52; 0,57; 0,61; 0,70; 0,78; 0,87; 0,95; 1,04; 1,14; 1,24; 1,4; 1,56; 1,74; 1,9; 2,08; 2,28; 2,42; 2,8; 3,12; 3,48; 3,8; 4,16.

Поперечные подачи станка: 0,035; 0,037; 0,042; 0,048; 0,055; 0,06; 0,065; 0,07; 0,074; 0,084; 0,097; 0,11; 0,12; 0,13; 0,14; 0,15; 0,17; 0,195; 0,21; 0,23; 0,26; 0,28; 0,30; 0,34; 0,39; 0,43; 0,47; 0,52; 0,57; 0,6; 0,7; 0,78; 0,87; 0,95; 1,04; 1,14; 1,21; 1,4; 1,56; 1,74; 1,9; 2,08 1,14; 1,21; 1,4; 1,56; 1,74; 1,9; 2,08.

Наибольшее усилие, допускаемое механизмом продольной подачи – 3600 Н, поперечной подачи – 5500 Н.

16К20

Мощность электродвигателя главного движения Nэ = 10 кВт; КПД станка η = 0,75.

Продольные подачи станка: 0,05; 0,06; 0,075; 0,09; 0,1; 0,125; 0,15; 0,175; 0,2; 0,25; 0,3; 0,35; 0,4; 0,6; 0,7; 0,8; 1,0; 1,2; 1,4; 1,6; 2,0; 2,4; 2,8.

Поперечные подачи станка, мм/об: ½ от Sпрод., т.е. 0,025 – 1,4. Наибольшее усилие, допускаемое механизмом продольной подачи – 6000 Н.

Результаты заносим в графу 15.

По выбранной частоте вращения шпинделя станка подсчитываем фактическую скорость резания:

Vф		D nф	,м мин.	(21)

	1000

Результаты заносим в графу 14 (Приложение 5).

6.6. Проверка выбранного режима резания.

Выбранный режим резания необходимо проверить по мощности привода шпинделя станка, по прочности механизма подач, по прочности державки резца и по прочности пластинки твёрдого сплава.

Мощность, затрачиваемая на резание Np, должна быть меньше или равна мощности на шпинделе Nшп:

NP Nшп Nэ		(22)
где Np – мощность резания, кВт;
Nшп – номинальная мощность на шпинделе, кВт;
Nэ – мощность электродвигателя токарного станка, кВт;
0,75 0,80 - КПД привода станка.
Мощность резания определяется по формуле:
Np	PZ Vф	(23)
Np	60 1000	(23)
	60 1000

где Pz – сила резания, Н;

Vф – фактическая скорость резания, ммин.

Силу резания при точении рассчитываем по следующей эмпирической формуле:

Pz 10 Cp tx Sу Кр

(24)

Таблица 21. Поправочные коэффициенты, учитывающие влияние геометрических параметров режущей части инструмента на составляющие силы резания при обработке стали и чугуна

Параметры		Материал ре-	Поправочный коэффициент
		жущей части	Обозначение	Величина коэффициента для
		резца		составляющей
				тангенци	радиальной Py	осевой
				альной Pz		Px
Наименование	Величина
	30	Твердый сплав		1.08	1.30	0.78
Главный угол в плане	45	Твердый сплав		1.00	1.00	1.00
Главный угол в плане	80			0.94	0.77	1.11
φ, град	90		Kφp	0.89	0.50	1.17
	30	Быстрорежущая		1.08	1.63	0.70
	45	сталь		1.00	1.0	1.00
	80			0.08	0.71	1.27
	90			1.08	0.44	1.82
Передний угол γ, град	-15	Твердый сплав		1.25	2.0	2.0
Передний угол γ, град	0		Kγp	1.10	1.4	1.4
	15		Kγp	1.00	1.0	1.0
	12-15	Быстрорежущая		1.15	1.6	1.7
		сталь
	20-25	сталь		1.00	1.0	1.0
Угол наклона главного	-15	Твердый сплав			0.75	1.07
лезвия λ, град			Kλp	1.0
лезвия λ, град	0		Kλp	1.0	1.00	1.00
	5				1.25	0.85
	15				1.70	0.65
Радиус при вершине r,	0,5	Быстрорежущая		0.87	0.66
мм		сталь	Krp
мм	1,0	сталь	Krp	0.93	0.82	1.0
	2,0			1.00	1.00	1.0
	2,0			1.00	1.00
	3,0			1.04	1.14
	5,0			1.10	1.33

Осевая сила резания должна быть меньше или равна наибольшему усилию, допускаемому механизмом продольной подачи станка:

Px	Px доп.	(25)
PX	0.25 0.45 Pz

где Pх – осевая сила резания;

Рх доп. – наибольшее усилие, допускаемое механизмом продольной подачи станка, Н = 1200.

Условие прочности державки резца выражается следующей формулой:

изг изг (26)

где изг – наибольшее напряжение в теле резца, зависящее от воспринимаемой нагрузки, материала тела резца и размеров по-

где Мизг – изгибающий момент, Нм; Pz – сила резания, Н ;

l=( 1 3 ) – вылет резца из резцедержателя = 15 Н;

W – осевой момент сопротивления или момент сопротивления при изгибе

Приведенный выше расчет выполняется для всех поверхностей, которые подлежат токарной обработке. Данные по размерам заносим в сводную таблицу в графу 16.

7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕЖИМОВ РЕЗАНИЯ ПРИ ТОРЦЕВОМ ФРЕЗЕРОВАНИИ

Характеристика режущего инструмента:

Исходя из ширины В фрезеруемой поверхности, выбираем диаметр фрезы, марку твёрдого сплава, геометрические параметры ножей.

Ориентировочно принимаем D=(1.5…1.6)B

Значение ширины фрезеруемой поверхности заносим в сводную таблицу в графу 5, длину в графу 6.

Таблица 22. Фрезы торцовые насадные со вставными ножами, оснащенные пластинами из твердого спла-

ва, ГОСТ 24359 – 80

Обозначение	D, мм	Z	Обозначение	D, мм	z
2214 – 0001	100	8	2214 – 0011	250	14
0003	125	8	0013	315	18
0004	160	10	0014	400	20
0007	200	12	0015	500	26

Таблица 23. Фрезы торцовые с механическим креплением многогранных пластин, ГОСТ 26595 – 80

Обозначение фрезы с пластинами формы				D, мм	z
Трехгран.	Четырехгран φ =75°	Пятигран	Круглой	D, мм	z
φ=90°		φ =67°
2214-0404	2214-0406	2214-0271	2214-0537	100	8(10)
0415	0417	0273	0538	125	8(12)
0539	0542	0544	0293	160	14(10,16)
0554	0556	0277	0558	200	12(16,20)
0462	0464	0466	0468	250	14(24)
0479	0482	0484	0486	315	18(30)
0497	0499	0502	0504	400	20(40)
0515	0517	0519	0522	500	26(50)

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 84 5 6 7 8 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]