
2472
.pdf
Рис. 2.133. Изменение кривизны балки Ч-39 при испытании при постоянной нагрузке (М=38388 кг см сначала в агрессивных условиях в течение t=218 суток, а затем в неагрессивных условиях испытания в течение 49 суток
( А 154,75 10 6 , 1/м; К 0,0023; В 75,86 10 6 , 1/м).
Полное затухание величины периода прироста кривизны – 9200 суток. Величина периода 95 % прироста затухания значения кривизны – 1387 суток.
Условные обозначения: R – радиус дуги окружности; кривая с квадратами – теоретические данные
221

Рис. 2.134. Изменение кривизны при испытании балки Ц-41 при постоянной нагрузке (М=47751 кг см) сначала
в агрессивных условиях испытания в течение t=180 суток, а затем в неагрессивных условиях испытания в течение 87 суток ( А 105,91 10 6 , 1/м; К 0,0035; В 20,27 10 6 , 1/м). Полное затухание величины периода прироста кривизны –
5700 суток. Величина периода 95 % прироста затухания значения кривизны-900 суток. Условные обозначения: R – радиус дуги окружности; кривая с квадратами – теоретические данные
222

Рис. 2.135. Изменение кривизны балки У-6 при испытании при постоянной нагрузке (М=29025 кг см) сначала в агрессивных условиях в течение начальных t=224 суток ,а затем в неагрессивных условиях испытания в течение 89 суток
( А 60,40 10 6 , 1/м; К 0,0196; В 21,10 10 6 , 1/м). Полное затухание величины периода прироста кривизны –
1150 суток. Величина периода 95 % прироста затухания значения кривизны – 150 суток. Условные обозначения: R – радиус дуги окружности; кривая с квадратами – теоретические данные
223

Таблица 2 . 1 2 Значения соответственно для 100 % и 95 % прироста кривизны и соответственно для 100 % и 95 % периода
затухания прироста кривизны в зоне чистого изгиба балок и их соотношения для неагрессивных и агрессивных условий при действии длительной постоянной изгибающей нагрузки
Шифр |
|
|
100 % величина прироста |
95 % величина прироста |
100 % период затухания |
||||||||||||||||||||||||||||||||
образцов |
Постоян- |
|
|
кривизны К |
|
|
|
|
|
кривизны К |
|
|
|
прироста кривизны Т |
|||||||||||||||||||||||
(№), с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
учётом |
ная изги- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вида |
бающая |
|
Вели- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вели- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вели- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
нагрузка |
|
|
Отношение В, для |
|
|
Отношение В, для |
|
Отношение Т, для |
|||||||||||||||||||||||||||||
воздей- |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
ствую- |
М, кг см |
|
чина |
|
|
различных условий |
чина |
|
|
различных условий |
чина |
|
различных условий |
||||||||||||||||||||||||
|
К 10 |
6 |
|
|
К 10 |
6 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
щей |
М Мразр |
|
, |
|
|
|
|
испытания |
|
, |
|
|
|
|
испытания |
Т, |
|
|
|
|
испытания |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сут |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
среды |
|
|
1/м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1/м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(Н, А) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
||||
1 |
2 |
|
3 |
|
|
4 |
|
|
|
|
5 |
|
|
6 |
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т 1(Н) |
|
|
|
|||
Т-1(Н) |
84272 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т 1(Н) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
( 0,9Мразр ) |
84 |
|
|
|
|
|
|
Т 1(Н) |
|
|
|
80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,51 |
750 |
|
|
|
|
|
2,14 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1,53 |
|
|
|
|
|
|
Т 2(А) |
Т 2(А) |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т 2(А) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Т-1 (А) |
84272 |
|
55 |
|
|
|
|
|
|
– |
|
|
|
53 |
|
|
|
|
|
|
– |
|
|
|
350 |
|
|
|
|
– |
|
|
|
||||
|
( 0,9Мразр ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т 2(А Н) |
|
||||||||||||||
Т-2(А-Н) |
84272 |
|
55 |
|
|
|
|
Т 2(А Н) |
1,00 |
53 |
|
|
|
|
Т 2(А Н) |
1,00 |
375 |
|
|
1,07 |
|||||||||||||||||
|
( 0,9Мразр ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Т 2(А) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Т 2(А) |
|
|
|
|
|
|
Т 2(А) |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ц 42(Н) |
|
|
|
|||||||
Ц-42(Н) |
47751 |
|
|
|
|
|
|
|
Ц 42(Н) |
3,77 |
|
|
|
|
|
|
Ц 42(Н) |
3,92 |
|
|
|
|
0,44 |
||||||||||||||
|
0,51Мразр |
|
49 |
|
|
|
|
|
|
47 |
|
|
|
|
|
|
1500 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Ц 41(А) |
|
|
|
|
Ц 41(А) |
|
|
Ц 41(А) |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ц-41(А) |
47751 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,51Мразр |
|
13 |
|
|
|
|
|
|
– |
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
– |
|
|
|
3400 |
|
|
|
|
– |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ц 41(А Н) |
|
|||||||||||||||||||
Ц-41(A-H) |
47751 |
|
|
|
|
|
Ц 41(А Н) |
1,54 |
|
|
|
|
Ц 41(А Н) |
1,58 |
|
|
1,68 |
||||||||||||||||||||
|
0,51Мразр |
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
5700 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
Ц 41(А) |
|
|
|
|
|
|
|
Ц 41(А) |
|
|
|
|
|
Ц 41(А) |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
95 % период затухания прироста кривизны Т
Вели- |
Отношение Т, для |
|
чина |
||
Т, |
различных условий |
|
испытания |
||
сут |
||
|
9 10
200Т 1(Н) 4,0
Т2(А)
50
57Т 2(А Н) 1,14
Т2(А)
200Ц 42(Н) 0,40 Ц 41(А)
500 –
900Ц 41(А Н) 1,800
Ц41(А)
224

|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание табл. |
2 . 1 2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
2 |
3 |
4 |
|
|
|
|
5 |
6 |
|
|
|
7 |
|
|
9 |
10 |
|
|
||||||||||||
Ч-40(Н) |
38388 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,41Мразр |
37 |
|
|
|
– |
|
|
|
35 |
|
|
– |
|
|
1900 |
|
|
– |
|
|
300 |
|
|
– |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ч 39(А Н) |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Ч-39(А-Н) |
38388 |
076 |
|
Ч 39(А Н) |
2,05 |
72 |
|
Ч 39(А Н) |
2,06 |
9200 |
|
4,84 |
1387 |
|
Ч 39(А Н) |
4,62 |
|||||||||||||||
|
|
|
Ч 40(Н) |
|
|
|
Ч 40(Н) |
|
|
Ч 40(Н) |
|
|
Ч 40(Н) |
|
|||||||||||||||||
|
0,41Мразр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У 5(Н) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
У-5(Н) |
29025 |
|
|
|
|
У 5(Н) |
1,91 |
|
|
|
У 5(Н) |
1,90 |
|
|
|
3,59 |
|
|
|
У 5(Н) |
3,55 |
||||||||||
|
0,31Мразр |
42 |
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
4850 |
|
|
|
|
710 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
У 6(А) |
|
У 6А) |
|
У 6А) |
|
У 6(А) |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У-6(А) |
29025 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,31Мразр |
22 |
|
|
|
– |
|
|
|
21 |
|
|
– |
|
|
1350 |
|
|
– |
|
|
200 |
|
|
– |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У 39(А Н) |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
У-6(А-H) |
29025 |
|
|
|
У 6(А Н) |
0,96 |
|
|
У 39(А Н) |
0,95 |
|
|
0,85 |
|
|
У 39(А Н) |
0,75 |
||||||||||||||
|
0,31Мразр |
21 |
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
1150 |
|
|
|
150 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
У 6(А) |
|
|
|
У 40(А) |
|
|
У 40(А) |
|
|
У 40(А) |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
225

Рис. 2.136. Период полного затухания 100 % прироста кривизны балок при действии длительной постоянной нагрузки в неагрессивной среде.
226

Таблица 2 . 1 3 Сравнение средней величины прироста кривизны и среднего периода затухания прироста кривизны при действии
переменной и постоянной изгибающей нагрузок
|
Переменная |
100 % величина прироста |
95 % величина прироста |
100 % средний период |
95 % средний период |
|||||||||||||||
|
изгибающая |
кривизны К |
|
кривизны К |
|
|
затухания прироста |
|
затухания прироста |
|||||||||||
|
нагрузка |
|
|
|
кривизны, |
Т |
|
кривизны, |
Т |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Условия |
Мперем 0,77Мразр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вели- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вели- |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
испытания |
Постоянная |
Отношение |
Величина |
Отношение |
Отношение |
|
Отношение |
|||||||||||||
Н, А |
изгибающая |
чина |
чина |
Величина |
||||||||||||||||
|
нагрузка |
К 10 6 , |
КМ |
|
КМ |
|
К 10 6 , |
КМ |
|
КМ |
|
К 10 6 , |
КМ |
|
КМ |
|
Т , сут |
ТМ |
ТМ |
|
|
Мпост 0,77Мразр |
1/м |
|
пер |
|
пост |
1/м |
|
пер |
|
пост |
1/м |
|
пер |
|
пост |
|
пер |
|
пост |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Н |
Мперем |
92 |
|
1,10 |
|
88 |
|
1,10 |
|
3456 |
|
4,61 |
|
515 |
2,58 |
|
||||
Н |
Мпост |
84 |
|
|
|
|
80 |
|
|
|
|
750 |
|
|
|
|
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
Мперем |
39 |
|
0,71 |
|
37 |
|
0,70 |
|
1174 |
|
3,35 |
|
177 |
3,54 |
|
||||
А |
Мпост |
55 |
|
|
|
|
53 |
|
|
|
|
350 |
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А-Н |
Мперем |
63 |
|
1,15 |
|
60 |
|
1,13 |
|
3704 |
|
9,88 |
|
520 |
9,12 |
|
||||
А-Н |
Мпост |
55 |
|
|
|
|
53 |
|
|
|
|
375 |
|
|
|
|
57 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
227

Результаты сравнения средней величины прироста кривизны и среднего периода затухания прироста кривизны при действии переменной и постоянной изгибающих нагрузок приведены в табл. 2.13. Данные табл. 2.13 показывают, что в неагрессивной среде переменная нагрузка в 1,1 раза увеличивает среднюю величину полного100 % прироста кривизны и в 4,61 раза, среднее значение 100 % периода полного затухания прироста кривизны по сравнению с действием постоянной изгибающей нагрузки. В агрессивной среде переменная нагрузка уменьшает в 1,41 раза среднюю величину полного 100 % прироста кривизны, в тоже время увеличивает в 3,35 раза среднее значение 100 % периода полного затухания прироста кривизны по сравнению с аналогичными характеристиками при действии постоянной изгибающей нагрузки. При комбинированной однократной смене воздействующей среды с агрессивной на неагрессивную переменная нагрузка способствует увеличению средней 100 % величины полного прироста кривизны в 1,15 раза, а среднего значения полного 100 % периода затухания прироста кривизны в 9,88 раза.
2.2.2.Исследование жёсткости
Втабл. 2.14 и 2.15 латинского квадрата приведены данные конечной (К) и,
начальной (К0), кривизны, и соответствующих этим значениям кривизны величины конечной (D) и начальной жёсткости (D0), а также отношение начальной к конечной жёсткости, полученные в результате комплексных длительных экспериментальных исследований на образцах, испытывающих воздействие верхнего уровня загружения переменной ступенчато-по- вторной нагрузки, соответственно в газовоздушной неагрессивной и жидкой агрессивной условиях.
Анализ результатов в табл. 2.14 и 2.15 показывает, что начальная жёст-
кость (D0), полученная в первоначальный момент загружения опытных балок до верхнего уровня загружения (Мразр=72100 кг·см), изменяется от
D0 3,16 108 кг см2 до D0 6,70 108 кг см2 при среднеарифметической ве-
личине D0сред 149,52 10832 4,67 108 кг см2 . Вероятностное распределение величин начальной жёсткости (D0), полученное с 32 балок, имеет нормаль-
ный закон распределения с математическим ожиданием D0 4,51 108 кг см2 (рис.2.137). Величина жёсткости D0 при доверительном интервале оценки надёжности γ=0,95 составляет D0 4,215 108 кг см2 .
Анализ результатов, полученных в неагрессивной среде (табл.2.14), показывает, что конечная жёсткость D в зависимости от принятых в эксперименте параметров переменной ступенчато-повторной нагрузки изме-
няется от D 1,50 108 кг см2 до D 4,01 108 кг см2 при среднеарифме-
228

тическом значении конечной жёсткости Dсред 3,14 108 кг см2 . Отношение
начальной жёсткости D0 к конечной жёсткости D изменяется от n = 1,22 до n = 2,91 при среднеарифметической величине nсредн D0 D 1,58.
Таблица 2 . 1 4
Шифр балок, испытывающихся при воздействии переменной ступенчато-повторной нагрузки в неагрессивных условиях, конечная (К) и начальная (К0) кривизна, конечная (D) и начальная (D0) жёсткость при верхнем уровне звгружения (Mверх =72100 кг·см), отношение начальной жёсткости к конечной в матрице греческого квадрата
А-7 |
Д-9 |
К-11 |
О-27 |
К 278, 25 10 6 ,1 м |
К 192,92 10 6 ,1 м |
К 225,36 10 6 ,1 м |
К 249,58 10 6 ,1 м |
К0 228, 23 10 6 ,1 м |
К0 142,90 10 6 ,1 м |
К0 162,34 10 6 ,1 м |
К0 148,56 10 6 ,1 м |
D 2,59 108 кг см2 |
D 3,74 108 кг см2 |
D 3, 20 108 кг см2 |
D 2,89 108 кг см2 |
D 3,16 108 кг см2 |
D 5,05 108 кг см2 |
D 4, 44 108 кг см2 |
D 4,87 108 кг см2 |
0 |
0 |
0 |
0 |
n D0 D 1, 22 |
n D0 D 1,35 |
n D0 D 1,39 |
n D0 D 1,69 |
Б-15 |
Е-29 |
Л-17 |
П-31 |
К 236,14 10 6 ,1 м |
К 299, 25 10 6 ,1 м |
К 243,84 10 6 ,1 м |
К 216,36 10 6 ,1 м |
К0 165,64 10 6 ,1 м |
К0 190,61 10 6 ,1 м |
К0 183,75 10 6 ,1 м |
К0 137, 28 10 6 ,1 м |
D 3,05 108 кг см2 |
D 2, 41 108 кг см2 |
D 2,97 108 кг см2 |
D 3,33 108 кг см2 |
D 4,35 108 кг см2 |
D 3,78 108 кг см2 |
D 3,92 108 кг см2 |
D 5, 25 108 кг см2 |
0 |
0 |
0 |
0 |
n D0 D 1, 43 |
n D0 D 1,57 |
n D0 D 1,32 |
n D0 D 1,58 |
В-36 |
Ж-33 |
М-21 |
Р-13 |
К 349,12 10 6 ,1 м |
К 480,50 10 6 ,1 м |
К 257,61 10 6 ,1 м |
К 223,72 10 6 ,1 м |
К0 160,12 10 6 ,1 м |
К0 165,50 10 6 ,1 м |
К0 199, 28 10 6 ,1 м |
К0 129,61 10 6 ,1 м |
D 2,07 108 кг см2 |
D 1,50 108 кг см2 |
D 2,80 108 кг см2 |
D 3, 22 108 кг см2 |
D0 4,50 108 кг см2 |
D0 4,36 108 кг см2 |
D0 3,62 108 кг см2 |
D0 5,56 108 кг см2 |
n D0 D 2,18 |
n D0 D 2,91 |
n D0 D 1, 29 |
n D0 D 1,73 |
Г-3 |
З-38 |
Н-23 |
С-25 |
К 218, 27 10 6 ,1 м |
К 179,743 10 6 ,1 м |
К 253, 29 10 6 ,1 м |
К 227,59 10 6 ,1 м |
К0 173,35 10 6 ,1 м |
К0 107,63 10 6 ,1 м |
К0 177,72 10 6 ,1 м |
К0 178,54 10 6 ,1 м |
D 3,30 108 кг см2 |
D 4,01 108 кг см2 |
D 2,85 108 кг см2 |
D 3,17 108 кг см2 |
D0 4,16 108 кг см2 |
D0 6,70 108 кг см2 |
D0 4,06 108 кг см2 |
D0 4,04 108 кг см2 |
n D0 D 1, 26 |
n D0 D 1,67 |
n D0 D 1, 42 |
n D0 D 1, 27 |
229

Таблица 2 . 1 5 Шифр балок, испытывающихся при воздействии переменной
ступенчато-повторной нагрузки в агрессивных условиях, конечная (К) и начальная (К0) кривизна, конечная (D) и начальная (D0) жёсткость при верхнем уровне звгружения (Mверх =71200 кг·см), отношение начальной жёсткости к конечной в матрице греческого квадрата
А-8 |
Д-10 |
К-12 |
О-28 |
К 203,91 10 6 ,1 м |
К 210,91 10 6 ,1 м |
К 242,16 10 6 ,1 м |
К 214,66 10 6 ,1 м |
К0 170,02 10 6 ,1 м |
К0 155,93 10 6 ,1 м |
К0 189,61 10 6 ,1 м |
К0 136,71 10 6 ,1 м |
D 3,54 108 кг см2 |
D 3, 42 108 кг см2 |
D 2,98 108 кг см2 |
D 3,36 108 кг см2 |
D0 4, 24 108 кг см2 |
D0 4,62 108 кг см2 |
D0 3,81 108 кг см2 |
D0 5, 27 108 кг см2 |
n D0 D 1, 20 |
n D0 D 1,35 |
n D0 D 1, 28 |
n D0 D 1,57 |
Б-16 |
Е-30 |
Л-18 |
П-32 |
К 169,08 10 6 ,1 м |
К 196,62 10 6 ,1 м |
К 195,84 10 6 ,1 м |
К 171,71 10 6 ,1 м |
К0 129,07 10 6 ,1 м |
К0 158,57 10 6 ,1 м |
К0 183,82 10 6 ,1 м |
К0 135,73 10 6 ,1 м |
D 4, 26 108 кг см2 |
D 3,67 108 кг см2 |
D 3,68 108 кг см2 |
D 4, 20 108 кг см2 |
D 5,59 108 кг см2 |
D 4,55 108 кг см2 |
D 3,92 108 кг см2 |
D 5,31 108 кг см2 |
0 |
0 |
0 |
0 |
n D0 D 1,31 |
n D0 D 1, 24 |
n D0 D 1,07 |
n D0 D 1, 26 |
В-16 |
Ж-34 |
М-22 |
Р-14 |
К 191,94 10 6 ,1 м |
К 189, 22 10 6 ,1 м |
К 194,30 10 6 ,1 м |
К 179,14 10 6 ,1 м |
К0 151,99 10 6 ,1 м |
К0 135, 21 10 6 ,1 м |
К0 173,36 10 6 ,1 м |
К0 111,17 10 6 ,1 м |
D 3,76 108 кг см2 |
D 3,81 108 кг см2 |
D 3,71 108 кг см2 |
D 4,02 108 кг см2 |
D 4,74 108 кг см2 |
D 5,33 108 кг см2 |
D 4,16 108 кг см2 |
D 6, 49 108 кг см2 |
0 |
0 |
0 |
0 |
n D0 D 1, 26 |
n D0 D 1, 40 |
n D0 D 1,12 |
n D0 D 1,61 |
Г-4 |
З-37 |
Н-24 |
С-26 |
К 164,83 10 6 ,1 м |
К 177,03 10 6 ,1 м |
К 204,35 10 6 ,1 м |
К 147, 22 10 6 ,1 м |
К0 155,82 10 6 ,1 м |
К0 141,11 10 6 ,1 м |
К0 162,37 10 6 ,1 м |
К0 131, 24 10 6 ,1 м |
D 4,37 108 кг см2 |
D 4,07 108 кг см2 |
D 3,53 108 кг см2 |
D 4,86 108 кг см2 |
D 4,63 108 кг см2 |
D 5,11 108 кг см2 |
D 4, 44 108 кг см2 |
D 5, 49 108 кг см2 |
0 |
0 |
0 |
0 |
n D0 D 1,06 |
n D0 D 1, 26 |
n D0 D 1, 26 |
n D0 D 1,13 |
Анализ данных, полученных в агрессивной среде (табл.2.15) свидетельствует, что конечная жёсткость D изменяется в зависимости от принятых в эксперименте параметров переменной ступенчато-повторной нагрузки от
D 2,98 108 |
кг см2 |
до D 4,86 108 кг см2 при среднеарифметическом их |
||
значении |
D |
|
3,83108 кг см2 . Отношение начальной жёсткости D0 |
|
|
сред |
|
|
конечной жёсткости D изменяется от n=1,06 до n=1,61 при среднеарифметическом значении nсред D0 D 1,27 .
230