Добавил:

Makc Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Ташкентский государственный технический университет им. Беруни

Предмет:

Проектирование норм точности

Файл:

Методы менеджмента качества

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

16.03.2024

Размер:

7.4 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 2930 / 3430 31 32 33 34 > Следующая >>>

290	ПРИЛОЖЕНИЯ

К- параметрическая цепь «отклонение взаимного расположения винта и гайки в плоскости zOx»;

К. - первичная неопределенность параметра (линейный размер, от клонения формы и расположения и др.);

К? - номинальное значение; emj - среднее отклонение;

Г.- допуск;

Д. - отклонение действительного значения i-ro параметра (г-го со ставляющего звена) от его номинального значения;

Дожидаемое _ приведенное значение первичной неопределенности па раметра (Л’;ожидасмое=С/-Л';);

К1(к.) ож"'тасм,х' - отклонение взаимного расположения винта и гайки в плоскости zOx из-за действия г'-й первичной неопределенности.

Характеристика замыкающего звена параметрической цепи К вклю чает три параметра:

♦номинальное значение К0^ 0;

♦допуск Тъ=434 мкм;

♦среднее отклонение етпх =0.

2. Выявление источников первичных неопределенностей парамет ров

Найденные первичные неопределенности, приводящие к смещению осей резьбовых поверхностей винта и гайки в плоскости zOx, и оценку их влияния на качественном уровне приведем в табл. 25.

Таблица 25. Первичные неопределенности смещения осей резьбовых поверхностей винта и гайки в плоскости zOx

Обо значе Наименование первичной

неопределенности

ние

	*1	Отклонение от соосности внут
	*1	ренней резьбовой и наружной
		ренней резьбовой и наружной
		поверхностей гайки

к2 Смещение в зазоре посадки «гай ка - кронштейн»

Неопределенность координатного размера кронштейна 40 мм от оси отверстия под гайку до базовой плоскости

Кате

Обозначе

Оценка гория

ние в свя

занной влияния неопределенности размерной

цепи

+	V	-
+	V	-
+	S	-

Приложение 1	291
	Продолжение табл. 25

Обо			Кате
Обо	Наименование первичной	Оценка	гория
значе	Наименование первичной	Оценка	гория
значе	неопределенности	влияния	неопреде
ние	неопределенности	влияния	неопреде
ние			ленности
			ленности
*4	Неопределенность размера
*4	каретки 14 мм от плоскости под
	каретки 14 мм от плоскости под	+
	кронштейн до контрольного	+	S
	шарика левого направляющего
	элемента
* 5	Неопределенность размера
* 5	каретки 14 мм от плоскости под
	каретки 14 мм от плоскости под	+
	кронштейн до контрольного	+	S
	шарика правого направляющего
	элемента
*6	Смещение в зазоре между	+
*6	кареткой и направляющими		Z
	кареткой и направляющими		Z
	планками
* 7	Неопределенность размера 14 мм
* 7	левой направляющей от кон	+
	левой направляющей от кон		S
	трольного шарика до базового		S
	трольного шарика до базового
	элемента
*8	Неопределенность размера 14 мм
*8	правой направляющей от кон	+
	правой направляющей от кон		S
	трольного шарика до базового		S
	трольного шарика до базового
	элемента
к 9	Неопределенность размера
	48 мм кожуха от РЭ (плоскости	+
	соединения с направляющими	+	S
	планками) до оси отверстия под
	штифт
	Неопределенность размера 60 мм
	корпуса от осей отверстий под	+	S
	штифты до оси пары отверстий	+	S
	штифты до оси пары отверстий
	под подшипники
« п	Смещение в зазоре между наруж	+
« п	ным кольцом верхнего подшип		Z
	ным кольцом верхнего подшип		Z
	ника и отверстием в корпусе
к п	Смещение в зазоре между наруж	+
	ным кольцом нижнего подшип	+	Z

ника и отверстием в корпусе

Обозначе ние в свя занной размерной цепи

292	ПРИЛОЖЕНИЯ

Окончание табл. 25

Обо

значе

ние

*13

«и

«к

*16

*,8

*,9

Наименование первичной неопределенности

Смещение в зазоре верхнего подшипника Смещение в зазоре нижнего под шипника

Отклонение от соосности поса дочных поверхностей верхнего подшипника при выбранном в нем зазоре

Отклонение от соосности поса дочных поверхностей нижнего подшипника при выбранном в нем зазоре

Отклонение от соосности резьбо вой шейки винта и общей базовой оси двух подшипниковых шеек Отклонение от прямолинейности оси винта Прогиб винта за счет радиальной

силы, действующей в зубчатом зацеплении

	Кате	Обозначе
		ние в свя
Оценка	гория
		занной
влияния	неопреде
		размерной
	ленности
		цепи

+Z Г Е Е

+	Z	Г Л	Е
		1 \У*+\А>	14
+	V	Г Е Е	£ 13
		1 \At M \V	£ 13
+	V	Г^>Дп>^\2
+	V	-
-4*	V	-
-	/	Л в ’ ^17

Примечание. Кп, Ки —при наличии осевых сил зазоры в подшипниках с той или другой стороны винта выбираются, поэтому из расчетной схемы можетбыть исключена неопределенностьс меньшим коэффициентом влия ния. Kt9 - на основании расчетов параметрической цепи Г можно сделать вывод, что прогиб винта за счет радиальной силы, действующей в зубчатом зацеплении, имеет значение второго порядка малости, которым можно пре небречь.

3. Оценка коэффициентов влияния первичных неопределенностей па раметров

Для определения коэффициентов влияния используем принцип су перпозиции и геометрический метод, утрированно изображая первич ные неопределенности на схеме. Зависимости для расчета и значения полученных коэффициентов влияния Cj приведем в форме таблицы (табл. 26).

Приложение 1

293

Таблица 26. Оценка влияния первичных неопределенностей на смещения осей резьбовых поверхностей винта и гайки в плоскости гОх

Расчетные Коэффициент Схема влияния зависимости влияния

Ку—отклонение от соосности внутренней резьбовой и наружной поверхнос тей гайки

Аг^ВДП)

с,-1

К.. —смещение в зазоре посадки «гайка - кронштейн»

С2=1

К3—неопределенность координатного размера кронштейна от оси отверстия под гайку до базовой плоскости

,Ось винта

С3-1

j£_

Ось гайки

294		ПРИЛОЖЕНИЯ
	Продолжение табл. 26
Схема влияния	Расчетные	Коэффициент
Схема влияния	зависимости	влияния
	зависимости	влияния

Kt —неопределенность размера каретки 14 мм от плоскости под кронштейн до контрольного шарика левого направляющего элемента

	L	С4Д4 _ Д4	С,=0,5
4		0.5L
		0,5 L L
		У " \
		С4=0,5
Осьгайки^	Ii а

Осьвинта

К5 —неопределенность размера каретки 14 мм от плоскости под кронштейн до контрольного шарика правого направляющего элемента

Аналогично К4

£,=0,5

К6 —смещение в зазоре между кареткой и направляющими планками

Осьвинта		.	С6=0,5
Ос гайки К*'		ЬЧ	1л ’
		h	1л ’
рУци)	N N M / V / д 1
		Q	= —

1,=140 мм; 12=70 мм

л \

К7 —неопределенность размера 14 мм левой направляющей от контрольно го шарика до базового элемента

Аналогично К.

С7=0,5

Kg —неопределенность размера 14 мм правой направляющей от контроль ного шарика до базового элемента

Аналогично КА

Cg-0,5

К9 —неопределенность размера 48 мм кожуха от РЭ (плоскости соединения с направляющими планками) до оси отверстия под штифт

Аналогично КЛ

С , - 1

Приложение 1			295
		Продолжение табл. 26
Схема влияния	Расчетные		Коэффициент
Схема влияния	зависимости		влияния
	зависимости		влияния
Кю —неопределенность размера 60 мм корпуса от осей отверстий под
штифты до оси пары отверстий под подшипники
	Аналогично К,Л		c,„-i
Кп —смещение в зазоре между наружным кольцом верхнего подшипника
и отверстием в корпусе	Наибольшее влияние		С,,-1,7
	Наибольшее влияние		С,,-1,7
	будет оказываться
	в верхнем положе
	нии кронштейна
	СцАц _	.
	L, + Ьг	L{

Сп = А +^2

Зазор выбирается в направлении действия силы в зацеплении (а=20°)

С„ = ^ + sin 20°

1,=56 мм; L,+ L2=280 мм

Ку1 —смещение в зазоре между наружным кольцом нижнего подшипника и отверстием в корпусе__________

Наибольшее влияние С,--1,4 будет оказываться в верхнем положе нии кронштейна

	^12^12	ь . .
	к	и '
; 1 -	С12 =	к
	Зазор выбирается
\ Д.2	в направлении
	действия силы в

зацеплении (а-20°)

296	ПРИЛОЖЕНИЯ

		Продолжение табл. 26
Схема влияния	Расчетные		Коэффициент
Схема влияния	зависимости		влияния
	зависимости		влияния
С., = — sin 20°
12	ц
1,=56 мм; L2=224 мм
Кп —смещение в зазоре верхнего подшипника
Аналогично Л,,			С.з-1,7
С., = ^		sin 20°
13		Ц

1(=56 мм;

L, +Z,2“280 мм

Ки —смещение в зазоре нижнего подшипника Аналогично Кп

С14 = — sin 20°

i, =56 мм; L,=224 мм

К15 —отклонение от соосности посадочных поверхностей верхнего подшип ника при выбранном в нем зазоре

Аналогично А1,,, но С.4-5 действие неопреде ленности не зависит от направления силы в зубчатом зацеплении

С« - L,

Ij-56 мм;

Lx+L2=280 мм

Ki6—отклонение от соосности посадочных поверхностей нижнего подшип ника при выбранном в нем зазоре

Аналогично Kxv но действие неопреде ленности не зависит от направления силы в зубчатом зацеплении

Приложение 1		297
		Окончание табл. 26
Схема влияния	Расчетные	Коэффициент
Схема влияния	зависимости	влияния
	зависимости	влияния
	А

i, =56 мм; 12=224 мм

Ки —отклонение от соосности резьбовой шейки винта и общей базовой оси двух подшипниковых шеек

Аналогично Л",

С)?=1

К.. —отклонение от прямолинейности оси винта

с , г 1

Примечание. К13, Ки —при комплексировании учитываем неопределен ность К13, имеющую больший коэффициент влияния.

3. Комплексирование первичных неопределенностей параметров

Зависимости для комплексирования те же, что и в ранее рассмотрен ных параметрических цепях Г,Д, Е. Результаты нормирования точнос ти приведем в виде таблицы (табл. 27-29)

Первичные неопределенности — скалярные размеры:

Таблица 27. Результаты нормирования скалярных первичных неопределенностей

Коэффици	Значения характеристик	Значения характеристик при
ент влияния	первичных неопределенностей	веденных неопределенностей

К3 —неопределенность координатного размера кронштейна от оси отвер стия под гайку до базовой плоскости

298	ПРИЛОЖЕНИЯ

		Продолжение табл. 27
Коэффици	Значения характеристик	Значения характеристик при
ент влияния	первичных неопределенностей	веденных неопределенностей
c3=i	Допуск на размер 10-го квали-	С3А°3 = 40 мм
	тета (ГОСТ 25346-89)	С3Т3= 100 мкм
	40(±0,050)	С3ет3=0
	Я°3 = 40 мм; Г3=100 мкм;	С3ет3=0
	Я°3 = 40 мм; Г3=100 мкм;
	етч=0

КА—неопределенность размера каретки 14 мм от плоскости под кронштейн до контрольного шарика левого направляющего элемента

СГ 0,5	Допуск на размер 10-го квали-	CiK °t = 7 мм
	тета (ГОСТ 25346-89)	Ci 7^=35 мкм
	14(±0,035)	С4етп=0
	Л°4 - 14 мм; 7^-70 мкм; ет=0

Cs-0,5	Допуск на размер 10-го квали-	С5К°5= 7 мм
	тета (ГОСТ 25346-89)	С5Т5=35 мкм
	14(±0,035)	Съет п= 0
	К?5= 14 мм; Т5=70 мкм; ет5=0

К7—неопределенность размера 14 мм левой направляющей от контрольно го шарика до базового элемента

С7— 0,5	Допуск на размер 10-го квали-	C?A°7 = -7 мм
	тета (ГОСТ 25346-89)	С777= -35 мкм

	14(±0,035)	С7ет7=0
	К?1= 14 мм; Г7=70 мкм; ет7=0	С7ет7=0
	К?1= 14 мм; Г7=70 мкм; ет7=0

К8—неопределенность размера 14 мм правой направляющей от контроль ного шарика до базового элемента

С8— 0,5	Допуск на размер 10-го квали-	CgA°8— 7 мм
	тета (ГОСТ 25346-89)	CsTs-=-35 мкм

	14(±0,035)	Сьет=0
	= 14 мм; 7’8=70 мкм; еш8=0	Сьет=0
	= 14 мм; 7’8=70 мкм; еш8=0

К9—неопределенность размера 48 мм кожуха от РЭ (плоскости соединения с направляющими планками) до оси отверстия под штифт

С9- 1	Допуск на размер 10-го	С ^ ^ -Ю О м м
	квалитета (ГОСТ 25346-89)	С9Т9=-140 мкм

	100(±0,070)	С9ет=0
	К°9= 100 мм; Г9=140 мкм;	С9ет=0
	К°9= 100 мм; Г9=140 мкм;
	еш9=0

Ки) —неопределенность размера 60 мм корпуса от осей отверстий под штифты до оси пары отверстий под подшипники

Приложение 1		299
		Окончание табл. 27
Коэффици	Значения характеристик	Значения характеристик при
ент влияния	первичных неопределенностей	веденных неопределенностей
c 10- i	Допуск на размер 10-го квали-	= б® мм
	тета (ГОСТ 25346-89)	Си)Тп=120 мкм

60(±0,060)

СюетнГ°

А°1()=60 мм; Г)0=12О мкм; яв10-0

По формулам (10)-( 12) получаем:

К™ =40+7 + 7 - 7 - 7 - 1 0 0 + 60 = 0мм;

Т™ = д/1,22 х(1002 + 352 Х 4 + 1402 + 1202) = 265 мкм; ет™ = 0.

Первичные неопределенности —векторные размеры:

Таблица 28. Результаты нормирования векторных первичных неопределенностей

Коэффи	Значения характеристик первичных	Значения характерис
циент		тик приведенных
	неопределенностей
влияния		неопределенностей

Кх —отклонение от соосности внутренней резьбовой и наружной поверхно стей гайки

Сг 1	Нормируем допуском соосности		С,Г,-100 мкм
Сг 1	(ГОСТ 24643-81,10-я степень точности,
	(ГОСТ 24643-81,10-я степень точности,
	d=22 мм):
	/С°1=0; Г,=100 мкм;	0

К2 —смещение в зазоре посадки «гайка - кронштейн»

С2=1	Назначим посадку 036/Г7Д6		С2Г2=29,7 мкм
	Н7	кб

Сопряжение с зазором типа В (п. 1.4, ч.1), используем зависимости (11.2311.25) ________ __

<<< < Предыдущая 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 2930 / 3430 31 32 33 34 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете Проектирование норм точности

#
30.03.2024270.82 Кб2Деталь как объект проектирования норм точности.docx
#
16.03.20241.35 Mб5Конструктивные теоретические неопределённости.docx
#
16.03.20247.4 Mб8Методы менеджмента качества.pdf
#
30.03.2024396.19 Кб7Определение предмета и объектов нормирования точности изделия.docx
#
23.03.2024188.12 Кб2Редуктор (курсовая работа).pdf