![](/user_photo/_userpic.png)
ИЭ / 8 сем (станции+реле) / Лекции / Презы РЗ 8 сем
.pdf![](/html/63171/242/html_Tr9VyTQPBD.x3hv/htmlconvd-MBXC_a141x1.jpg)
ТИПОВЫЕ КРИВЫЕ ИЗМЕНЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА КЗ
Типовые кривые изменения периодической |
Типовые кривые изменения периодической |
составляющей тока КЗ от турбогенераторов с |
составляющей тока КЗ от турбогенераторов с |
тиристорной независимой системой возбуждения |
тиристорной системой самовозбуждения |
52
![](/html/63171/242/html_Tr9VyTQPBD.x3hv/htmlconvd-MBXC_a142x1.jpg)
ТИПОВЫЕ КРИВЫЕ ИЗМЕНЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА КЗ
Типовые кривые изменения периодической составляющей тока КЗ от турбогенераторов с диодной независимой (высокочастотной) системой возбуждения
Типовые кривые изменения периодической составляющей тока КЗ от турбогенераторов с
диодной бесщеточной системой возбуждения
53
![](/html/63171/242/html_Tr9VyTQPBD.x3hv/htmlconvd-MBXC_a143x1.jpg)
ТИПОВЫЕ КРИВЫЕ ИЗМЕНЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА КЗ
Все кривые получены с учетом насыщения стали статора, насыщения путей рассеяния статора, вызванного апериодической составляющей тока статора, эффекта вытеснения токов в контурах ротора и регулирования частоты вращения ротора турбины. При этом предполагалось, что до КЗ генератор работал в номинальном режиме.
Типовые кривые учитывают изменение действующего значения периодической составляющей тока КЗ, если отношение действующего значения периодической составляющей тока генератора в начальный момент КЗ к его номинальному току равно или больше двух. При меньших значениях этого отношения следует считать, что действующее значение периодической составляющей тока КЗ не изменяется во времени, т.е. п = п0 = .
В тех случаях, когда расчетная продолжительность КЗ превышает 0,5 с, для расчета периодической составляющей тока в произвольный момент времени при КЗ на выводах турбогенераторов допустимо использовать кривые t = f(t), приведенные на следующем слайде слева, а при КЗ на стороне высшего напряжения блочных трансформаторов - кривые, приведенные на приведенные на следующем слайде справа. Кривая 1 относится к турбогенераторам с диодной бесщеточной системой возбуждения, кривая 2 - c тиристорной независимой системой возбуждения, кривая 3 - c диодной независимой (высокочастотной) системой возбуждения и кривая 4 - с тиристорной системой самовозбуждения.
54
![](/html/63171/242/html_Tr9VyTQPBD.x3hv/htmlconvd-MBXC_a144x1.jpg)
ТИПОВЫЕ КРИВЫЕ ИЗМЕНЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА КЗ
Типовые кривые изменения периодической составляющей тока КЗ от турбогенераторов с различными системами возбуждения при трехфазных КЗ на выводах генераторов
Типовые кривые изменения периодической составляющей тока КЗ от турбогенераторов с различными системами возбуждения при трехфазных КЗ на стороне ВН блочных
трансформаторов |
|
55 |
|
|
|
![](/html/63171/242/html_Tr9VyTQPBD.x3hv/htmlconvd-MBXC_a145x1.jpg)
ТИПОВЫЕ КРИВЫЕ ИЗМЕНЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА КЗ
Типовые кривые изменения периодической составляющей тока КЗ от синхронного генератора напряжением 6-10 кВ автономной системы электроснабжения
56
![](/html/63171/242/html_Tr9VyTQPBD.x3hv/htmlconvd-MBXC_a146x1.jpg)
ВНУТРЕННИЕ ЗАМЫКАНИЯ В ГЕНЕРАТОРЕ
Замыкание между фазами статорной обмотки является одним из наиболее опасных видов повреждения генератора.
В зависимости от режима работы генератора, от места замыкания и условий связи генератора с системой токи повреждения могут изменяться в широком диапазоне и достигать больших величин.
Сцепление потоков с витками
Зависимость эдс от доли витков статорной
|
обмотки генератора |
|
= |
+ |
|
|||
|
|
с |
|
об |
||||
|
= |
|
= |
|
= |
+ |
2 |
|
|
ф |
|
||||||
|
|
|
|
|
с |
|
|
об |
57
![](/html/63171/242/html_Tr9VyTQPBD.x3hv/htmlconvd-MBXC_a147x1.jpg)
ЗАЩИТА РОТОРА ОТ ПЕРЕГРУЗОК ТОКОМ ВОЗБУЖДЕНИЯ
В уравнениях учтено активное сопротивление обмотки и замыкание предполагается через некоторое п.
(3) |
= |
ф |
|
|
|
(2) |
|
3ф |
|
|
|
|
|
|
|
= − |
|
|
|
|
|
+ п + с + |
2 |
об1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
2 + п + 2с + 2 |
об1 + об2 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
(1) |
= |
|
|
|
ф |
|
|
|
|
3 + 3 |
+ 2 |
+ |
+ 2 |
|
+ |
+ |
|
|
|
|||||||
|
|
п |
с |
с0 |
|
об1 |
об2 |
об0 |
58
![](/html/63171/242/html_Tr9VyTQPBD.x3hv/htmlconvd-MBXC_a148x1.jpg)
МЕТАЛЛИЧЕСКОЕ КЗ
Для металлического короткого замыкания:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3) |
= |
|
ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
+ |
с + об1 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
(2) |
= − |
|
|
|
ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
2 + 2с + об1 + об2 |
|||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
(1) |
= |
|
|
|
|
|
|
ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 + |
2с + с0 |
+ об1 + об2 + об0 |
||||
|
|
Предельные максимальные значения этих токов при , стремящемся к нулю, равны:
|
|
|
(3) |
|
ф |
|
= |
|
|
||
|
|
+ с |
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
(2) |
|
|
ф |
|
|
|
|
= − |
|
|
|
|
|
|||
|
|
2 + 2с |
|||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
3 |
|
(1) |
|
= |
|
ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 + 2с + с0 |
|||
|
|
|
59
![](/html/63171/242/html_Tr9VyTQPBD.x3hv/htmlconvd-MBXC_a149x1.jpg)
ЗАВИСИМОСТЬ ТОКА КЗ (НАЧАЛЬНОЕ И УСТАНОВИВШЕЕСЯ ЗНАЧЕНИЕ)
Зависимость тока короткого замыкания от доли замкнувшихся витков при различных видах повреждения.
Зависимость тока однофазного повреждения от доли замкнувшихся витков при учете переходного сопротивления Rп.
60
![](/html/63171/242/html_Tr9VyTQPBD.x3hv/htmlconvd-MBXC_a150x1.jpg)
ТРЁХФАЗНОЕ КЗ ВНУТРИ ГЕНЕРАТОРА
Ik
R, Xd
• Напряжение увеличивается линейно ( ф)
• Сопротивление увеличивается в квадрате от количества витков ( 2 об1)
0,5 |
1 |
•Ток КЗ внутри меньше, чем на выводах генератора
•Ток КЗ вблизи нейтрали мал
61