Литература / Пиотровский_Электрические_машины_учебник_1974
.pdf/ к = 1J) (7В) при / = const и U — 0. Опыт трехфазного короткого замыкания производится по схеме на рис. 35-5, а. Так как активное сопротивление обмотки якоря относительно очень мало, то замкну тая накоротко синхронная машина представляет собой практически чисто индуктивное сопротивление. Поэтому ток короткого замыка ния I к отстает от э. д. с. Еп на угол як я/2 (рис. 35-5, б) и, следо вательно, создает только продольную размагничивающую реакцию якоря Fad, которой соответствует продольный размагничивающий
поток реакции якоря Фа(і, и создаваемая им э. д. с. Èad — —jiKxad.
Рис. |
35-5. Трехфазное |
короткое |
Рис. 35-6. Определение xd и /с0,к.з |
замыкание синхронного |
генерато |
|
|
ра: |
а — схема, б — векторная |
|
|
|
диаграмма |
|
|
Кроме того, существует еще поток рассеяния Фа, и создаваемая
им э. д. с. рассеяния Еа = —]1кха. Следовательно, диаграмма э. д. с. для случая короткого замыкания синхронного генератора приобре тает вид, показанный на рис. 35-5, б. Поток Фа(і носит фиктивный характер, так как в одном сердечнике не могут одновременно суще ствовать два встречно направленных потока Фп и Фясі. Поток Фст, составляющий примерно 10 ч-15% Фп, считается реально сущест вующим. Поэтому магнитная цепь синхронного генератора в режиме короткого замыкания практически не насыщена, и характеристика короткого замыкания имеет вид прямой, проходящей через начало координат (рис. 35-6).
35-5. Определение ненасыщенного значения продольной синхронной индуктивности xd
Из диаграммы э. д. с. на рис. 35-5, б следует, что
Е ц ” |
|
I K % a d “ Ь |
~ 1 к%сЬ |
|
откуда |
|
|
|
(35-6) |
%d |
— |
* ~* — |
ЕаЦк. |
|
|
^ad 4 |
|
407
Для заданного значения тока возбуждения / в э. д. с. Еп опреде ляется по характеристике холостого хода, а ток І к — по характери стике короткого замыкания (рис. 35-6). Но при коротком замыкании сталь генератора не насыщена, поэтому для определения Еп следует пользоваться либо начальной прямолинейной (ненасыщенной) частью
характеристики холостого |
хода,- представленной |
участком OD, |
либо — при больших токах |
короткого замыкания |
— так называе |
мой спрямленной частью характеристики холостого хода, представ ляющей продолжение участка OD и показанной на рис. 35-6 преры вистой линией ОБ. Для тока возбуждения Ів0 = ОК э. д. с. Еп — КВ (а не KG по действительной характеристике холостого хода) и / к = -= КН. Таким образом, xd = ЕППК = КВ/КН.
Значение xd, полученное по спрямленной характеристике холо стого хода и характеристике короткого замыкания, называется нена сыщенным. Это один из важных параметров синхронной машины. Продольное синхронное сопротивление xd выражается в относитель ных единицах или процентах [формулы (35-5а) и (35-56)]. Численные
значения |
приводятся, ниже в табл. 35-1. |
|
||||
|
|
35-6. Отношение короткого замыкания |
|
|||
Для / во* = |
ОК = 1 |
по спрямленной |
характеристике |
холостого |
||
хода |
Еп = КВ, |
а по |
характеристике |
короткого замыкания ток |
||
ІК1 = |
НН. Следовательно, xd в относительных единицах |
будет: |
||||
|
|
|
Н'п |
К |
|
(35-7) |
|
|
%d%' |
ии ^Кі/^н |
|||
|
|
|
|
|
||
Здесь |
С0 = |
EU/UH— постоянная, представляющая собой отно |
шение напряжений по спрямленной и действительной характери
стикам холостого хода |
при |
токе возбуждения / во^ = 1, а Д,.к.3 = |
|||
= / К1// н — |
коэффициент, называемый отношением короткого |
замы |
|||
кания:- , |
|
|
|
Для |
этого |
Коэффициент Ао.к.8 удобнее выразить в другой форме. |
|||||
достаточно |
определить |
по |
характеристике короткого |
замыкания |
|
ток / в.к — ОМ для тока короткого замыкания Ік — Iн = |
ML. Тогда |
||||
из подобия треугольников ОКН и OML следует: |
|
|
|||
|
Д>.к.з== 7кі/7н = / в. о / І в .к, |
|
(35-8) |
т. е. отношение короткого замыкания выражается отношением тока возбуждения, соответствующего номинальному напряжению при холостом ходе, к току возбуждения, соответствующему номиналь ному току якоря при трехфазном коротком замыкании.
Значение ко к з оказывает большое влияние на габариты машины и определяет степень устойчивости параллельной работы синхрон ного генератора. Численные значения /с0,Кі3 см. табл. 35-1.
408
35-7. Определение насыщенного значения xd. Нагрузочная индуктивная характеристика
При нагрузке сталь машины насыщена и, следовательно, ее маг нитная проницаемость меньше, чем при коротком замыкании. Поэтому насыщенное значение сопротивления xd при нагрузке меньше, чем ненасыщенное значение его, полученное из опыта короткого замы кания. При этом э^ненас — const (рис. 35-6), тогда как xdKac — пере менная величина, зависящая от степени насыщения стали.
Для определения xdHac снимают характеристику |
холостого хода 1 |
и нагрузочную индуктивную характеристику 2, |
которая предста- |
|
Рис. 35-7. Определение х^ по характеристике холостого хода |
|||||
|
и нагрузочной характеристике при |
ф = 0: а —характеристи |
||||
|
|
ки, б —- векторная диаграмма |
|
|
||
вляет |
собой |
зависимость |
U — ір (Ів) |
при Іг = |
const |
(например, |
— /в), / = |
const и cos cp |
яг 0 (рис. |
35-7, а). При снятии нагру |
|||
зочной |
индуктивной характеристики |
генератор |
можно |
нагрузить |
на другую синхронную машину подходящей мощности, используе мую как индуктивная катушка. На нагрузочной характеристике
взята точка С, для |
которой напряжение U = UH и ток возбужде |
ния / в = ОА; э. д. |
с. Еа, соответствующая этому току, находится |
по характеристике холостого хода и определяется отрезком AB. Для этого случая на рис. 35-7, б построена диаграмма э. д. с., где
Еп = UH + j'lHxd или AB — АС -j- IHxd, откуда |
(рис. 35-7, я) |
|
xd |
A B - АС ВС |
(35-9) |
|
In |
|
Значение xd, полученное по формуле (35-9), соответствует насы щенной машине. Определив ряд значений xd для разных значений токов / в, можно построить зависимость xd = ф (7В), показанную ли нией 3 на рис. 35-7,а, и использовать ее для определения AU.
409
35-8. Определение значения поперечной синхронной индуктивности xq
В слабонасыщенных неявнополюсных машинах с одинаковым за зором но всей окружности статора магнитные сопротивления по про
дольной и |
поперечной осям |
можно |
считать практически равными |
(рис. 35-8). |
Отсюда следует, |
что ж,aq |
‘'ad И Х„ |
В слабонасыщенных явнополюсных машинах поток Фа? попереч ной реакции якоря встречает на своем пути большее сопротивление,
чем поток Фасі |
продольной |
||
реакции якоря (рис. |
34-1 |
и |
|
34-2). Поэтому |
ха <с х: |
|
|
Xg <. xd. По данным |
uad |
|
|
завода |
|||
«Электросила», |
xq ä : 0,6 |
xd |
|
(см. табл. 35-1), |
причем под |
||
Xd понимают его |
ненасыщен |
||
ное значение. |
|
|
|
Рис. 35-8. Потоки Фa d |
Рис. 35-9. Построение характерис |
||
и Ф,aq |
неявнопо- |
тического треугольника |
|
люснои машине |
|
|
|
35-9. Определение индуктивности сопротивления ха |
|||
по характеристическому треугольнику |
|
||
Часто представляется |
желательным выделить из |
суммы xd = |
|
= xad -j- Xg или xq = xaq -f- Xg [формулы (35-3) и (35-4)] |
индуктивное |
||
сопротивление |
рассеяния статора ха в виде отдельного параметра. |
Это можно сделать с помощью так называемого характеристического треугольника, для построения которого нужно иметь: характери стику холостого хода 1 на рис. 35-9, характеристику трехфазного
короткого замыкания 2 и |
нагрузочную |
индуктивную характери |
стику 3 для какого-нибудь |
тока, например І х = / н. |
|
Если сопротивление ха |
известно, то |
характеристический тре |
угольник можно построить следующим образом. По характеристике короткого замыкания находят ток возбуждения Івк = ОА, соответ ствующий току / к = / н (рис. 35-9). Ток / вк состоит из тока / Ва, необходимого для уравновешивания продольно-размагничивающей реакции якоря, создаваемой током / к = / н, и тока Іва, необходимого для создания э. д. с. Еа = Інха (без учета активного сопротивления обмотки якоря). Если в принятом для напряжения масштаба FD = Еа,
410
то по характеристике холостого хода / вст = OD\ тогда AD = h a. Треугольник ADF со сторонами AD = ІВа и FD = Еа есть искомый характеристический треугольник.
Так как сопротивление ха обычно неизвестно, то для его опре деления пользуются нагрузочной индуктивной характеристикой. При снятии этой характеристики в генераторе имеется, так же как и при коротком замыкании, практически только прододьно-размаг- ничивающая реакция якоря.
Поэтому при одинаковом в обоих случаях токах / 3 = /„ харак теристические треугольники будут также одинаковые. Точка А является первой точкой индуктивной характеристики. Чтобы полу чить всю эту характеристику (линию 3), нужно перемещать харак теристический треугольник параллельно самому себе так, чтобы вер шина F все время оставалась на характеристике холостого хода.
Отсюда вытекает способ построения характеристического тре угольника и определения сопротивления ха. На линии 3 берут точку А, соответствующую номинальному напряжению, и проводят через нее прямую, параллельную оси абсцисс. По характеристике короткого замыкания определяют отрезок ОА для тока / к = / н- Откладывают влево от точки А1 отрезок А10 1 = АО и проводят через точку прямую, параллельную начальной части характеристики холостого хода, до пересечения с этой характеристикой в точке Fx.
Опустив |
из Fi перпендикуляр на АгОг, получают отрезок F1D1 = |
= FD = |
Іиха, откуда ха = F1D1IIн. |
35-10. Упрощенная диаграмма э.д.с. Синхронное индуктивное сопротивление
Упрощенная диаграмма э. д. с. является частным случаем основ ной диаграммы э. д. с. Для неявнополюсного ненасыщенного гене ратора, как это указано в § 36-8, xd — х ,
поэтому нет надобности рассматривать каж дый из этих параметров, а можно ввести синхронное индуктивное сопротивление Ясх = xd = xq. Тогда
Ed= Id?d = 1Л х sin ф иEq = I qxq= Iprcx cos ф.
На рис. 35-10 векторы Ëq = DM и Ed==МА построены обычным образом. Они представ ляют собой катеты прямоугольного треу гольника AMD, гипотенуза которого AD = = Іххсх. Так как угол ADM = ф, то век
тор |
AD составляет |
с вектором |
тока /х |
Рис. 35-10. Диаграмма |
прямой угол. Если генератор |
работает |
э. д. с. упрощенная |
||
при |
номинальной |
нагрузке и |
сопротив |
|
ление хсх известно, то построение |
упрощенной диаграммы э. д. с. |
производится следующим путем. Под углом ср к вектору тока / 3 строят вектор напряжения OD — U, затем перпендикулярно к век-
411
тору тока / х проводят из точки D вектор DA — І ххсх. Тогда
Еп= ОА и AU = |
100 %. |
Если хсх определяется по начальной или спрямленной части характеристики холостого хода и по характеристике короткого замы кания (рис. 35-6), то упрощенная диаграмма э. д. с. справедлива только для ненасыщенных генераторов неявнополюсного типа. Если же генератор насыщен или явнополюсный, то проводимости по про дольной и поперечной осям уменьшаются, вследствие чего действи тельное значения хсх меньше его ненасыщенного значения. Чтобы повысить точность данной диаграммы при определении изменения напряжения AU; можно для построения взять насыщенное значение хсх, определяемое по характеристике холостого хода и нагрузочной индуктивной характеристике (рис. 35-7), для точки U — Uu на нагрузочной характеристике. Опыт показывает, что в этом случае диаграмма дает вполне удовлетворительные результаты.
35-11. Численные значения xd, |
xq, .г. и А*о к з |
В табл. 35-1 приведены ненасыщенные |
значения xd%и xq%в отно |
сительных единицах для синхронных машин, выполненных в СССР
на заводе «Электросила». Цифра над чертой дроби представляет собой среднее значение, цифры под ней — пределы, в которых находится данный параметр. Однако следует заметить, что, в связи с вопросом об устойчивости работы электросистем при передаче энергии на большие расстояния, приходится проектировать машины с гораздо
меньшими, чем обычно, значениями xdif. Так, |
например, |
генераторы |
|||
для Волжской ГЭС имени В. И. Ленина |
мощностью |
в единице |
|||
123 500 кв-а, |
имеют xd%= 0,50, т. е. в 1,5—2 раза меньшую вели |
||||
чину против цифр в табл. 35-1. |
|
|
|
||
В той же табл. 35-1 |
приводятся значения xaif и к0.кл. |
|
|||
|
|
|
|
|
Таблица 35-1 |
Тип машин |
xd* |
xg* |
*0* |
ft0K3 |
|
Двухполюсные |
генераторы |
' 1,62 |
|
0,14 |
0,75 |
(серия Т2) |
|
1,32-2,19 |
0,61 |
0,08-0,225 0,55-0,96 |
|
Явнополюсные |
генераторы |
1,0 |
0,16 |
В среднем |
|
Генераторы (уральской се |
0,76-1,20 |
0,58—0,76 |
0,12-0,21 |
1,0 |
|
1,18 |
|
0,12 |
|
||
рии) для сельской элек |
0,95—1,67 |
|
0,99-0,156 |
|
|
трификации |
|
|
|
|
|
35-12. Практическая диаграмма э.д.с.
Практическая диаграмма э. д. с. часто используется на электро машиностроительных заводах. Ее основное отличие от ранее приве денных диаграмм состоит в том, что в ней берутся не фиктивные
412
индуктивные сопротивления, эквивалентные действию реакции якоря, а непосредственно намагничивающая сила якоря Fa, что делает возможным учет изменяющегося насыщения стали, Но при этом намагничивающую силу Fa не разлагают на продольную и попереч ную составляющие и, следовательно, не учитывают разницы между неявно- и явнополюсным типом генераторов.
Для построения практической диаграммы необходимо снять (или рассчитать): характеристику холостого хода 1, характеристику ко роткого замыкания 2 (трехфазного) (рис. 35-11) и, кроме того, опре делить активное сопротивление якоря гх и индуктивное сопротивле ние рассеяния ха (по характеристическому треугольнику на рис. 35-9). Впрочем, сопротивлением гх часто, в особенности в машинах большой
мощности, пренебрегают. Изме |
|
||||||
нение напряжения |
определяется |
|
|||||
в предположении, что генератор |
|
||||||
работает при номинальном нап |
|
||||||
ряжении |
Ua, |
номинальном |
токе |
|
|||
1» номинальном |
коэффициенте |
|
|||||
мощности cos фн и номинальной |
|
||||||
частоте / |
и |
что после |
сброса на |
|
|||
грузки |
ток |
возбуждения |
/ вн и |
|
|||
скорость |
вращения |
|
п не |
изме |
|
||
няются. |
построении |
диаграммы |
|
||||
При |
|
||||||
вектор напряжения ОА = UHсов |
|
||||||
мещается с положительным направ |
|
||||||
лением оси ординат и вектор тока/н |
|
||||||
располагается |
под углом фн к век Рис. 35-11. |
Практическая диаграмма |
|||||
тору UH(рис. 35-11). Э. д. с. І ’р Н= |
э. д. с. |
||||||
|
|||||||
= OB, наводимая в генераторе, представляет собой геометрическую |
|||||||
сумму вектора |
І!н и |
вектора индуктивного |
падения напряжения |
]1нх0, опережающего вектор тока Ін на я/2 (активное падение напря жения здесь не учитывается). Из центра 0 радиусом OB проводится дуга до пересечения с осью ординат в точке Ъи последняя сносится в точку С на характеристике холостого хода. Тогда отрезок OD определяет собой ток возбуждения / в0, необходимый для создания э. д. с. Ер н.
Реакция якоря учитывается следующим образом. Для тока / к =
— Ін = FG находится по характеристике короткого замыкания ток
возбуждения / в к = |
OG и выделяется |
из него по способу, |
показан |
|
ному на рис. 35-9, |
ток / ва, |
необходимый для создания э. д. |
с. Еа = |
|
= Iaxa = KL = AB. Тогда |
отрезок |
LG определяет собой |
ток / ва, |
соответствующий реакции якоря. Чтобы получить полный ток воз буждения / в н = ОМ, нужно геометрически сложить отрезки OD = / в0 и DM = LG = / ва. При этом нужно иметь в виду, что отрезок CD равен вектору OB р= ЕѴІІ по величине, но повернут относительно последнего на угол у по вращению часовой стрелки. Поэтому отре зок DM — Іт нужно провести под углом ф' — фн -j- у к отрезку CD,
413
так, чтобы угол между э. д.с. Ёр„ |
и током /„ остался без изменения. |
||||
Радиусом |
ОМ проводится дуга |
до пересечения с осью |
абсцисс |
||
в точке Л'; |
тогда ON = ОМ — / вм. При |
сбросе нагрузки |
этот ток- |
||
возбуждения создает э. д. с. Еп = NP, |
т. е. повышение напряже |
||||
ния |
|
|
|
|
|
|
AUH— Ептти* 100: |
N P - N R |
100, %. |
|
|
|
NR |
|
|
||
|
|
|
|
|
Ч
Практическая диаграмма э. д. с. справедлива только для неявно полюсных генераторов, для которых нет необходимости производить разложение реакции якоря по двум осям. Но все же, как показывает опыт, она дает хорошее совпаде ние с опытными данными и в ге нераторах явнополюсного типа.
|
|
Пример. |
|
Требуется |
построить |
|||||||
|
в относительных единицах практи |
|||||||||||
|
ческую диаграмму э. д. с. для генера |
|||||||||||
|
тора, |
номинальные данные которого: |
||||||||||
|
Рн = |
6000 |
квот, |
и и = |
6300 в; / н = |
|||||||
|
= 688 а; / = |
50 гц; |
cos фн = |
0,8; со |
||||||||
|
единение обмоток статора Y. |
|
|
хода |
||||||||
|
|
Характеристика |
холостого |
|||||||||
|
1 строится |
для |
/ в* |
= |
0,5; |
1,0; |
1,5; |
|||||
|
2,0 |
и |
2,5, |
соответственно |
которым |
|||||||
|
Ев* = |
0,64; |
1,0; 1,15; |
1,23 |
и |
1,29 |
||||||
|
(рис. 35-12). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Характеристика короткого замы |
||||||||||
|
кания 2 строится как прямая, прове |
|||||||||||
|
денная из |
начала |
координат |
через |
||||||||
|
точкуF, для которой / к* = |
1 и / в.к* = |
||||||||||
|
= |
l,16 = OG. |
сопротивление |
обмот |
||||||||
|
ки |
Активное |
||||||||||
|
статора (при 75° С) гх = |
0,0150 ом |
||||||||||
|
или в относительных единицах: |
|
||||||||||
Рис. 35-12. Определение ДО для неяв- |
г. |
= |
rlI n *> |
0.0150 - 688 |
|
0,00284. |
||||||
нополюсного генератора |
-----— = |
----------- = = |
||||||||||
|
|
|
0„. ф |
|
|
6300:1 |
3 |
|
|
|
|
|
Индуктивное сопротивление рассеяния |
статора |
составляет |
ха* = |
0,128, |
т. е. оно превышает rlt более чем в 40 раз. На этом основании активным падением напряжения пренебрегают.
|
По этим данным нужно определить повышение напряжения Д U |
(§ 35-1). |
|||||||
Построение производится во всем, согласно рис. |
35-11, и дает: UHt = |
ОА = |
1; |
||||||
Ін*хо* = |
AB = 0,128; Яр.н*'— OB = 1,09; / в0, |
= OD = |
ЪС = |
1,22; |
для тока |
||||
/ к* = / н* |
= 1 ток возбуждения / в.к* = OG = 1,16; |
= |
OL = 0,10; / ва* |
= |
|||||
= |
LG = |
1,06; проведя из точки D вектор DM = |
LG = |
1,06 под углом <рн + |
У |
||||
к |
оси |
координат, получают / в.н* = ОМ = ON = 2,10; |
на |
характеристике |
|||||
холостого хода 1 этому току соответствует точка Р, в |
которой £ п* — 1,245. |
||||||||
Следовательно, Д6Н* = 0,245, или 24,5%. |
|
|
|
|
|
|
Кроме приведенной выше практической диаграммы э. д. с., существует еще ряд других диаграмм, но, как показали исследова ния, все они дают практически равноценные результаты, хорошо совпадающие с результатами прямого испытания машины.
414
Г лава т р и д ц а т ь ш ест ая
РАБОЧИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СИНХРОННЫХ ГЕНЕРАТОРОВ
36-1. Виды рабочих характеристик
К числу рабочих характеристик синхронных генераторов отно сятся характеристики: а) нагрузочные; б) внешние; в) регулировоч ные; г) к. п. д. Здесь рассматриваются только три последние, так как из числа нагрузочных характеристик представляет интерес
только |
нагрузочная индуктивная |
характеристика, уже изложен |
||||
ная в § 35-7. |
характеристика. |
Внешняя |
характеристика |
пред |
||
А. |
Внешняя |
|||||
ставляет |
собой |
зависимость U = |
ф (/) при |
/ = const, / в = |
const |
|
и cos ф = |
const. |
|
|
|
|
Практический интерес представляет внешняя характеристика, снятая при изменении нагрузки генератора от номинальной до нуля.
Номинальной нагрузкой синх ронного генератора называется его работа при номинальном
3
2
1
О |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1,0 |
1,2 |
|
|
Рис. 36-1. |
Внешние |
|
характеристики |
Рис. 36-2. Регулировочные ха |
||||
|
синхронного |
|
генератора |
|
рактеристики синхронного ге |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
нератора |
напряжении, номинальном токе, номинальной скорости вращения, т. е. номинальной частоте и номинальном коэффициенте мощности cos фн, соответствующем смешанной активно-индуктивной нагрузке; обычно cos ф„ = 0,8, но генераторы большой мощности проекти руются для работы при cos фн = 0,85 -4- 0,90. Соответствующий номинальному режиму работы генератора ток возбуждения назы вается номинальным током возбуждения / вн.
В указанных условиях работы в генераторе существует значи тельная продольно-размагничивающая реакция якоря Fad (§ 34-3). Поэтому при уменьшении нагрузки напряжение U растет довольно быстро (линия 1 на рис. 36-1), так как при этом все более умень шается размагничивающее действие реакции якоря и падение напря жения в индуктивном сопротивлении рассеяния ха. При холостом ходе U0 = ОА и, следовательно, Д£/н* = (АО — FG)/FG.
415
На том же рис. 36-1 показаны еще две внешние характеристики (линии 2 и 3), снятые при cos ф = 1 и cos (—ф) = 0,8. Изменение напряжения по характеристике 2 меньше, чем по характеристике 1, так как при активной нагрузке продольно-размагничивающая реак ция якоря весьма невелика; при емкостной нагрузке имеется про- дольно-намагничивающая реакция якоря и изменение напряжения AU* = (('О — FG)/FG становится отрицательным.
Б. Регулировочная характеристика. Регулировочная характери стика представляет собой зависимость / в = ф (/) при U = £/н = const / = const и cos ф = const.
По этой характеристике можно судить о том, в каких пределах нужно изменить ток возбуждения / в, чтобы при заданной нагрузке поддерживать постоянным номинальное напряжение Un. Регулиро вочные характеристики для различных значений cos ф показаны на рис. 36-2.
36-2. Потери и к.п.д. синхронных генераторов
В синхронных машинах имеют место те же виды потерь, что и
вмашинах постоянного тока: потери механические; потери в стали и
вобмотках и добавочные потери.
A.Механические потери. Как указывалось в § 6-5, в механиче ские потери включаются потери на вентиляцию. Опыт показывает, что в быстроходных генераторах с воздушным охлаждением венти ляционные потери весьма велики и иногда превышают 50% общей суммы потерь в машине. Чтобы уменьшить их, была разработана так называемая водородная система охлаждения, т. е. такая, в которой охлаждающей средой служит водород, а не воздух. Основные харак теристики водорода были приведены в § 33-2, и там же были показаны перспективы дальнейшего развития генераторов с водородным охла ждением. Здесь же достаточно сказать, что при переводе быстроход ных генераторов мощностью 50 и 100 Мет с воздушного на водород ное охлаждение к. и. д. машины увеличивается на 0,7—0,9%.
Б. Потери в стали и в обмотках. К потерям в синхронных маши нах может быть отнесено все то, что было сказано об этих потерях
в§ 6-2, 6-3 и 6-4.
B.Добавочные потери. Добавочные потери имеют в синхронных
машинах большое значение и могут неблагоприятно повлиять на к. и. д. машины и на ее нагревание. Причинами возникновения доба вочных потерь являются: потоки рассеяния в статоре; высшие гар монические намагничивающей силы и потери, связанные с зубча тостью статора и ротора (в неявнополюсных машинах).
Наибольшее значение имеют потоки рассеяния в статоре. Они создают добавочные потери: в пазовой части обмотки статора; в ло бовых частях ее и во всех металлических частях, куда проникают потоки рассеяния, как, например, в нажимных плитах, бандажах, удерживающих обмотку, и т. д.
На величину добавочных потерь в пазовой части обмотки статора влияют отношение высоты паза к его ширине и укладка в пазу об
416