Оск 17. Назначение допускаемых напряжений изгиба для червячных зубчатых колес

Допускаемые изгибные напряжения для чугунных венцов червячных колес:

σ _FP2 = σ _0F K_FL , МПа,

где σ _0F − допускаемые изгибные напряжения при = 1; для чугуна

СЧ 12-38 σ_0F 24/38; СЧ 18-36 σ_0F 32/54 (в числителе для ревер-сивных, в знаменателе – для нереверсивных передач);

−коэффициент долговечности: ; .

При неоговоренном сроке работы передачи =1 и=. Допускаемые изгибные напряжения для бронзовых и латунных венцов червячных колес рассчитываются следующим образом:

σ _FP2 ≈ σ _0F ∙ K_FL ,

где σ _0F − допускаемые напряжении при K_FL =1 в МПа; для латуней ЛАЖМц 66-63-2 σ_0F (113…140)/(120…145); ЛМцС8-2-2 σ_0F 69/77; ЛМцОС 58-2-2-2 σ_0F 100/170; для безоловянных бронз Бр. АЖ9-4 σ_0F (80…100)/(103…113); Бр. АЖН 10-4-4 σ_0F 120/165; Бр. АЖМц10-3-1,5 σ_0F 100/137; для бронз оловянных Бр. ОЦС 5-5-5 σ_0F (36…40)/(40…49); Бр. ОФ1О-1 σ_0F (40…50)/ (64…73); Бр. ОНФ σ_0F (38…58)/ (68…88)

(в числителе − для реверсивных, в знаменателе – для нереверсивных передач; большие значения − отливка центробежная и в кокиль, меньшие – в землю).

Оск 18. Упрощенный проверочный расчет на изгиб зубьев цилиндрических колес

Напряжения изгиба зубьев конических шестерни (σ_F1) и колеса (σ_F2)

σ_F1 ≈ 10²(2; 1,65 cos β/ε)T₁K₁K₂/(вd₁ m_nY₁) ≤ σ_FP1

или

σ_F1 ≈ [(1300 ± 200); (700 ± 70) cos β] T₁/вd₁ m_n ≤ σ_FP1 ;

σ_F2 = σ_F1 ≤ σ_FP2 или σ_F2 ≈ σ_F1 0,93 ≤ σ_FP2

где 2 или 1,65 cos β/ε − коэффициент для прямозубых (2) или косозубых (1,65 cos β/ε) колес;

β − угол наклона зубьев;

ε − коэффициент перекрытия; усреднено 1,5 ± 0,3 ;

− момент сил на шестерне, Н^. мм ;

−коэффициент, зависящий от структурной схемы передачи, твердости рабочих поверхностей зубьев, вида подшипников, толщины венца и пр.; усреднено ;

−коэффициент, зависящий от твердости материала зубьев, вида зубьев, наличия жесткосвязанных с шестерней массивных деталей и пр.; усреднено ;

в – толщина венца шестерни, мм;

−диаметр делительной окружности шестерни, мм;

−модуль зацепления, мм;

−коэффициент формы зуба шестерни; усреднено ;

−коэффициент формы зуба колеса, усреднено ;

−допускаемые изгибные напряжения материалов шестерни и колеса, МПа.

Оск 19. Упрощенный проверочный расчет на изгиб зубьев конических колес

Напряжения изгиба зубьев конических шестерни (σ_F1) и колеса (σ_F2)

σ_F1 ≈ 10²(2,26;1,5 cos β_m)T₁K₁K₂/(вd_1m m_n0,67Y₁) ≤ σ_FP1

или

σ_F1 ≈ [(3000 ± 300); (1900 ± 200)/cos β_m] T₁/вd₁ m_n ≤ σ_FP1 ;

σ_F2 = σ_F1≤ σ_FP2 или σ_F1 0,88 ≤ σ_FP2

где 2,26 или 1,5/cosβ_m − коэффициент для прямозубых (2,26) или косозубых (1,5/cosβ_m) колес;

β_m − угол наклона зубьев, средний;

− момент сил на шестерне, Н^. мм;

−коэффициент, зависящий от структурной схемы передачи, твердости рабочих поверхностей зубьев, вида подшипников, толщины венца и пр.; усреднено ;

−коэффициент, зависящий от твердости материала зубьев, вида зубьев, наличия жесткосвязанных с шестерней массивных деталей и пр.; усреднено ;

в – толщина венца шестерни, мм;

−диаметр делительной окружности шестерни в среднем сечении, мм;

−модуль зацепления, мм;

−коэффициент формы зуба шестерни; усреднено ;

−коэффициент формы зуба колеса, усреднено ;

−допускаемые изгибные напряжения материалов шестерни и колеса, МПа.