- •7 Мероприятия по охране труда, пожарной профилактике и охране окружающей среды
- •7.1 Характеристика проектируемого объекта
- •7.1.1 Основные физико-химические, токсические, взрыво- и пожароопасные характеристики веществ, обращающихся на установке
- •7.1.2 Опасные и вредные производственные факторы проектируемой установки
- •7.1.3 Категорирование производственных помещений и наружных установок по взрывопожарной опасности
- •7.1.4 Расчет избыточного давления наружной установки
- •7.2 Санитарно-гигиеническая оценка условий труда
- •7.2.1 Освещение
- •7.2.2 Шум и вибрация
- •7.2.3 Вентиляция
- •7.3 Безопасность технологического процесса и оборудования
- •7.3.1 Используемые методы повышения безопасности
- •7.3.2 Надежность электроснабжения технологического оборудования
- •7.4 Обеспечение электробезопасности и защита от статического электричества
- •7.4.1 Выбор средств защиты от поражения электрическим током
- •7.5 Средства индивидуальной защиты
- •7.5.1 Выбор методов и средств тушения пожара
- •7.6 Защита окружающей среды
- •7.7 Вопросы гражданской обороны и действий в условиях чрезвычайных ситуаций
7.1.4 Расчет избыточного давления наружной установки
Процесс гидроочистки бензина является взрывопожароопасным производством. Ниже приведен расчет подтверждающий, что избыточного давления взрыва превышает 5 кПа.
Расчет избыточного давления взрыва в зоне наружной установке произведен по формуле:
∆Р = Р0 ∙( 0,8 ∙ mпр0,33 / l + 3mпр0,66 / l2 + 5∙ mпр. / l3), [ 9, с.185] (7.1)
где, Р0 – атмосферное давление, кПа;
l – расстояние от геометрического центра газопаровоздушного облака, м;
mпр. – приведенная масса пара и газа, кг.
Приведенную массу пара рассчитаем по формуле:
mпр. = 0,22∙ 10-3∙ Нт ∙m ∙Z [9, с.185] (7.2)
где, Нт – удельная теплота сгорания пара или газа, кДж/кг;
Z = 0.5– коэффициент участия горючего в горении;
m - масса горючих газов или паров наступивших в результате разгерметизации в окружающее пространство, кг.
Для определения массы горючих газов примем, что разгерметизация произошла после реактора, где все вещества находятся в газообразном состоянии, трубопроводы отключаются системой автоматического отключения 120 с. Тогда масса горючих газов определим по формуле:
m = (Vап + Vт) ∙ ρг , [9, с.187] (7.3)
где Vап, Vт - объем газа, вышедшего из аппарата и трубопроводов, м3
ρг = 55 кг/ м3 - плотность газа
Vап = 0.01×Р1×V , [9, с. 187] (7.4)
Р1 = 3500 кПа - давление в реакторе
V = 13,6 м3 - объем аппарата
Vап = 0.01×3500×13,6 = 476 м3
Vт = Vт1 + Vт2 [9, с. 188] (7.5)
Vт1=∑Qi×τi [9, с. 188] (7.6)
Q = 0.425 м3/с - расход газа по этому трубопроводу;
τ = 120 с - время автоматического отключения трубопроводов, с.
Vт1 = (0.425×120) ×2 = 102 м3
Vт2 = 0.01×π×Р2× (r21×L1 + r22×L2 ) [9, с. 188] (7.7)
Р2 = 4000 кПа - максимальное давление в трубопроводе по технологическому регламенту.
r1,2 = 0.370 м - внутренний радиус трубопровода
L1 = 10 м, L2 = 15 м - длина трубопровода от аварийного аппарата до запорного устройств.
Vт2 = 0.01×3.14×4000× (0.3702×10 + 0.3702×15 ) = 429,87 м3
Vт = 102 + 429,87 = 531,87 м3
m = (476 + 531,87) ×55 = 55432,85 кг
Удельную теплоту сгорания смеси определим по формуле:
Нт = ∑ Нi ∙ уi , [9, с. 189] (7.7)
где Нi – низшая теплота сгорания соответствующих компонентов смеси, кДж/ кг;
уi – массовая доля компонентов смеси.
Нт = 0.01×120040 + 0.023×49860 + 0.01×47310 + 0.005×46470 + 0.004 ×45640 + 0.002 ×8920 + 0.9976 ×44920 + 0.0048 ×49860 = 48300 кДж/кг
Приведенная масса будет равна
mпр. = 0,22×10-3×48300 ×55432,85 ×0,5 = 294514,73 кг
Атмосферное давление примем равным Р0 = 101 кПа.
Расстояние от геометрического центра равно l = 30 м.
С учетом этого избыточное давление взрыва будет равно
∆Р = 101× ( 0,8 ×294514,73 0,33/30+3×294514,73 0,66/302+5×294514,73/303) = =7050,81 кПа
Таким образом, поскольку на установке обращаются горючие газы и ЛВЖ и избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, наружная установка относится к категории Ан.[9, стр. 183]