- •5.1.3 Расчет материального баланса колонны к-12
- •1) Расчёт доли отгона в точке ввода сырья
- •Xmasi – массовая доля компонента в жидкой фазе.
- •2)Расчет температуры верха колонны к-12
- •3) Расчет температуры низа колонны к-12
- •4)Расчет минимального флегмового числа колонны к-12
- •6) Расчет диаметра колонны
- •5.1.4 Материальный баланс рефлюксной емкости е-19
- •XIV ─ мольная доля компонента сырья в жидкой фазе;
3) Расчет температуры низа колонны к-12
Рассчитывается давление насыщенных паров компонентов Рvi по формуле Антуана (5.32) при возможной температуре низа.
Константа фазового равновесия компонентов Кi при давлении низа Pn = 10,198 атм находится по формуле 5.35.
Температуру низа колонны определяем методом постепенного приближения по уравнению равновесия фаз:
∑Кi · Хi = 1 [5, с.11] (5.45)
путем подбора такого ее значения, при котором константы фазового равновесия Кi для давления Pn = 11,198 атм, будучи подставлены в это уравнение, превращают его в тождество. Такая температура равна Tn = 499 K = 226 оС. Расчет сведен в таблицу 5.13.
Таблица 5.13 ─ Расчет температуры низа колонны
Компонент |
Tn, К |
Рvi, атм. |
Кi |
Кi · Хi |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Водород |
499 |
323.149 |
28.858 |
0.00599 |
Сероводород |
106.24 |
9.487 |
0.00517 |
|
Метан |
241.395 |
21.557 |
0.00111 |
|
Этан |
140.283 |
12.528 |
0.00392 |
|
Пропан |
87.77 |
7.839 |
0.00814 |
|
бутан |
53.631 |
4.789 |
0.00413 |
|
Н.к-60 |
27.509 |
2.457 |
0.4162 |
|
Фр. 60-105 |
16.107 |
1.438 |
0.343 |
|
Фр. 105-180 |
5.621 |
0.502 |
0.165 |
|
Фр.180-210 |
1.965 |
0.175 |
0.045 |
|
Итого |
|
- |
- |
1.0000 |
Температура в точке ввода сырья Тvvod лежит в пределах между температурой верха и низа колонны и примерно равна среднеарифметическому между температурой верха и низа колонны.
Примем температуру в точке ввода сырья Тvvod = 473 К.
4)Расчет минимального флегмового числа колонны к-12
Расчет минимального флегмового числа для укрепляющей части колонны производится методом Андервуда, при котором минимальное флегмовое число вычисляется по выражению:
Rmin = ∑(f · Yi / αi – f), [5, с.18] (5.46)
где Yi ─ мольные доли компонентов в в верхнем продукте;
αi ─ относительные летучести компонентов (коэффициенты относительной летучести по отношению к ТКК вычисляются при температуре в точке ввода питания):
αi = Кi / Кткк , [5, с. 11] (5.47)
где Кi ─ константы фазового равновесия компонентов сырья при условиях ввода сырья;
Кткк ─ константа фазового равновесия ТКК при условиях ввода сырья;
f ─ параметр который является корнем уравнения
∑(αi · Сi / αi – f) = e’, [5, с.17] (5.48)
где Сi ─ мольные доли компонентов в сырье;
e’ ─ мольная доля отгона сырья в точке ввода .
Рассчитываются относительные летучести компонентов при условиях ввода в колонне по формуле 5.47. Результаты вычислений представлены в таблице 5.14.
Таблица 5.14 ─ Относительные летучести компонентов
компонент |
αi |
1 |
2 |
Водород |
7.0009 |
Продолжение таблицы 5.14 |
|
1 |
2 |
Сероводород |
2.097 |
Метан |
5.104 |
Этан |
2.834 |
Пропан |
1.705 |
бутан |
1 |
Фр. Н.к-60 |
0.484 |
Фр. 60-105 |
0.271 |
Фр.105-180 |
0.086 |
Фр.-180-210 |
0.027 |
Далее решается уравнение (5.49) относительно параметра f . По формуле (5.47) рассчитывается значение Rmin.
Найденное значение параметра f составляет 0.376, путем подстановки которого в выражение (5.46) вычисляется значение Rmin =0,394. Рабочее флегмовое число Rrab вычисляется по формуле:
Rrab = 1.35· Rmin + 0.35 [5, с. 17] (5.49)
Rrab = 0,881
5) Расчет числа тарелок в укрепляющей и отгонной частях колонны К-12
Расчет минимального числа тарелок в укрепляющей и отгонной частях колонны Nmin1 и Nmin2 производится по формулам:
Nmin1 = lg( Yлкк· Cткк / Yткк· Cлкк) / lg(αлкк / αткк), [5, с.14] (5.50)
Nmin2 = lg( Xткк· Cлкк / Xлкк· Cткк) / lg(αлкк / αткк), [5, с.14] (5.51)
где Yлкк─ мольная доля ЛКК в верхнем продукте;
Yткк─ мольная доля ТКК в верхнем продукте;
Cлкк─ мольная доля ЛКК в сырье;
Cткк─ мольная доля ТКК в сырье;
Xлкк─ мольная доля ЛКК в кубовом остатке;
Xткк─ мольная доля ТКК в кубовом остатке;
αлкк и αткк─ относительные летучести ЛКК и ТКК соответственно.
Nmin1 = 0,239
Nmin2 = 0,761
Оптимальное число тарелок в каждой части Nopt1 и Nopt2 определяется по формулам:
Nopt1 = 1.7∙Nmin1+ 0.8 [5, c. 38] (5.52)
Nopt1 = 1.7∙0,239+ 0.8 = 1,206
Nopt2 = 1.7∙Nmin2+ 0.8 [5, c. 38] (5.53)
Nopt2 = 1.7∙0,761+ 0.8 = 2,093
Необходимое число тарелок в каждой части Nr1и Nr2 рассчитывается с учетом КПД тарелок, которое в данном случае принято ή =0.35 .
Nr1 = Nopt1 / ή [5, с. 38] (5.54)
Nr1 = 1,206/ 0.35 = 12.759
Nr2 = Nopt2 / ή [5, с. 38] (5.55)
Nr2 = 2,093/ 0.35 = 7.77
С учетом округления принимаю количество тарелок в укрепляющей части колонны Nr1 = 13.
Принимаю число тарелок в отгонной части колоны Nr2 = 8.
Общее число тарелок N:
N = Nr1 + Nr2 [5, c. 38] (5.56)
N = 13 + 8 = 21
По результатам расчета число тарелок равно 21. В действительности колонна К-12 имеет 24 тарелки. Поэтому принимаем количество тарелок – 24. Тарелки клапанные.