![](/user_photo/_userpic.png)
книги / Теплотехнические измерения и приборы
..pdfдиафрагмы. В соответствии с этим у сдвоенных диафрагм больше и значения коэффициентов расхода по сравнению со стандартными диафрагмами. Значения а„ в зависимости от т основной диафрагмы приведены на рис. 14-11-2. Сдвоенные диафрагмы обладают постоян ством коэффициентов расхода в достаточно широком интервале чисел Рейнольдса от 3 -103 до 3 -105. По потере давления сдвоенная диаф
рагма |
занимает |
проме |
|
|
|
|
|
|
|
||||
жуточное |
место |
между |
0,010 |
|
|
|
|
|
|
||||
стандартной диафрагмой |
0,800 |
|
/77 |
о6и |
|
|
|
||||||
и соплом |
(рис. 14-2-11). |
|
|
/1 |
|
||||||||
о,от 0,6935. |
|
||||||||||||
|
Расчет |
диаметра |
d |
|
|
||||||||
|
0,790 |
0,10*3 0,6955 |
|
|
|||||||||
отверстия основной диа |
0,1397 |
0,6987 |
|
|
|||||||||
фрагмы |
производится |
|
0,1759 0,7035 |
|
у |
|
|||||||
аналогично с стандарт |
0,780 |
0,2132 |
0,7105 |
|
|
||||||||
0,2516 |
0,7190 |
|
|
||||||||||
ной диафрагмой (§ 14-9). |
|
0,2916 0,7290 |
|
/ |
|
||||||||
При |
определении диа |
|
0,3337 0,79-15 |
|
|
||||||||
метра d отверстия основ |
0,770 |
0,3788 |
0,7575 |
|
|
||||||||
ной диафрагмы коэффи |
|
0,9266 |
0,7757 |
|
( |
|
|||||||
0,760 |
0,9773 |
0,7955 |
|
|
|||||||||
циент расхода для сдво |
|
|
|
|
I |
|
|||||||
енных диафрагм находят |
|
|
|
|
|
/ |
|
||||||
по рис. 14-11-3 в зави |
0,750 |
|
|
|
|
/ |
|
||||||
симости от am, где т = |
|
|
|
|
|
1I |
|
||||||
= |
d2/D2. Диаметр dx от |
0,790 |
|
|
|
У |
|
||||||
верстия дополнительной |
|
|
|
|
|||||||||
диафрагмы определяется |
|
|
|
/ |
|
||||||||
по рис. 14-11-4 в зави |
0,730 |
|
|
! |
|
|
|
||||||
симости от d/D основной |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
диафрагмы при условии, |
0,720 |
|
|
|
|
|
|
||||||
что |
расстояние |
между |
|
|
|
|
|
|
|
||||
ними |
|
/ — 0,5£>. |
Требо |
0,710 |
|
|
|
|
|
|
|||
вания, |
предъявляемые |
|
|
|
|
|
|
||||||
к |
изготовлению |
основ |
0,700 |
|
|
|
|
|
|
||||
ной |
и |
дополнительной |
|
|
|
|
|
|
|||||
диафрагм, а также коль |
0,890 |
|
|
|
|
. àim |
|||||||
цевых камер или отдель |
|
|
|
|
|||||||||
ных |
отверстий для |
от |
о |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
|
0,9- 0,5 0,6 |
0,7 |
||||
бора давлений рх и рг |
Рис. 14-11-3. Исходный коэффициент расхода |
||||||||||||
остаются теми же, что и |
сдвоенных |
диафрагм в |
|
зависимости от а т |
ос |
||||||||
в |
случае |
стандартных |
|
|
новной диафрагмы. |
|
|||||||
диафрагм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Следует отметить, что шероховатость трубопровода немного уве |
личивает коэффициент расхода сдвоенных диафрагм. Необходимые длины прямых участков труб перед сдвоенными диафрагмами при близительно на 10% меньше, чем у стандартных диафрагм 170].
Кроме рассмотренных сдвоенных диафрагм имеются и другие типы сужающих устройств, которые подвергались исследованию с целью выявления их возможного использования для измерения расхода при малых числах Рейнольдса, а также в трубопроводах
![](/html/65386/197/html_sb1NjvHf9z.eDBC/htmlconvd-thUmrS492x1.jpg)
небольшого диаметра. Наиболее известными из этого числа сужаю щих устройств являются сопла с профилем в четверть круга, сопла без цилиндрической части с профилем стандартного сопла, сопла с профилем полукруга и диафрагмы с двойным скосом.
Из числа перечисленных сужающих устройств большее внимание
заслуживают сопла с профилем в четверть круга для измерения |
|||
|
|
расхода при малых числах Рей |
|
ф \ |
1 |
нольдса, схематично показанные на |
|
рис. 14-11-5. У сопла при т < 0,44 |
|||
d/Я |
df/Я |
||
0,30 |
0,516 |
(рис.. 14-11-5,й) дуга его профиля |
|
—0,35 0,596 |
плавно сопрягается с линией торца |
||
0,40 |
0,667 |
—0,45 0,731
0,50 0,787
_0,55 |
0,837 |
0,60 |
0,879 |
0,65 |
0,914- |
“ 0,70 |
0,943 |
0,75 |
0,965 |
—0,80 0,981 |
т |
|
Г" |
|
» |
ф |
|
|
oxI |
I__ и |
|
I__I—и__ I |
|
|||
0,3 0/h |
0,5 |
0,6 0,7 |
0,8 0,9 1,0 |
|
|||
Рис. 14-11-4. График |
для |
Рис. 14-11-5. Сопла с профилем |
|||||
определения |
|
d jD |
дополни- |
в четверть круга, |
|||
тельной |
диафрагмы в |
зави |
|
||||
симости |
от |
|
dlD |
основной |
|
||
|
|
{I = |
0.5 D), |
|
|
||
на входе |
потока, а |
при |
0,44 (рис. 14-11-5,6) дуга профиля |
получается срезанной, так как торец обтачивается до диаметра D. Средние ориентировочные значения исходных коэффициентов расхода а н этих сопл для определенных значений т, г и Re/>.при
ведены в табл. |
14-11-1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 14-11-1 |
|
Основные характеристики сопл с профилем в четверть круга |
|||||
Тип сопла |
|
|
|
|
ReD |
т |
rid |
“и |
|
|
|
по оис. |
от |
до |
|||
14-11-5 |
|
|
|
||
|
0,05 |
о,юо |
0,771 |
700 |
56000 |
а |
0,16 |
0,112 |
0,792 |
650 |
140 000 |
0,25 |
0,135 |
0,830 |
330 |
240000 |
|
|
0,36 |
0,208 |
0,903 |
300 |
270000 |
|
0,39 |
0,285 |
0,933 |
370 |
150000 |
|
0,44 |
0,377 |
0,974 |
250 |
200000 |
б |
0,49 |
0,446 |
1,012 |
200 |
200000 |
![](/html/65386/197/html_sb1NjvHf9z.eDBC/htmlconvd-thUmrS495x1.jpg)
Обозначения в формулах соответствуют принятым на рис. 14-12-1. Длина окружности с и хорда bзависят от соотношения a/D. Выражая значения хорды и длины дуг через а и D, после преобразований получим:
F°=~rarccos(! - :2i)~2( т )2 (! " 2-д )V i ~{if-
Подставляя в это выражение значение F0 из (14-12-1), имеем:
m = 4 [arccos (l — 2 -g-) — 2 (l — 2 -g-) |
- (%)2]. (14-12-3) |
Это уравнение дает возможность определить зависимость tn от alD, приведенную на рис. 14-12-3.
Потеря давления рп для сегментных диафрагм близка к соответ ствующим значениям у стандартным диафрагм.
14-13. Измерение расхода при сверхкритическом отношении давлений
Для измерения расхода пара или газа при сверхкритическом
отношении |
давлений |
применяют стандартное |
сопло. Рассмотрим, |
||||||
|
|
|
|
как изменяется расход пара или |
|||||
|
|
|
|
газа |
через |
сопло |
в зависимости |
||
|
|
|
|
от изменения pJpi- При этом бу |
|||||
|
|
|
|
дем полагать, что давление рх |
|||||
|
|
|
|
перед соплом остается неизменным, |
|||||
|
|
|
|
а рз за соплом принимает различ |
|||||
|
|
|
|
ные значения. Как видно из гра |
|||||
|
|
|
|
фика, приведенного на рис. 14-13-1, |
|||||
|
|
|
|
при |
уменьшении |
отношения pJpx |
|||
...I--L. __ I__I I I |
>' |
I |
вследствие |
увеличения |
перепада |
||||
0,1 0,3 |
0,5 0,7 |
1,0 |
|
давления (Др — рх— р2), расход Q |
|||||
Рис. 14-13-1. Изменение расхода |
увеличивается |
и |
при |
значении |
|||||
Рз/рл, несколько большем полови |
|||||||||
через сопло в зависимости отP |
jP x. |
ны, |
достигает |
максимума QMaKC. |
|||||
|
|
|
|
При дальнейшем увеличении пере пада давления или понижении давления р2, а вместе с тем и отношения p2/pi расход не изменяется и остается постоянным.
Отношение давлений, при котором расход пара или газа через сопло становится максимальным, носит название критического отношения и обозначается p2Kp/pi, а давление р2, соответствующее ему, называется критическим давлением. Скорость среды, соответ ствующую р2кр, а вместе с тем QMaKC называют критической ско ростью, которая равна скорости звука в этой среде.
Это явление можно объяснить следующим образом. При пониже нии давления от рхдо р2кр давление р2 за соплом создает равное ему давление в начале цилиндрической части сопла, т. е. понижение давления р2 обусловливает понижение давления в начале цилиндри
ческой части сопла и вследствие этого расход возрастает. При этом расход 0 увеличивается до тех пор, пока давление в начале цилин дрической части сопла не примет некоторого вполне определенного для данного случая значения р.,кр. Понижение давления р2 среды за соплом ниже р2кр не вызывает уменьшения давления в начале цилиндрической части сопла, и оно остается равным р2,ф. Сечение
цилиндрической части, в котором давление р2 принимает критичес |
|
кое значение |
k |
|
|
I 2 \А— 1 |
|
PiK?- P l [ k+ï ) |
» |
называется критическим сечением сопла.
Уравнения (14-1-19) и (14-1-20) могут быть использованы и для определения расхода пара или газа при сверхкритическом отношении давлений, если подразумевать в них под давлением р3 критическое давление р2кр. Подставляя в уравнения (14-1-19) и (14-1-20) значение Ра = Ргкр> получаем после соответствующих преобразований:
Q„= 1,252 - 10 2crf2 l^ppT; |
(14-13-1) |
Q0 = 1,252 • 10~2cd2 j/~ |
(14-13-2) |
где c — приведенный коэффициент, равный:
Pi — абсолютное давление перед соплом, кгс/смг.
Значения критического отношения давлений для стандартного
сопла в |
зависимости |
от |
показателя |
адиабаты |
Л и |
т приведены |
в табл, |
14-13-1. |
|
|
|
Т а б л и ц а 14-13-1 |
|
|
|
|
|
|
||
|
Значения критического отношения давлений р2Кр/Л |
|||||
|
|
для |
стандартного сопла |
|
|
|
т |
k= 1.31 |
k= 1,41 |
|
Л = 1.31 |
k= 1,41 |
|
0 |
0,544 |
|
0,527 |
0,4 |
0,565 |
0,548 |
0,2 |
0,549 |
|
0,532 |
0,6 |
0,598 |
0,581 |
На рис. 14-13-2 приведены значения безразмерного коэффициента с для k = 1,31 в зависимости от p2/pi. Этот график показывает, что коэффициент с вначале увеличивается и при значении p2/pi, не сколько большем половины, достигает своего максимума. При даль нейшем понижении отношения р2/рх коэффициент с не изменяется.
При m < 0,4 и 0 < pjpi <1 Ракр/Pi. как видно из рис. 14-13-2, значение с = 0,468. Подставив это значение с в уравнение (14-13-1), получим формулу для определения расхода перегретого пара, кг/ч,
при сверхкритическом отношении давлений: |
|
|
|
|
|
|||||||||
При |
т С |
0,4 |
и |
0 < |
р2/рх |
Ргкр/Pi |
значение с = |
0,481 |
для |
|||||
к — 1,41, Подставив |
в |
уравнение (14-13-2) значение |
с = 0,481, |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
получим |
формулу |
для |
определения |
|||||
G |
|
|
|
1 |
|
расхода |
газа, м3/ч: |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Q0= 6,022 • 10-»d j / " |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
m=L |
|
|
|
|
(14-13-4) |
|||||
|
|
|
т-0 ^ |
|
|
Таким |
образом, |
при |
измерении |
|||||
|
|
|
|
|
|
расхода перегретого пара или газа |
||||||||
|
|
|
|
|
|
следует различать два случая изме |
||||||||
o,zI— — I— — |
|
|
Pz/Pt |
рения. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Первый случай 1 > p2/pi > |
p2Kp/pi, |
||||||||||
|
|
1 |
|
|
||||||||||
L —J— I— — I |
когда расход пара |
или |
газа |
опреде |
||||||||||
0,1 |
0,3 |
0,5 |
0,7 |
0,9 |
||||||||||
Рис. 14-13-2. Приведенный ко |
ляется |
по |
формулам |
(14-1-19) |
и |
|||||||||
(14-1-20). |
В этом случае |
необходимо |
||||||||||||
эффициент с нормального сопла |
знать перепад давления в стандартном |
|||||||||||||
|
для k = 1,31. |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
сопле и плотность пара или газа |
||||||||
|
|
|
|
|
|
перед сужающим устройством. |
|
|||||||
Второй случай 0 < p2/pi < |
Ргкр/Pi» когда расход пара или газа |
|||||||||||||
при /л с 0 ,4 |
определяют по формулам |
(14-13-3) |
и (14-13-4). Для |
этого случая необходимо знать давление и плотность пара или газа перед стандартным соплом.
Г Л А В А П Я Т Н А Д Ц А Т А Я
ИЗМЕРЕНИЕ СКОРОСТЕЙ И РАСХОДА ЖИДКОСТЕЙ И ГАЗОВ НАПОРНЫМИ ТРУБКАМИ
15-1. Общие сведения о методе измерения скоростей потока
Напорные трубки применяют для измерения скорости и давления в потоках, а также для измерения скоростей в пограничных слоях при экспериментальных исследованиях как в лабораторных, так
ив производственных условиях. Они используются также для изме рения расхода жидкостей и газов при исследованиях, испытаниях
ив ряде других случаев. Специальные напорные трубки применяют, кроме того, для измерения скорости полета летающих аппаратов (точнее, скорости относительно воздушной среды).
Измерение скорости в потоке жидкости или газа напорными трубками сводится к измерению динамического давления (скорост ного напора), которое равно разности полного и статического дав лений и связано со скоростью соотношением, получаемым из урав
нения Бернулли
pu2 |
(15-1-1) |
Р п - Р с = \ , |
откуда скорость невозмущенного потока в точке измерения равна:
» = |
(15-1-2) |
где V скорость движения газа или жидкости, м/с; |
р — плотность |
жидкости или газа в рабочих условиях, кг/м3; р„ — полное давление в лобовой точке напорной трубки, называемой критической, Па; рс—- статическое давление или так называемое гидродинамическое давление в невозмущенном потоке, Па.
Таким образом, для определения динамического давления ро2/2, а следовательно, и скорости в данной точке потока необходимо измерить разность полного и статического давлений. Измерение
полного |
давления |
может быть осуществлено напорной трубкой |
|||
с отверстием на лобовом ее конце (в |
|
||||
критической точке), |
установленной |
на |
|
||
встречу движению потока, а статиче |
|
||||
ское давление — через одно |
или |
не |
|
||
сколько |
отверстий в стенке трубы (рис. |
|
|||
15-1-1). Так как для определения ско |
|
||||
рости в данной точке потока нужно |
|
||||
измерить |
только |
разность |
давлений |
|
|
р„— рй, |
то обе трубки следует присое |
|
|||
динить К микроманометру или жидкост- |
Рис. 15-1-1. Измерение дина- |
||||
ному дифманометру. В уравнение (15-1-2) |
мического давления, |
входит плотность среды, которую не обходимо определить для рабочих условий с максимально воз можной точностью (§ 14-5).
При измерении динамического давления микроманометром или дифманометром, в которых мерой значений рп — рс является раз ность уровней рабочей жидкости, необходимо учитывать не только плотность последней, но также плотность среды, находящейся над рабочей жидкостью (гл. 9).
Рассмотренный метод впервые был применен в 1732 г. Пито для измерения скорости в потоке воды, поэтому напорную трубку, схе матично показанную на рис. 15-2-1, называют трубкой Пито.
Дальнейшее развитие этого метода измерения скоростей потока шло по пути создания комбинированных напорных трубок, снабжен ных отверстиями для приема как полного, так и статического давле ний. В настоящее время применяют ряд конструкций напорных трубок, приспособленных как для лабораторных, так и для промыш ленных измерений скоростей потока. Необходимо иметь в виду, что как бы удачна ни была конструкция трубки, динамическое дав ление измеряется не вполне точно. Поэтому в правую часть формулы (15-1-2) вводят поправочный коэффициент. Если обозначить этот коэффициент через |, то
Y 7 - f t) * (15-1-3)