Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги / Стационарные установки шахт

..pdf

Скачиваний:

Добавлен:

19.11.2023

Размер:

38.48 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 3334 / 4434 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 > Следующая >>>

каната

12,5

13,5

15,0

16,0

17,5

18,5

19,5

21,0

22,5

26,0

28,5

30,0

32,5

35,0

37,5

40,0

42,0

45,0

47,5

50,5

54,5

57,5

60,0

	Диаметр
	проволоки
цен тральной	1-го слоя	2-го слоя
6 про волок	36 про волок	72 про волоки
0,55	0,50	0,50
0,60	0,55	0,55
0,65	0,60	0,60
0,70	0,65	0,65
0,75	0,70	0,70
0,80	0,75	0,75
0,85	0,80	0,80
0,90	0,85	0,85
0,95	0,90	0,90
1,10	1,05	1,05
1,20	-1,15	1,15
1,30	1,20	1,20
1,40	1,30	1,30
1,50	1,40	1,40
1,60	1,50	1,50
1,70	1,60	1,60
1,80	1,70	1,70
1,90	1,80	1,80
2,00	1,90	1,90
2,10	2,00	2,00
2,30	2,20	2,20
2,40	2,30	2,30
2,50	2,40	2,40

72 про 3-го слоя волоки (наруж ного)

0,75

0,85

0,95

1,00

1,10

1,15

1,20

1,30

1,40

1,60

1,80

1,90

2,00

2,20

2,30

2,50

2,60

2,80

3,00

3,20

3,40

3,60

3,80

	м
	масса 1000	каната, кг
1	Расчетная	.смазанного

524

656,5

804

911

1 085

1 210

1 340

1 546

1 746

2350

2910

3216

3645

4335

4830

5620

6185

7075

8025

9035

10500

11 650

12 850

Расчетное разрывное усилие (не менее), кгс, для маркировочных групп по временному сопротивлению

				разрыву,	кгс/ммг
	120	но		160			130		200
суммар	каната	суммар	каната	суммар	каната	суммар	каната	суммар		каната
суммар	каната	ное	каната	суммар	каната	суммар	каната	суммар		каната
ное всех	в целом	всех про	в целом	ное всех	в целом	ное всех	в целом	ное всех		в целом
проволок		волок		проволок		проволок		проволок
_	—	—	—	8 710	7 400	9 795	8 105	10 850		8 845
—	—	—	—	10 900	9 275	12 250	10 150	13 600		11 050
—	—	—	—	13 350	11 350	15 000	12 400	16 700		13 550
—	—	—	—	15 150	12 850	17 000	14 100	18 900		15 350
—	—	15 750	13 400	18 000	15 300	20 250	16 750	22 500		18 300
—	—	17 550	14 900	20 050	17 050	22 550	18 650	25 100		20 350
—	—	19 450	16 550	22 250	18 900	25 000	20 700	27 800		22 600
—	—	22 450	19 100	25 700	21 850	28 900	23 900	32 100		26 100
—	—	24 700	21 800	29 400	24 950	33 050	27 250	36 750		29 850
—	—	34 150	29 000	39 000	33 150	43 900	36 300	48 750		39 000
—	—	42 300	35 950	48 300	41 050	54 350	45 000	60 400		49 100
—	—	46 750	39 750	53 450	45 450	60 150	49 750	66 850		54 300
—	—	53 000	45 050	60 600	51 500	68 150	56 400	75 750		61 550
—	—	63 050	53 600	72 050	61 250	81 050	67 000	90 100		73 200
—	—	70 250	59 700	80 300	68 250	90 350	74 750	100 000		81 550
—	—	81 750	69 500	93 450	79 400	105 000	87 000	116 500		94 900
—	—	89 950	76 450	102 500	87 400	115 500	95 700	128 500		104 000
—	—	102 500	87 450	117 500	99 950	132 000	109 500	147 000		119 000
—	—	116 500	99 200	133 000	113 000	150 000	124 000	166 500		135 500
112 500	95 750	131 000	111 500	150 000	127 500	169 000	137 000	—		—
130 500	111 000	152 000	129 500	174 000	148 000	196 000	159 000	—		—
145 000	123 000	169 000	143 500	193 000	164 000	217 500	176 500	—		—
160 000	136 000	186 500	158 500	213 500	181 500	240 000	195 000	—		—

3 3 3 КАНАТОВ РАСЧЕТ И ВЫБОР .9 §

Канаты наклонных подъемных установок на ходятся в трудных эксплуатационных условиях, что вызывает необходимость частой их замены. Специфика наклонного подъема обусловли вается следующими обстоятельствами:

постоянное трение каната о почву и путевые ролики, которые зачастую заклиниваются и не выполняют своих функций;

искривление наклонного ствола нередко при водит к тому, что канат в некоторых местах трется о кровлю и боковые стенки выработки; соприкосновение каната с почвой вызывает его загрязнение и проникновение коррозирую

щих веществ внутрь каната; при малых углах наклона ствола в режимах

торможения машины (особенно при аварийном) возможны резкие ослабления натяжения ка ната с последующим рывком, что отрицательно сказывается на работоспособности каната;

многослойная навивка каната на барабан в два-три слоя при отсутствии упорядоченной укладки каната в каждом слое обусловливает дополнительные условия, способствующие из носу каната и усталостному разрушению.

Все эти факторы обусловливают довольно малый срок службы канатов на наклонном подъеме. По имеющимся статистическим дан ным срок службы канатов составляет 100— 200 дней, а в некоторых случаях — менее 100 дней. Основная причина столь малого эксплуатационного ресурса канатов — в ин тенсивном истирании наружных проволок. Поэтому для условий наклонного подъема ре комендуется применять канаты с увеличен ными диаметрами наружных проволок в пря дях.

Канаты подъемных машин со шкивами трения

Для подъемных машин со шкивами трения наиболее подходящими являются трехгранно-


прядные	канаты,		изготовляемые			по
ГОСТ 3085—69		6x30	(6 +	12 +	12) +	1 о. с.
(рис. 4.126, а,		табл.	4.51),	а	также	канаты
закрытой	конструкции			в	соответствии

с ГОСТ 10506—63 (рис. 4.126, б, табл. 4.52), ГОСТ 10507—63 (рис. 4.126, в, табл. 4.53),

ГОСТ 10508—63 (рис. 4.126,2).

Применяются также канаты круглопрядные с линейным касанием проволок. На много канатные подъемные установки для обеспечения наиболее равномерной вытяжки должны наве шиваться канаты одного типа, диаметра, кон струкции, изготовленные на одном заводе, с одинаковой маркой проволоки. Разбег раз

рывных усилий между	отдельными канатами
не должен превышать	5%.

Рис. 4.126. Канаты трехгранопрядные и закрытой конст рукции

На многоканатной подъемной установке долж ны навешиваться канаты как правой, так и левой свивки с целью предотвращения одно стороннего износа проводников от действия крутящего момента на сосуд, а также устране ния предварительной деформации упругих эле ментов роликовых направляющих устройств на сосуде. Важное значение для многоканатного подъема имеет предварительная вытяжка ка натов, при которой обеспечиваются минималь ное эксплуатационное остаточное удлинение канатов и их синхронное равномерное удли нение при перемотке через канатоведущий шкив.

Как в одноканатном подъеме со шкивом тре ния (система Кепе), так и в многоканатном подъеме со шкивом трения важным требова нием является обеспечение необходимой тяго вой способности канатоведущих шкивов, т. е. необходимой силы трения между канатами и приводным шкивом (рис. 4.127). При значи тельных глубинах шахт одним из условий для создания необходимой тяговой способности яв ляется обязательное использование уравнове шивающих канатов. Кроме того, необходимо, чтобы соблюдались следующие требования:

угол обхвата шкива каната а должен быть

не менее 180°; статический запас трения против скольжения р,ст5>1,75; динамический запас

Таблица 4.51

	Диаметр,			мм					Суммарное расчетное разрывное усилие							всех проволок в канате
			проволоки						Суммарное расчетное разрывное усилие							всех проволок в канате
			проволоки				Расчет				(не менее), кгс, для маркировочных					групп по временному
					2-го слоя		Расчет						сопротивлению разрыву. кгс/мма
	цент		1-го слоя		2-го слоя		ная мас
	цент		1-го слоя		(наруж		са 1000 м
каната	ральной				ного)		мазанно
каната					ного)		го	кана
	36	про	72	про	72 про		та, кг				140			160		180	200
	36	про	72	про	72 про						140			160		180	200
	волок		волоки		волоки
18,0	0,70		0,80		1,3		1	568		18 400			21 050		23 700		26 350
19,0	0,75		0,85		1,4		1	684		21 200			24 250		27 300		30 300
20,0	0,80		0,90		1,5		2 058			24 200			27 650		31	100	34 600
21,5	0,85		0,95		1,6		2 328			27 400			31 300		35 200		39 150
23,0	0,90			1,00	1,7		2 614			30 750			35	150	39 150		43 950
25,0	1,00			1,10	1,8		3 014			35 200			40 250		45 250		50 300
27,5	1,10			1,20	2,0		3 681			43 050			49 200		55 350		61 500
30,0	1,20			1,30	2,2		4 415			51 650			59 050		66 450		73 850
32,0	1,30			1,50	2,4		5 392			63 400			72 450		81 500		90 550
35,5	1,40			1,60	2,6		6 272			73 750			84 300		94 850		105 000
33,5	1,50			1,70	2,8		7 219			84 900			97 050		109 000		121 000
40,5	1,60			1,80	3,0		8 333			96 900			ПО 500		124 500		138 000
43,5	1,70			1,90	3,2		9 315		109 500				125 000		140 500		—
Таблица	4.52
				Проволока									Суммарное расчетное разрывное усилие всех проволок
Диа	круглая			клиновидная		зетообразная					Масса		в канате (не менее), кгс, для маркировочных групп
Диа	круглая			клиновидная		зетообразная			Об		Масса		по временному сопротивлению разрыву, кгс/мм*
метр									Об		100 м
кана	диа								щее		кана
та, мм	диа	чис		высо	чис	высо		число	число		та, кг		110		120	130	140
	метр,	чис		высо	чис	высо		число					110		120	130	140
	мм	ло		та, мм	ло	та, мм
38,5	3,3	19		5-	17		6	18	54			855	ПО 000		120 000	130 000	140 000
40,5	3,7	19		5	18		6	19	56			950	122 900		134 100	145 300	156 500
42,5	4,1	19		5	19		6	20	58		1	030	133 000		145 000	157 300	169 400
45,0	4,6	19		5	20		6	21	60		1	150	150 000		162 000	176 200	189 800
45,0	3,55	37		5	22		6	22	81		1	250	161 000		175 000	189 800	204 400
51,0	4,1	37		5	24		6	24	85		1 450		190 000		207 000	224 200	241 500


трения	против скольжения в период пуска			Sx =	(Qc + Qpp)(l + k ) + КПуЯ + (h - f H) np +
машины	\|хдин	1,25.		+ --^-[Qc “Г Qrp -\-hntiyq-{- (h-\-H)np-\-nG\J],
Запас	трения		против скольжения определя
ется по	формулам:			S2 =	QC( ^ - k) + hnp + (hn+ H)nyq —
в период пуска машины при груженом сосуде,
находящемся		внизу,		---- — [Qc “H hnp -f- (H hn) nyq ~Ь tiGh 1*
	Sa(e '° - 1) .
Няни —				£
	Sj — s 2		»		(Qc + Qrp) (1 + Щ"b (^n + z) пуЧ+
в период равномерного хода машины				Sî =
				+ (h + H — z) np;
		0 .
				S '2 =	Qc ( 1 — k) (h “b 2) tip -}* (fin 4* f i z)nyq.
^ с т -	S i —- S'2		’

вешивающих			канатов; п и		пу — число		голов
ных и уравновешивающих канатов; f — коэф
фициент трения (сцепления) канатов с футеров
кой канатоведущих шкивов;					1,15; 0 = ^ z ^ H .
Расчетная			статическая		нагрузка	на	канат
в наиболее нагруженном месте (в точке набе
гания каната на шкив в случае р £> q при ниж
нем	положении груженого сосуда					и в случае
q > р при верхнем				положении груженого со
суда	определяется			по формулам:
Qc» =			Ц- (Я -\-h)p-\-hnq ^			при (p>q);
QcT =		_Q=±Qrp. +		hp +
+	(н	+ K) q		при (р < q).
При этом линейный вес головных канатов
определится согласно выражениям:
Рис- 4.127. Общая схема установки со шкивом трения				*гр	при	(р><7); (4.43)
Р =

где S lt SJ — суммарное натяжение поднимаю щихся ветвей канатов в точках набегания на шкив при пуске машины и при равномерном движении; S 2, Si — суммарное натяжение опу скающихся ветвей канатов в точках сбегания со шкива при пуске машины и при равномерном движении; а — ускорение движения сосудов;

Ош’, бщ’ — приведенные к окружности желоба веса отклоняющих шкивов на поднимающихся и опускающихся ветвях канатов; р и q — со

ответственно линейные веса головных и уравно-

Р =	Ов	Qc Ч~ Qrp__________ при (р < q),
		h - k ^ L ( H	+ hn)j
	ту0

			(4.44)
где X =	—------отношение		линейных весов

уравновешивающего и головного канатов. Запас прочности т для установок со шкивами

трения регламентируется правилами безопас ности и составляет т = 8 — для подъемных

установок типа системы Кепе (людских, грузо-

Таблица 4.53

						Проволока									Суммарное разрыв
	круглая					клиновидная				зетообразная					ное		усилие		всех
															проволок			в	канате
Диаметр				1-Й слой				2-й слой				Об	Масса		(не менее),			кгс, для
													100 м			маркировочных
каната,	диа									высо		щее	каната,		групп по временно
мм											число	число	кг		му		сопротивлению
	метр,	число	высо				высо		число	та, мм						разрыву,		кгс/мм*
	мм					число										110			120
			та,	мм			та,	мм			,

50	3,6	19	5			18		5	24	6	24	85	1 495			196 900			214 800
												89	1 635			215 600			235 200
						19		5	26	6	25
52	4,0	19		5	\|
													1	730		228 000			248 000
54	4,4	19		5	1	20		5	27	6	26	92
									27	6	26	111	1 770			228 250			249 000
55	1\| 3,4	37	1	4,5		21	'1	5
									30	6	28	119	1 980			263 000			287 000
60	4,1	37		4,5		24		5
											30	150	2 370			313 000			342 000
65	3,7	61		4,5		26		5	33	6
											37	161		2 720	1	362 000		1	395 000
70	4,3	61		4,5		30		5	33	6

людских и грузовых) и многоканатных подъем

ных

установок; т =

7 — для грузовых много

канатных подъемных

установок.

По рассчитанным значениям р согласно фор

мулам (4.43) и (4.44) подбирается соответству

ющий канат из ГОСТов и по формуле (4.37)

определяется

запас прочности.

Для стволов глубиной более 600 м правила

ми безопасности допускается расчет канатов

для машин со шкивами трения по переменным

запасам прочности

согласно

соотношению

Рс = т0 QcЧ" Qrp

где

т 0 = 11,5

для

подъемных установок

типа

системы Кепе (людских, грузо-людских и гру

зовых), а также для людских и грузо-людских

многоканатных

подъемных

установок;

т 0 =

Рис. 4.128. Плоские

уравновешивающие канаты

= 9,5 для многоканатных грузовых подъем

ных

установок.

метр шкива

трения;

k3 =

0,7-^-0,8 — коэффи

Расчет канатов для многоканатных подъем

ных установок производится в предположении

циент заполнения сечения каната проволоками;

одинакового распределения усилий во всех

Н — высота

подъема;

у0 — плотность каната.

канатах. Однако в процессе эксплуатации в силу

Для канатов закрытой конструкции во всех

различного

рода

обстоятельств

(неравномер

случаях

рекомендуется принимать

отношение

ность вытяжки канатов и различия их механи

& 100-

ческих и геометрических параметров, различия

в радиусах

проточки

канатоведущих шкивов

Уравновешивающие канаты

и других факторов) канаты нагружаются по-

В качестве уравновешивающих канатов на

разному. При этом правилами безопасности

допускается относительная перегрузка канатов

шахтном подъеме применяются плоские ка

в нижнем положении сосудов до 15% ив верх

наты, изготовленные по ГОСТ 3091— 69 8 x 4 x 7

нем — до 25%.

противном случае требуется

+ 6)

(рис.

4.128, а,

табл.

4.54),

проведение работ по регулировке распределе

ГОСТ 3092— 69

8 x 4 x 9

(0 +

9) +

о. с.

ния

нагрузок

на

канаты.

осуществля

(рис. 4.128, б, табл. 4.55).

канаты

Контроль

натяжения

канатов

Применяются также круглопрядные

ется так называемым волновым методом, осно

крестовой свивки с предварительной деформа

ванным на измерении времени прохождения

цией прядей (нераскручивающиеся, а также

поперечной упругой волны колебаний по ка

малокрутящиеся

канаты

по ГОСТ 3088— 69).

нату. Так как скорость прохождения упругой

Имеется также положительный опыт эксплуата

волны зависит от натяжения каната, то по

ции плоских резинотросовых лент, представля

величинам рассогласования времен судят о сте

ющих собой ряд тросов из латунированной

пени неравномерности

натяжения

канатов.

проволоки,

выложенных

в одной

плоскости,

Эффективным методом

определения натяже

не соединенных между собой и зафиксированных

ния канатов является также механический,

в своем положении общей резиновой оболочкой

основанный

на использовании

специальных

прямоугольного

сечения.

Для

устойчивости

динамометров.

каната против осевой закрутки в каждой паре

Выбор рационального числа канатов при

рядом

расположенных

тросов

направление

многоканатном

подъеме

осуществляется по

свивки

проволок

различное.

формуле

Основное назначение уравновешивающих ка

натов состоит в уравновешивании статического

момента на валу двигателя, а также для обес

п1г3уо

печения необходимого сцепления каната со

где -J- ^5 79

и - у

соответственно

в от

шкивом трения независимо от положения подъ

емных

сосудов в

стволе.

сутствие и при наличии отклоняющих шкивов;

Длина уравновешивающих канатов

должна

g =

9,8 м/с2;

d — диаметр

каната; D — диа

быть такой,

чтобы при условии переподъема

Таблица 4.54

Размера	каната, мм				Диаметр	проволоки, мм			Расчетная			Суммарное расчетное разрывное усилие всех проволок
									Расчетная			D I/ Q U O T A			(U A	V ,		т а ( л \ п р и в у ч и Ы А				Г р у П П		П О
												D I/ Q U O T A			(U A	U A U A ü \ I/ Г А	т г я п		А	А и ... . . .		-	_______ _____
					центральной			в слое	масса 1000 м				временш>му сопротивлению разрыву,								кгс/мм*
ширина		толщина							смазанного
ширина		толщина			32 проволоки		192 проволо		каната, кг				140			160				180			200
					32 проволоки			ки					140			160				180			200
72		11,5			1.3			1.2		2 665			36 300			41 500			46 700				51 900
83			13,5		1.5			1.4		3 476			49 250			56 300			63 350				70 400
95			15,5		1.7			1.6		4 530			64 200			73 350			82 550				91 700
107			17,5		1,9			1.8		5 720			81	100		92 650			104 000				115 500
119			19,5		2,1			2.0		7 050			99 950			114 000			128 500			1	425 000
Таблица 4.55
Размеры		каната,		мм	Диаметр					Суммарное разрывное усилие всех проволок в канате, кгс,
Размеры		каната,		мм	проволоки.			Расчетная		Суммарное разрывное усилие всех проволок в канате, кгс,
					мм			Расчетная			для маркировочных групп по временному сопротивлению
								масса 1000 м								разрыву,	кгс/мм2
					288	про		смазанного
ширина			толщина		288	про		каната,	кг
ширина			толщина		волок							120				140			160				180
					волок							120				140			160				180
124				20,0	1,60			6 050				__				81 000			92 500				104 000
139				22,5	1,80			7 690				—				102 000			117 000				131 500
154				25,0	2,00			9 430				—				126 500			144 000				162 500
170				27,5	2,20			11 500			131 000					153 000			175 000				196 500
186				30,5	2,40			13 610			156 000					182 000			208 000				234 500
202				33,0	2,60			16 000			183 000					214 о:о			244 500				275 000
217				35,5	2,80			18 550			212 500					248 000			283 500				319 000
233				38,0	3,00			21 260			244 000					285 000			325 500				366 000
сосуда выше верхней приемной площадки ис												каната при соударении с элементами армировки
ключалась			возможность			обрыва каната				п^и		и крепью ствола, усталостное разрушение про
его зацеплении с брусьями в зумпфе, уста												волок у прицепных устройств из-за интенсив
навливаемыми				для	предотвращения закручи							ных поперечно-крутильных колебаний												каната
ваний каната. Петля каната не должна затап												и массивных жимков, спутывание ветвей кана
ливаться		водой.										тов	и	зацепление			их	за		элементы			армиров
На барабанных подъемных установках и												ки).
установках типа системы Кепе, как правило,												Обеспечение надежной							эксплуатации					систем
применяют			один		уравновешивающий				канат.			с уравновешивающими канатами возможно при
В многоканатных					установках			число	уравно			решении			следующих			вопросов,			актуальность
вешивающих канатов должно быть не менее												которых особенно велика в связи с перспектив
двух.												ным		увеличением			интенсивности						подъемных
Уравновешивающий канат несет статическую												установок и переходом на разработку глубоких
нагрузку лишь от собственного веса, поэтому												горизонтов: создание плоских, круглопрядных,
расчет		его	на прочность не					производится,				резинотросовых канатов с полностью уравно
а линейный вес каната принимается в зависи												вешенными				внутренними			силовыми				факторами
мости от линейного веса головных канатов.												(нераскручивающиеся,						некрутящиеся)						и оди
При движении подъемных сосудов с доста												наковыми механическими свойствами в любом
точно	большими				скоростями			(более	12	м/с)		сечении; создание инженерного метода расчета
и при значительной длине уравновешивающих												уравновешивающих канатов в зависимости от
канатов (свыше 1000 м) наблюдаются интен												собственных жесткостных,								свивочных парамет
сивные поперечные и крутильные их колебания,												ров и конструкции каната, его длины, скорости
что создает неблагоприятные условия для экс												движения подъемных сосудов и геометрии петли
плуатации			(интенсивное			истирание			проволок			каната.

§ 10. Канаты в вертикальных шахтных стволах

Проводниковые и отбойные канаты

Проводниковые канаты служат для направле ния подъемных сосудов при их движении по стволу. Применяются они на подъемных уста новках эксплуатационных шахт и на проход ческих бадьевых подъемных установках.

В качестве канатных проводников эксплуата ционных шахт должны применяться канаты закрытой конструкции, имеющие в наружном слое проволоки z-образного профиля высотой не менее 5 мм, а также круглопрядные нераскручивающиеся однослойные канаты крестовой свивки, имеющие наружные проволоки диа метром не менее 2 мм.

Все три	конструкции закрытых	канатов
с высотой	z-образных проволок 5	и 6 мм
согласно	ГОСТ 3090—73, ГОСТ	7675—73,

ГОСТ 7676—73 могут использоваться в качест ве направляющих. По условию износостойкости к истиранию и коррозии закрытые проводнико вые канаты наиболее предпочтительны. Однако по способу свивки согласно указанным стан дартам эти канаты изготовляются только рас кручивающимися. Это означает, что при обрыве наружной проволоки фасонного сечения суще ствует вероятность выхода концов проволоки из «замка» с последующим образованием так называемой «куклы», которая неизбежно при ведет к зависанию сосуда с напуском головного каната при движении сосуда вниз или же проводниковый канат, деформируясь, будет препятствовать движению подъемного сосуда вверх. Поэтому до освоения производства нераскручивающихся закрытых канатов их реко мендуется использовать только на грузовых подъемных установках.

На людских и грузо-людских установках в качестве проводниковых следует применять прядевые оцинкованные по группе ЖС канаты с многопрядным металлическим сердечником,

изготовляемые по ГОСТ		7667—69	и	ГОСТ
7669—69	с маркировочной	группой	по	вре
менному	сопротивлению	разрыву	проволок
140 кгс/мм2.		канатов эксплуата
Диаметр проводниковых
ционных	шахт должен быть не менее 32 мм

для одноканатных подъемных установок и

многоканатных			при	концевых нагрузках	до
25	т и при глубине стволов до 800 м, не менее
38	мм для	установок		при глубине 1200	м и
не менее 45		мм	при большей глубине.
	Верхние концы проводниковых канатов экс

плуатационных шахт закрепляются на спе циально усиленном устройстве в копре. Крепле

ние должно производиться в специальных кли новых зажимных устройствах, позволяющих осуществлять поворот и продольное перемеще ние каната. Использование конических муфт с заливкой металла для удержания проводни ковых канатов не допускается.

Крепление прядевых проводниковых канатов двойной свивки может осуществляться с по мощью коушей КРГ, а закрытого типа — коу шей ККП, изготовляемых Ясногорским машино строительным заводом. Наряду с клиновым проводниковым коушем ККП для крепления канатов закрытого типа можно использовать коуши КРГ при соблюдении дополнительных условий: типоразмер коуша должен быть подоб ран из расчета того, чтобы рабочая длина его вертикальных клиньев была не менее 10 диа метров зажимаемого каната; специально изго товленные вертикальные клинья должны иметь радиус канавки под канат, равный радиусу каната; рабочий ход рычагов коуша с новыми вертикальными клиньями должен сохраниться прежним без установки дополнительных прок ладок между вертикальными клиньями и коу шем; зазор между парой вертикальных клиньев должен быть не менее 0,1 диаметра каната; на свободном конце каната должна устанавли ваться клиновая конусная муфта; каждый коуш должен быть испытан на защемляющую спо

собность под	нагрузкой, равной трехкратной
от расчетной,	а один дополнительный — под

нагрузкой, равной разрывному усилию каната. Рекомендуется оставлять свободные концы проводниковых канатов длиной не менее 16— 20 м. Наличие их позволяет продлить срок службы проводников путем перемещения наи более изношенного участка из зоны интенсив

ного местного износа.

Конус на закрытом канате в клиновой муфте образуется путем установки специальных кли ньев. Длина конусной полости в муфте состав ляет порядка трех диаметров каната, угол конусности 5—6°. Меньший диаметр конусной полости на 2—2,5 мм больше, чем диаметр каната. Между слоями проволок устанавлива ются секторные клинья и между отдельными проволоками в каждом слое — прямые. Сек торные клинья получают путем разреза на три части вдоль образующих соответствующих кони ческих втулок. Секторные клинья, устанавли ваемые между первым и вторым слоем проволок, изготовляются путем разреза втулки на две части. На центральную проволоку устанавлива ется полый центральный клин длиной 70—80 мм (большая длина — для канатов диаметром свы ше 42 мм). Секторные клинья принимаются такой же длины, а прямые — на 20 мм короче.

При разделке каната в клиновой муфте для сохранения его структурной целостности до окончания монтажа муфты на канате должно быть установлено не менее двух плоских двух болтовых жимков.

Способ крепления грузов к проводниковым канатам в зумпфе аналогичен креплению их верхних концов. Подвесное устройство для грузов соединяется с канатом коушем КРГ или ККП. Ниже коуша на канате устанавлива ется контрольный зажим, который применяется в подвесных устройствах с коушем КРГ и зажимает две ветви каната, расположенные под углом 90°. Контрольный жимок и петля каната длиной 3—4 м повышают надежность крепления грузов.

Аналогично проводниковым в стволе крепятся отбойные канаты, предназначенные для предот вращения соударения сосудов, движущихся по канатным проводникам, при малом расстоя нии между сосудами. В качестве отбойных должны применяться те же конструкции кана тов, что и для проводников, но диаметр канатов должен быть не менее 40 мм. Отбойные канаты закрытого типа являются предпочтительными для всех типов подъемных установок. Верхние концы отбойных канатов крепятся на подкопро

вой	раме или	на одном из усиленных поя
сов	копра.	Крепление прядевых канатов

допустимо с помощью обычных плашечных за жимов.

Проводниковые и отбойные канаты перед навеской не испытываются. Запас прочности их определяется как отношение суммарного разрывного усилия всех проволок по заводскому акту-сертификату к нагрузке на канат, состоя щей из его собственного веса и веса груза, который приходится на канат. Для проводни ковых канатов эксплуатационных шахт запас прочности должен быть не менее 6-кратного, для отбойных канатов при навеске — не менее 5-кратного. По механическим свойствам про волок проводниковые и отбойные канаты долж ны быть не ниже марки I.

Проводниковые канаты осматриваются еже недельно, а отбойные — не реже двух раз в месяц. Дополнительно один раз в месяц ка наты осматриваются с участием заместителя главного механика эксплуатационной шахты или механиком проходки строящейся шахты.

Канат закрытой конструкции подлежит за мене, если на 100 м длины каната обнаружено два обрыва наружных проволок или износ проволок достигает 50% их высоты. Круглопрядный канат подлежит замене, если на участ ке, равном шагу свивки, число оборванных наружных проволок достигает 10% общего

числа проволок каната или износ наружных проволок достигает половины их диаметра.

Если при обрыве наружные проволоки в ка нате закрытой конструкции выходят из замка, то их необходимо запаять латунйым припоем марки Л-62. Для правильной укладки сточен ных напильником на клин концов проволок наружный слой z-образных проволок может быть расслаблен в результате раскручивания каната с помощью двух жимков, установленных ниже и выше места выхода концов оборвав шейся проволоки из замка. Величина износа круглых проволок от истирания и коррозии определяется путем замера штангенциркулем ширины площадки истирания и уменьшения диаметра проволоки.

Проводниковые и отбойные канаты должны быть смазаны специальными канатными смаз ками (39у по ГОСТ 5570—69, НМЗ-З и другие). Смазка на канаты должна наноситься по мере ее удаления, причем соответствующие участки канатов должны предварительно очищаться от остатков старой смазки и грязи.

Предельный срок службы проводниковых и отбойных канатов закрытого типа — 15 лет, а прядевых — 4 года.

Тормозные и амортизационные канаты

Тормозные канаты парашютных устройств кле тей служат опорой для ловителей парашютов и обеспечивают удержание клети после их срабатывания. В качестве тормозных канатов должны применяться нераскручивающиеся круглопрядные канаты крестовой свивки с орга ническим сердечником. Диаметр наружных проволок в канатах должен быть не менее 2 мм.

Типоразмеры тормозных круглопрядных ка натов для применяющихся парашютных устройств приведены в табл. 4.56.

Наряду с тормозными канатами двойной свивки с органическим сердечником в качестве тормозных пригодны спиральные закрытые ка наты, имеющие в наружном слое проволоки z-образного профиля высотой не менее 3 мм. Такие канаты диаметром 25, 30 и 36 мм изготов ляются по ЧМТУ-317-70 (взамен ЧМТУ 342-60 и ВТУ-114-65), диаметром 36 мм — по ГОСТ 10507—63, как закрытые подъемные ка наты.

В качестве тормозных канатов диаметром свыше 30 мм могут использоваться несущие закрытые канаты (ГОСТ 3090—73, ГОСТ 7675—73, ГОСТ 7676—73). Применение тор

мозных	канатов	закрытой	конструкции
предусмотрено ГОСТом 15 850—70				на пара
шюты	шахтные для	клетей.	Под	закрытые

Таблица 4.56

Тип парашюта		Диаметр каната,			мм
Тип парашюта			ГОСТ
			ГОСТ
МПТ	32,0	в	37,0	#	46,5
МПТ	2665—Б9 ’		2688—69 ;		7668—69
	2665—Б9 ’		2688—69 ;		7668—69
п к л	35,0 .	41,0 .		52,0 .		56,0
п к л	7679—69 ’	7679—69 ;		3079—69 ’		3079—69
	7679—69 ’	7679—69 ;		3079—69 ’		3079—69
25,5 .	30,5 .	35,0		.	40,0	.	45,0
2ТК (ГОСТ 15850—70)	3077—69 ’ 3077—69,		7679—69 ’		7679—69 ’		7665—69, 7672—69
3077—69 ’	3077—69 ’ 3077—69,		7679—69 ’		7679—69 ’		7665—69, 7672—69

тормозные канаты изготовляются парашюты ПКЛЗ. Преимущество тормозных канатов за крытой конструкции по сравнению с прядевыми заключается в большей износо- и коррозионностойкости, большем коэффициенте трения (0,17 по сравнению с 0,15) и, следовательно, надежности улавливания клети, более благо приятных условиях расклинивания после сра батывания парашюта. Однако, как и в случае проводниковых канатов, нерешенность воп роса снятия свивочных напряжений вызывает опасность выхода из «замка» z-образной про волоки при ее обрыве. Это обстоятельство сдерживает широкое распространение тормоз ных канатов закрытой конструкции.

Применение нераскручивающихся круглопрядных тормозных канатов повышает безо пасность работы подъемной установки, так как в канатах со снятыми сбивочны м и напря жениями проволоки в месте обрыва не изменяют своего положения и их концы не выступают за пределы наружной поверхности каната, что обеспечивает нормальную работу парашютных устройств. Наличие в наружном слое проволок диаметром не менее 2 мм позволяет достичь удовлетворительной износоустойчивости тор мозных канатов, разрушение которых происхо дит в основном за счет коррозии и истирания проволок.

Перед навеской тормозные канаты не испы тываются. Запас прочности их определяется как отношение суммарного разрывного усилия, указанного в заводском акте-сертификате, к расчетной динамической нагрузке и должен быть не ниже трехкратного. Требуемое сум марное разрывное усилие тормозного каната

определяется по	формуле
Рс = 3,62/KQO+	Qy) ( 1 +	J - ) ’	(4,45)

где k = 1 для парашютного устройства с одним тормозным канатом; k — 0,5 для устройства

с двумя тормозными канатами; Q0 — масса

концевого груза; Qy — масса уравновешиваю щего каната; а — замедление клети при тор

можении, принимаемое по проекту парашютных устройств для данной подъемной установки и зависящее от отношения веса груженой клети к весу порожней клети; g — ускорение свобод

ного падения.

Так как тормозные канаты не работают на циклический изгиб, то пластические свойства проволок не оказывают влияния на долговеч ность канатов, и по механическим свойствам проволок можно использовать как канаты мар ки В, так и канаты марки I.

При навеске тормозных канатов во избежа ние ложных срабатываний парашюта, особенно в зимний период, с наружной поверхности ка натов должны быть удалены излишки конси стентной канатной смазки, которые обычно имеются на канатах в состоянии поставки.

Чтобы не проводить удаление наружной смазки, можно оговорить в заказе на тормозной канат требование об ограниченном нанесении смазки при изготовлении каната. В этом случае при изготовлении каната следует ограничиться пропиткой органического сердечника и смазкой проволок в конце свивки прядей без нанесения смазки на готовый канат. Нужно обратить внимание на условия хранения таких канатов, чтобы не допустить коррозии проволок еще до их навески.

В зумпфе тормозные канаты крепятся к спе циально установленной балке. Крепление осу ществляется при помощи ограничителей натя жения (рис. 4.129). Ограничитель натяжения состоит из угольников 4, между которыми бол тами 5 зажимается канат 1. Угольники крепят ся к балке 2 болтами 3 небольшого диаметра,

которые должны освобождать нижний конец тормозного каната, разрываясь при нагрузке 1500 кгс. Такое крепление тормозных канатов, обеспечивая необходимое натяжение в процессе нормальной эксплуатации, исключает появле ние в них больших растягивающих усилий

<<< < Предыдущая 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 3334 / 4434 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги

#
12.11.202319.38 Mб0Статистический анализ данных в геологии. Кн. 2.pdf
#
12.11.20236.88 Mб3Статистическое управление качеством технологических процессов..pdf
#
12.11.20239.13 Mб3Статическая выносливость элементов авиационных конструкций..pdf
#
19.11.202327.66 Mб6Статические и динамические проблемы теории упругости..pdf
#
12.11.20233.51 Mб0Статический расчёт металлического каркаса одноэтажного производственного здания..pdf
#
19.11.202338.48 Mб98Стационарные установки шахт..pdf
#
12.11.2023426.76 Кб2Стилистика английского языка..pdf
#
12.11.20239.54 Mб4Стилистика и литературное редактирование..pdf
#
12.11.2023618.21 Кб18Стилистика немецкого языка..pdf
#
12.11.20231.86 Mб2Стиль деятельности в системе управления образовательным пространством..pdf
#
19.11.202337.8 Mб1Стимулирование интеллектуального труда как основа инновационного развития..pdf