книги / Технология производства и методы обеспечения качества зубчатых колес и передач
..pdf4 7 2 Г л а в а 12
Окончание таблицы 123
Параметр качества зубчатого |
Г*У |
в.% |
F |
Еср.% |
Кюи |
венца и поверхности зубьев |
|||||
О) |
0.58 |
38.0 |
0,87 |
12.3 |
-0 .9 |
СТ2 |
0,60 |
42,0 |
0,84 |
11,5 |
-0,9 |
м |
43.0 |
0.98 |
18.7 |
0.95 |
|
|
0,60 |
48,0 |
0,95 |
18,1 |
1,2 |
Примечания.
1.Одно значение приселенного в графе параметра —среднее арифметическое полученных резуль татов, интервал значении —минимальное и максимальное значение для всех опытов.
2.Для шевингования значения характеристик, приведенные в числителе, получены в производст венных условиях, в знаменателе —в лабораторных условиях, в скобках —при шевинговании на раз жимной оправке, без скобок —на жесткой оправке.
3.Для ХТО характеристики, приведенные над чертой, получены при иитроцемептации, под чер
той — при цементации.
4.Для зубошлнфования характеристики, приведенные над чертой, получены при использовании конического двустороннего круга, под чертой —червячного круга.
5.Параметры качества боковых поверхностей зубьев: Ra — параметр шероховатости; Я — микро
твердость; а (, а2—остаточные напряжения 1и 2 рода на поверхности зуба.
6. Изменение параметров качества поверхности зубьев (Ra,H, ст,, ст2) приведены для зубчатых ко лес из стали 25ХГТ.
|
|
|
|
|
Таблица 12.4 |
||
Характеристики пооперационных взаимосвязей параметров качества посадочных |
|||||||
отверстий цилиндрических зубчатых колее при их обработке |
|
||||||
Операция обработки |
Параметр |
|
|
|
|
К,аи |
|
качества |
rjy |
В.% |
F |
«чи* |
|||
отверстия |
|||||||
|
отверстия |
|
|
|
|
|
|
|
D0 |
0,49-0,81 26,6-53,7 |
0,4-0,85 |
0,21-0,27 |
3,5-5,1 |
||
Сверлениезаготовки |
|
0,28-0,59 11,5-35,7 |
0,76-1,0 |
0,3-3,7 |
1,7-1.9 |
||
|
Лщ, |
0,3-0,5 |
15-40 |
0,8-0,91 |
2,0-14,5 |
2,1- 2,8 |
|
|
D0 |
0,49-0,74 37,7-55,8 0,43-0,76 |
0,5-2,5 |
3,8-5,9 |
|||
Зенкерование заготовки |
|
0,27-0,61 9,7-34,8 |
0,83-0,97 |
2,5-7,2 |
1,9-2,2 |
||
|
Я11Л |
0,28-0.41 |
10-32 |
0,7-0,84 |
3,1-11,6 |
2,5-3,6 |
|
Протягивание однократное |
D0 |
0,36-0,63 |
26,5-48,7 |
0,7-0,9 |
2,4-7,3 |
3,7-5,6 |
|
|
0,18-0,32 3,6-7,4 |
0,9-1,0 |
10,1-30.2 |
3,5-8,6 |
|||
|
Д ф |
||||||
Протягивание однократное |
н ш |
0,16-0,33 10,7-15,6 |
0,9-1,1 |
18,5-40,4 |
3.6-5,5 |
||
|
D0 |
0,33-0,55 23,2-47,5 |
0,7-0,9 |
2,4-8,8 |
1,3-1,7 __ |
||
Протягивание чистовое |
я кр |
0,16-0,25 4,1-12,8 |
0,96-0,99 |
12,1-25,9 |
1,1- 2,1__ |
||
|
Я11Л |
0,12-0,24 |
4,7-19,4 |
0,9-1,02 |
17,2-38,9 |
|
|
Изменение параметров качества цилиндрических зубчатых колес |
473 |
Продолжение таблицы 12.4
Операция обработки |
Параметр |
|
|
|
|
|
|
качества |
riy |
В .% |
F |
|
K,ou |
||
отперстия |
V х |
||||||
отперстия |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
D 0 |
0,51-0,71 41,0-47,0 0,59-0,75 |
10,0-17,0 |
2.3-2.7 |
|||
Топкое растачивание |
|
0,35-0,67 37,0-48,0 0,61-0,82 |
8,0-14,0 |
1,1-1.6 |
|||
|
Н м |
0,34-0,57 46,0-32,0 0,60-0,86 |
11,0-15,1 |
1,3-1,9 |
|||
Хонингование |
D a |
0,49-0,68 |
35,0-38,1 0,61-0,83 |
11.0-16,2 |
2,1-2,8 |
||
|
якп |
0,3-0,5 |
30,0-39,2 0,73-0,91 |
10,1-15,2 |
1.5-2,1 |
||
|
Я1И |
0,3-0,45 |
22,0-40,3 0,70-0,89 |
12,2-18,1 |
1.4-2,0 |
||
ХТО |
д, |
0.32-0.70 |
16.3-30.1 0.65-1.2 |
0.3-8.3 |
0.07-0.39 |
||
|
|
0,25-0,62 |
18,1-32,5 0,8-12,6 |
1,5-12,6 0,06-0,41 |
|||
Дробеструйная обработка |
А> |
0,36-0.86 |
25,2-51,3 0,37-0,8 |
1,2-3,3 |
1,0-1,07 |
||
Дорнованис |
А. |
0,3-0,8 |
40,8-58,8 |
0,33-0,85 |
1.7-7,1 |
0,85-1,08 |
|
Примечания.
1.Обозначено: Д , — диаметр отиерегия;//^ —пекруглость отверстия; # 1И—псцнлиплричность от верстия.
2.Тонкое растачивание и хонингование отверстия выполняли после чистового растачивания.
3.Приведены минимальные и максимальные значения характеристик взаимосвязей для выпол
ненных экспериментов.
4. Для ХТО над чертой даны значения характеристик при ннтронсмсптаинн, иод чертой - при це ментации.
Таблица 12.5
Характеристики пооперационных взаимосвязей показателей точности торцов венцов цилиндрических зубатых колес при их обработке
Операция |
Показатели |
|
|
В,% |
F |
еср.% |
Аом |
обработки |
точности |
rw |
|
||||
торцоп |
торцоп |
|
|
|
|
|
|
Чистовое |
А |
0,35-0,89 |
18,7-47,3 |
0,19-0,62 |
3,9-12.3 |
1,9-6,7 |
|
|
|
|
|
|
|
||
точение |
А |
0.25-0,68 |
25,6-62,8 |
0,71-0,91 |
4,5-15,7 |
1,5-3,7 |
|
|
|||||||
Примечание. Обозначено: ЕТ— биение торца; |
пепараллелыюсть торцов венца. |
|
|||||
Фазовый анализ изменения показателей кинематической точности зубчатых колес на рассмотренных операциях показал, что для 83-99,2% зубчатых колес на операциях шевин гования, ХТО, обкатки и хонингования зубчатого венца изменения по фазе на угол >180* указанных показателей кинематической точности не происходит. Это указывает на право мерность оценки изменения этих показателен на названных операциях с помощью стати стического анализа взаимосвязей между абсолютными значениями этих показателей до и после каждой операции.
Изменение параметров качества цилиндрических зубчатых колес |
475 |
2. В рассмотренных условиях ХТО вызывает усадку наружного диаметра шлицевых отверстий в пределах 9-29 мкм, дробеструйная обработка - как усадку (до 5 мкм), так и увеличение диаметра отверстия (до 6 мкм), дорнование — в основном увеличение диамет ра отверстия до 10 мкм.
Шевингование
1.Шевингование на разжимной оправке вызывает большее изменение исходных зна чений показателей точности, чем шевингование на жесткой оправке (для F" - в 1,1- 1,25 раза, для /Ц — в 1,06-1,09 раза, для Врг - в 1,3-1,6 раза).
2.При шевинговании в наибольшей степени происходит изменение значений показате лей плавности работы зубчатых колесfjr (rxy = 0,12-0,35, b* = 0,034-0,225, Кнм = 1,85-4,18),
fil (Гду - 0,28-0,52, b = 0,035-0,610, Kmv = 1,19-3,70), f i (r^ = 0,07-0,32, b = 0,004-0,097,
K„,„ = 1,73-3,41),/,*, (rxy “ 0,31-0,41, b - 0,136-0,246, К1Ш= 1,30-2,5) ,/f)ftr (r^ = 0,20-0,25, |
|
b = 0,022-0,285, K„.m - 1,10-1,86) и характеристики контакта зубьев F^. (r^ = 0,31-0,56, |
|
b - 0,055-0,4, Kia„ - |
1,20-4,25), a также показателей кинематической точности, характери |
зующих в основном |
ее радиальную составляющую Fn (г^ = 0,28-0,56, b - 0,120-0,480, |
Ктм = 1,39-4,11), F" |
(глу - 0,35-0,72, b = 0,060-0,665, KtVM» 1,10-2,7). |
В наименьшей степени претерпевают изменения комплексные показатели кинемати
ческой точности Fpr (Ххд = 0,67-0,74, b = 0,431-0,785, Кпм = |
1,06-1,42), F'k (г* -0,54, |
|
b = |
0,175-0,685, /fll3M= 1,21-2,06), а также характеристика тангенциальной составляющей |
|
кинематической погрешности Fxm,r (г^ = 0,12-0,29, b = 0,090-0,680, /С)ш, = 0,27-1,27). |
||
|
3. Выбор оптимальных исходных значений до шевингования таких показателей как |
|
Fpr |
(В - 53,2 -65,0% ), Flr (В - 31,3%), РЦ (В - 9,9-55% ), |
(В = 11,9-24,4%), |
Врг (В = 7,8-25,0%) позволит существенно уменьшить их значения после шевингования.
Химико-термическая обработка.
1. Нитроцементация зубчатых колес в безмуфельном агрегате вызывает меньшую де формацию зубчатых колес (для рассмотренных параметров точности ( у / х = 1,03-1,72) по сравнению с цементацией ( у / х = 1,04-1,87).
2. По степени уменьшения изменения при ХТО рассмотренные показатели точности цилиндрических зубчатых колес могут быть расположены следующим образом: Bpr, f", Р^
K.Fwr
3. Значения всех рассмотренных показателей точности цилиндрических зубчатых ко лес после ХТО тесно связаны с их исходными значениями до ХТО (для РЦгху -0,38-0,90, для F,,. - гху = 0,31-0,76, для Fl4t<r- гху - 0,35-0,81, для FЦ- rw - 0,30—0,60, для f pr - г^ =
=0,35-0,85).
4.Большая часть дисперсии рассмотренных показателей точности после ХТО насле
дуется с предыдущей операции (для рЦ - В = 48,5-81%, Fn - В - 45-78%, f i - В = - 49,9-82%, Fxnvr - В = 45,8-75,0), поэтому оптимизация требовании к исходной точности зубчатых колес до ХТО представляет собой эффективный способ повышения их точности после ХТО.
5. С увеличением асимметрии расположения ступицы зубчатого колеса относительно его венца и показателя деформационной жесткости колеса d„/D{) (см. рис. 12.11) происхо дит увеличение степени изменения показателей точности зубчатого колеса при ХТО.
При исследовании влияния конструктивно-размерных параметров зубчатых колес на степень изменения их точности при ХТО в качестве критериев приняты отношение диамет-
* Здесь и далее b - коэффициент ураппеиий вида (12.3), наказывающий, какая доля исходного значения данного параметра качества перед рассматриваемой операцией переносится на значение этого параметра после рассматриваемой операции.
476 |
Глава 12 |
|
|
|
|
|
|
|
ров зубчатого венца и отверстия колеса (d„/d0) (х,) и асимметрия расположения ступицы |
||||||||
относительно венца /С,с = S /b (х2), где S - |
расстояние между осями симметрии венца н сту |
|||||||
пицы по их ширине, b - |
ширина венца (рис. 12.11). Исследование выполнено с помощью |
|||||||
планирования эксперимента. Значения d„/Dn изменялись в пределах 2,3-3,3, Каг - |
0,2-1,2. |
|||||||
Слепень изменения показателей точности F", f"r , F ^ оценивали по величине коэффициента |
||||||||
изменения точности 1/ К тм — у / х , где у и х — значения данного параметра точности по |
||||||||
сле и до ХТО. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Зависимость между изучаемыми факторами принята в виде |
|
|
|
|
||||
|
V K = |
V = &0+ M l + ^2*2- |
|
|
(12.11) |
|||
|
|
Рассчитаны коэффициенты этого уравнения |
||||||
|
|
по результатам экспериментов, выполненных |
||||||
|
|
для процессов цементации и нитроцементации в |
||||||
|
|
безмуфельных aiperarax. По полученным урав |
||||||
|
|
нениям построены номограммы (рис. 12.12- |
||||||
|
|
12.14), которые позволяют оценить значение |
||||||
|
|
Ки31Лдля рассмотренных показателей точности |
||||||
|
|
зубчатого колеса (F"r, f"r, Fpr) н видов ХТО с |
||||||
|
|
учетом конструктивно-размерных параметров |
||||||
|
|
данного зубчатого колеса. |
|
|
|
|||
|
|
Обкатка зубьев |
|
|
|
|
|
|
|
|
1. Имеет место тесная линейная взаимо |
||||||
|
|
связь значений рассмотренных |
показателей |
|||||
|
|
точности цилиндрических зубчатых колес по |
||||||
|
|
сле обкатки зубьев с их исходными значения |
||||||
|
|
ми (для F ” - г,у = |
0,55-0,94, для f"T - |
= |
||||
|
|
= 0,54—0,86, для Fpr - r xy = 0,61-0,95), что объ |
||||||
|
|
ясняется |
кинем атическими особенностями |
|||||
|
|
данного процесса обработки зубчатых колес. |
||||||
|
|
2. Большая часть погрешностей рассмотрен |
||||||
|
|
ных показателей точности цилиндрических зуб |
||||||
|
|
чатых колес после обкатки зубьев переносится с |
||||||
|
|
предыдущей операции (для F* - |
b - 0,38-0,76, |
|||||
|
|
В = 68-80%, для / " - |
b = 0,42-0,70, В = 60-80%, |
|||||
|
|
для F f r - b - 0,33—0,97, В = 69-85%), поэтому эф |
||||||
|
|
фективным способом обеспечения необходимой |
||||||
|
|
точности зубчатых колес после обкатки зубьев |
||||||
|
|
является оптимизация требований к их исходной |
||||||
|
|
точности перед обкаткой. |
|
|
|
|||
|
|
3. Наблюдается |
тенденция |
исправления |
||||
|
|
точности |
цилиндрических зубчаты х |
колес |
||||
|
|
в процессе обкатки зубьев (для |
F ” - |
Kmyt - |
||||
|
|
- 1 ,1 -1 ,4 , д л я |
- |
tf ll3M = 1 ,0 -1 ,3 , для |
||||
|
|
Fpr - * inM= l,0 - l,4 ) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
Хонингование зубьев |
|
|
|
|||
Рис. 12.11. Схема определения коэф |
1. |
Установлена тесная |
линейная |
взаимо |
||||
фициентов асимметрии (Kac= S/b) и де |
связь рассмотренных |
показателей точности |
||||||
формационной жесткости (da/D0) |
цилиндрических зубчатых колес после зубохо- |
|||||||
|
|
|||||||
Изменение параметров качества цилиндрических зубчатых колес |
477 |
Рис. 12.12. Номограммы для определения степени изменения Fj" после ХТО (Киэи) в зависимости
от деформационной жесткости (da/D0) и асимметрии расположения ступицы относительно венца зубчатого колеса (/Сас) при цементации (а) и нитроцементации (б) цилиндрических зубчатых колес
Рис. 12.13. Номограмма для определения степени изменения /-"после ХТО (Киэм) в зависимости
от деформационной жесткости (da/D0) и асимметрии расположения ступицы относительно венца зубчатого колеса (Кас) при цементации (а) и нитроцементации (б) цилиндрических зубчатых колес
478 |
Глава 12 |
Рис. 12 .14 . Номограмма для определения степени изменения после Х Т 0 (К изм) в зависимости от деформационной жесткости (da/D0) и асимметрии расположения ступицы относительно венца зубчатого колеса (К а с ) при цементации (а) и нитроцементации (б) цилиндрических зубчатых колес
нингования с их исходными значениями (для F " - r xy= 0,50-0,93, для f " ~ г ху = 0,40-0,78, для F$r ~ г1у = 0,54-0,85).
2. Большая часть дисперсии рассмотренных показателей точности зубьев после зубохонингования наследуется с предыдущей операции (для F" - b = 0,25-0,86, В - 69-88%, для f"r - b = 0,29-0,59, В = 59-77%, для Fpr - b = 0,47-0,99, В = 67-80% ), поэтому эффективным способом обеспечения необходимой точности зубьев после зубохонингования является вы бор оптимальных требований к их исходной точности перед зубохонингованием.
3. В большей степени при зубохонинговании улучшаются значения характеристик плав
ности работы зубчатых колес (для /•" - KUMt = 1,2-1,3) и контакта зубьев (для F^r - |
/С1(ЗМ= |
= 1,05-1,3). В меньшей степени - показатели кинематической точности (для Fs, - |
Кти * |
=1,05-1,1).
Шлифование зубьев.
1.Зубошлифование в целом эффективно улучшает точность зубчатых колес (для рас смотренных показателей точности КтУ1- 3,2-6,3), при этом характеристики точности зуб чатых колес после зубошлифования весьма слабо связаны со своими исходными значе
ниями (для F"r - г ху = 0,1-0,26, для f " - г * ,- 0,02-0,13, для Fpr - |
- 0,1-0,32). |
2. Зубошлифование коническим двусторонним кругом в несколько лучшей степени исправляет характеристики кинематической точности и плавности работы (для Т “- К 1Ш= = 4-6,3, В = 0-2% , для / " - Ким. = 4,2-5,6 , В = 0-1% ) по сравнению с зубошлифованием червячным кругом (для i 7" - Kmil = 3,2-6,1, В = 0-2%, для f " - К„.м - 4,2-4,8, В - 1-2%), однако в худшей степени исправляет погрешность направления зубьев Fpr (для коническо го круга K lt3U= 3,2-4,3, В = 1-10%, для червячного круга К ти = 4,1-5,9, В = 0-2% ).
Изменение параметров качества цилиндрических зубчатых колес |
479 |
3. Хотя взаимосвязь показателей точности зубчатых колес после зубошлифовання с их исходными значениями до зубошлифовання с достаточной точностью может быть опи
сана полиномом первой степени (eq) = 9-36%, F - 0,9-1,0), оптимизация исходных значе ний показателей точности перед зубошлифованием не оказывает существенного влияния на значения показателей точности после зубошлифовання. Большая часть дисперсии рас смотренных показателей точности после зубошлифовання возникает на самой операции зубошлифовання (для f)" - Л = 98-100%, для - Л = 98-100%, для Ерг - А - 90-100%). Поэтому основным средством обеспечения необходимой точности зубчатых колес после зубошлифовання является совершенствование самого процесса зубошлифовання.
1 2 .3 .3 . Анализ изменения параметров качества поверхности зубьев зубчатых колес на различных операциях обработки
Исследования изменения параметров качества поверхности зубьев (параметра шеро ховатости Ra, микротвердости Ям, остаточных напряжений I и II рода а, и а 2) выполнены для операций эубофрезерования, шевингования, ХТО (нитроцементация, закалка, низкий отпуск), зубообкатки, зубохонингования н зубошлифовання (двусторонним коническим и червячным кругами) цилиндрических зубчатых колес из сталей 25ХГТ, 20ХНЗА и 40Х [34,102]. Зубчатые колеса из стали 40Х проходили только операции эубофрезерования и шевингования. Исследования выполнены в основном в производственных условиях Мин ского завода шестерен (МЗШ ) и Минского автозавода (МАЗ). Анализу были подвергну ты цилиндрические зубчатые колеса автомобилей и тракторов т = 3,5-5,0 мм, z - 23-41 со шлицевым и гладким посадочным отверстием. Для каждого материала было исследова но три партии зубчатых колес (объем партии 30-35 колес), которые последовательно об рабатывались на указанных операциях.
Методики измерений названных параметров качества и статистического анализа экс периментальных данных приведены в п. 12.3.1.
Основные результаты выполненных расчетов приведены в таблице 12.3. Их анализ по казывает, что взаимосвязи указанных параметров качества поверхности зубьев после рас смотренных операций обработки зубчатых колес с исходными значениями этих параметров перед каждой из операций с достаточной точностью (е^ ~ 0,7-20%) могут быть описаны по линомом первой степени ( 12.3) для всех исследованных материалов зубчатых колес.
Укажем основные результаты выполненных исследований для отдельных параметров качества поверхности зубьев.
Параметр R„ шероховатости боковой поверхности зубьев.
Для всех рассмотренных операций обработки материалов зубчатых колес имеет место пооперационное наследование параметра шероховатости R„ поверхности зубьев (глу = - 0,35-0,82).
Наиболее сильными «барьерами» на пути пооперационного наследования значении R„ являются операции зубошлифовання и шевингования (г,у - 0,36-0,51, А = 62,8-87,0%,
В= 13,0-37,2%). Одной из причин этого является то, что исходные значения Ra и R, перед этими операциями соизмеримы со снимаемым припуском на сторону зуба.
Если уменьшение дисперсии параметра R,, после шевингования может быть достигну то в основном за счет совершенствования самого процесса шевингования (Л = 73-82%,
В- 18-27%, А > В), то после ХТО и зубошлифовання этого можно добиться в равной сте
480 Глава 12
пени как за счет совершенствования самих процессов ХТО и зубошлифования, так и за счет предшествующих процессов (А = 45-66%, В = 34-55%, А « В). Сокращение диспер сии параметра R„ после зубохонингования может быть достигнуто как за счет данной, так и за счет предшествующей операции.
Микротвердость боковой поверхности зубьев
Результаты исследования микротвердости и тонкой структуры поверхностного слоя зубчатых колес подтверждают приведенные в работе [112] положения о том, что для ста лей и сплавов в состоянии высокой твердости характерны большие значения остаточных напряжений второго рода и мелкодисперсная структура, а понижение твердости сопрово ждается снижением этих напряжений и увеличением блоков мозаики. При шевинговании и зубохонинговании происходит не только уменьшение исходной твердости поверхности зубьев, но и некоторый рост зерна по сравнению с предшествующими операциями (соот ветственно зубофрезерованием и ХТО).
Уменьшение микротвердости поверхности зубьев после шевингования и зубохонннгования объясняется как релаксацией остаточных напряжений и изменением микрострук туры металла, так и удалением тонкого поверхностного слоя высокой твердости, возник шего в результате наклепа при зубофрезеровании и структурно-фазовых превращении при ХТО.
Для всех рассмотренных процессов отделки зубьев (за исключением ХТО) имеет ме сто технологическое наследование значений микротвердости поверхности зубьев Н (гху - - 0,61-0,86, В - 37,0-74,0%). Следовательно, оптимизация исходных значений Я перед каждой из рассмотренных операций отделки зубьев является эффективным способом обеспечения требуемых значений Н после этих операций. При ХТО достижение требуе мых значений Я может быть обеспечено в основном изменением условий самой ХТО.
Остаточные напряжения первого рода а, в поверхностном, слое зубьев
Для всех рассмотренных процессов обработки и материалов цилиндрических зубча тых колес характерна тесная взаимосвязь остаточных напряжений первого рода, возни кающих в поверхностном слое зубьев в результате данной операции, с ее исходными зна чениями (г^у = 0,52-0,9), т. е. имеет место явление технологической наследственности.
Процесс шевингования преобразует растягивающие напряжения, возникающие при зубофрезеровании, в сжимающие остаточные напряжения. При ХТО эти напряжения зна чительно возрастают (примерно в 3 -5 раз), при зубообкатке увеличиваются незначитель но и несколько снижаются после зубохонингования (примерно в 1,6 раза). Зубошлифование преобразует сжимающие остаточные напряжения на поверхности зубьев в растяги вающие, что ухудшает эксплуатационные свойства зубчатых колес, причем шлифование червячным кругом сопровождается появлением меньших значений (У| (Oj = 616,6 МПа), чем шлифование коническим кругом (а, = 711,8 МПа).
Управление значениями остаточнымх напряжений первого рода при шевинговании и зубообкатке может быть осуществлено примерно с одинаковой эффективностью как за счет изменения условий выполнения данной операции, так и за счет изменения условий выполнения предшествующей (зубофрезерной) операции (А = 42,0-55,0%, В - 45,0- 58,0%). Процесс ХТО в большей степени определяет дисперсию ст,, нежели предшествую щая операция (А = 71,0-73,0 %, В = 27,0-29,0%). При зубохонинговании большая часть дисперсии а, наследуется с предшествующей операции (Л = 19,0-21,0%, В - 79,0-81,0). При зубошлифовании большая часть досперсии а, формируется на данной операции, од нако значительная доля дисперсии a t переносится и с предшествующей операции (Л “ = 60-64%, В = 36-40%).