6.3.Расчет согласующих цепей.
1.При расчете согласующей цепи выходного каскада необходимо определить коэффициент фильтрации, исходя из заданной выходной мощности в антенне РА и мощности второй гармоники Р2= 25 мВт.
где n = 2 – номер гармоники
α1, αn – коэффициенты разложения последовательности косинусоидальных импульсов выходного тока.
;
Если коэффициент фильтрации задан в децибелах, то его надо пересчитать.
2.Полученный коэффициент фильтрации необходимо распределить между фильтром согласующей цепи выходного каскада Ф и антенным контуром ФА.
Для этого определим параметры антенного контура.
Q – добротность антенного контура.
Определим добротность антенного контура, имеющего сопротивление.
где RA– активное сопротивление антенны.
ХА – реактивное сопротивление антенны.
При :
При :
Волновое сопротивление ρ выбираем равным:
50 [Ом] или 75 [Ом], если антенны подключаются к выходному каскаду с помощью коаксиального кабеля,
или (200…400) [Ом] при подключении антенны с помощью двухпроводной линии.
3. Определим коэффициент фильтрации согласующей цепи выходного каскада.
4. Исходя из требуемого коэффициента Ф, рассчитаем параметры согласующей цепи. Рассмотрим два варианта согласующей цепи. (RЭКВ =9 Ом)
Исходным для расчета является выбор добротности колебательных контуров.
4.1. Для одиночного П-контура:
, при n=2
4.2.для сдвоенного П-контура:
Далее задаемся добротностью, величиной более рассчитанного по формулам в п.4.4.1 или 4.4.2., но менее пяти :
Если значения по формулам в п.4.4.1 или 4.4.2. меньше единицы, то задаются добротностью:
В дальнейших формулах подставляем величину добротности Q, которой задались для одиночного П-контура Q = 2, для сдвоенного – Q = 1,5.
При расчетах промежуточных каскадов обычно ограничиваются однозвенными фильтрами (рис.3.1,а) или схемами (табл.3.1 ), т.к. не целесообразно применять сложные фильтры, поскольку последующие каскады работают в режиме с отсечкой. Расчет фильтра промежуточного каскада начинают с п.4.4.3., далее по приведенной методике, но вместо RА подставляется входное сопротивление следующего каскада .
Таблица 3.1
Параметр контура |
Значения параметра для П-контура | |
одного |
двух | |
Полоса пропускаемых частот | ||
КПД системы контуров |
где Qx.x- добротность ненагруженного контура, Qx.x= 100
Прежде чем приступить к расчету параметров фильтра, необходимо убедиться также в том, что заданное сопротивление нагрузки (фидера или антенны) больше минимально допустимого.
. Для одного П-контура.
Для системы двух П-контуров.
Сначала рассчитываются параметры схемы (рис.3.1,а) по формулам таблицы 3.2.
Таблица 3.2.
Этапы расчета |
Формулы для расчета схем | |
Рис. 3.1,а |
Рис. 3.1,б | |
1. |
=12 Ом | |
2. | ||
3. | ||
4. | ||
5. |
=9,9i | |
6. |
i |
4.5. Проверяем добротность:
Если , то расчет фильтра верен.
Если в ф.5 (табл. 3.2) при определении реактивного сопротивления Х1 под корнем получается отрицательное число, то одиночный П-контур не реализуется. В этом случае необходимо задаться другой величиной добротности или рассчитать схему (рис.3.1,б). После расчета параметров двухзвенного фильтра (рис.3.1,б) также необходимо определить добротность:
4.6.
Полученная Qпров должна совпадать с выбранной добротностью Q (Qпров ≈Q, Q= 1.5 ).
Элементы фильтров определяются по формулам:
и
4.7.Рассчитаем.
Ф
.
Выбираем из ряда Е24 = 0,3*
.
Ф
.
Гн
.
Гн
Выбираем из ряда Е24=2*
Причем надо иметь в виду, что в умеренном диапазоне частот (до 100 МГц) полученная индуктивность должна быть L> 50 нГн.
Если расчет рассмотренных вариантов согласующей цепи не получается, то можно рассмотреть другие виды фильтров: Г-, Т-, П-образных цепочек. В таблице 3.3 приведены схемы и расчетные формулы, в которых в качестве R1 используется эквивалентное сопротивление коллекторной нагрузки, в качестве R2 – активное сопротивление антенны или входное сопротивление следующего каскада. В цепях табл. 3.3 сопротивление R2 трансформируется в некоторое сопротивление R0 , а затем R0 - в R1. При этом чем меньше или больше R0 по отношению к R1, R2,тем лучшую фильтрацию будет обеспечивать П- и Т-цепочка, но тем ниже будет её КПД и уже полоса пропускания. Поэтому R0 выбирают в пределах 1,5…10 раз меньше или больше, чем R1 и R2.
Рассчитав емкости фильтров, необходимо номиналы конденсаторов выбирать по стандартному ряду, учитывая паразитные емкости транзистора (рис. 3.1,а).
4.12.Для одиночного:
4.13.Для сдвоенного:
Выбираем из ряда Е24=30 пФ
Для оконечного каскада:
Выбираем из ряда Е24=30 пФ
Поскольку конденсатор с отрицательным номиналом не имеет смысла, рассчитываем фильтры другого типа, см. Табл. 3.3.
Аналогично подбираются конденсаторы для других вариантов схем.
Таблица 3.3
Схема |
Расчетные соотношения |
КПД |
Общий случай | ||
Г-цепочка |
при R1>R2 7 < 40, т.е. данный фильтр не подходит для рассчитываемого усилителя мощности
|
|
П-цепочка |
R0<R1,R0<R2,R1 >R2 илиR1 <R2 7 < 40 фильтр подходит. Задаемся R0= 6 Ом
|
|
Т1-цепочка |
R0>R1,R0>R2,R1 >R2 илиR1 <R2 7 < 40 фильтр подходит. Задаемся R0= 180 Ом
|
|
Т2-цепочка |
R0>R1>R2 7 < 40 условие не выполняется
|
|
Элементы фильтров определяются по формулам:
и
Рассчитаем П-цепочку.
Ф
Ф
Гн
Причем надо иметь в виду, что в умеренном диапазоне частот (до 100 МГц) полученная индуктивность должна быть L> 50 нГн.