книги из ГПНТБ / Дроздовский Б.А. Влияние трещин на механические свойства конструкционных сталей
.pdfВлияние отпуска после закалки на чувствительность к трещинам 225
ких образцов У дает соотношение между низким и высоким от пуском (6,1 раза), близкое к соотношению, полученному при ста тическом испытании образцов В.
Приведенная на рис. 132 кривая зависимости величин атр и а„ от температуры отпуска, построенная для плавки Г стали ЗОХГСА, показывает, что минимальные величины атротносятся к температуре 300°, а ан — к 400°.
Основное же различие этих двух характеристик заключается в том, что если низкий и высокий отпуск по величине аИ дают значения одного порядка, то по величине атр , как уже указыва лось, при низком отпуске вязкость в 6—7 раз меньше.
Образцы групп № 7 и 8 были испытаны с целью определения степени хрупкости, полученной при медленном охлаждении по сле высокого отпуска. Образцы группы № 7 после закалки под вергались отпуску при 600° с выдержкой 2 часа и охлаждением в воде. Образцы группы № 8 после 2-часовой выдержки при 600° охлаждались до 500° со скоростью 57°/час, выдерживались при 500° 4 часа и затем охлаждались в печи.
Ударная вязкость группы № 8 оказалась вдвое ниже, чем группы № 7, при одинаковом пределе прочности.
Работа деформации образцов В с трещиной при статическом изгибе различаются уже только в 1,27 раза, а разрушающее на пряжение даже несколько выше у группы № 8. Образцы В труп пы № 8 показали вдвое меньшую вязкость при ударном изгибе, чем образцы группы № 7, а при ударном изгибе широких образ цов У с трещиной вязкость была в 4,7 раза меньше у группы N° 8, чем у группы № 7.
Результаты испытаний образцов различной формы из стали ЗОХГСНА, плавки Б подробно рассмотрены в предыдущей главе. Так же, как и в случае отпускной хрупкости при медленном ох лаждении, наиболее резкое различие между отпуском 200 и от пуском 500° получено при ударном испытании образцов У с тре щинами (в 1,98 раза), хотя в этом случае различие, выявляемое обычным испытанием образцов Менаже, получается того же по рядка (1,73 раза).
Испытания стали ЗОХГСНА (группы |
№ 9—14) интересны |
гем, что различие в чувствительности к |
трещинам для разных |
плавок, подвергнутых закалке и отпуску 200°, достигает 4 по ве личине аПи 1,73 по величине амакс. В то же время различие m величине а„ ; между этими плавками составляет лишь 1,27 раза.
Сопоставление отпуска при 200 и 540° для стали 12Х5МА было подробно изложено в предыдущей главе. На примере этих двух температур отпуска можно видеть, -насколько резко может различаться чувствительность к трещинам при одинаковой удар ной вязкости.
15 Зак. 1780
атр,кгм/сн2
Температура отпуска,%
Рис. 132. Влияние температуры от пуска на ударную вязкость а н и удельную работу удара а 7р при наличии трещины. Сталь ЗОХГСА, плавка Г. Закалка с 890° в масле
ю
эе а£.
34
30
26
22
!8
to
rn
в
г
Температура отпуска,°С
Р.ис. 133. Влияние температуры отпуска на ударную вязкость (а ), работу изло ма А мог образцов сечением 3 X 6 мм и удельную работу удара а тр при наличии трещины. Сталь 12Х5МА, плавка М. За
калка с 950° в воде
Влияние отпуска после закалки на чувствительность к трещинам 229
разцы, подвергнутые оптимальному низкому отпуску, хотя при статическом изгибе величины амакс и для низкоотпущенной стали и для стали, отпущенной в хрупком интервале, близки.
Т а б л и ц а 37
Сопоставление средних результатов испытаний стали низкоотпущенной, отпущенной в хрупком интервале и быстро и медленно охлажденной
после высокого отпуска1
Материал и термическая
обработка
Сталь 12Х5МА, |
плавка |
М, закалка с 890° в мас |
|
ле, отпуск 220*, |
2 часа |
То же, отпуск 540° в
хрупком ин ервале . . |
|
Сталь |
12Х5МА, плавка |
М, закалка 950“ в во |
|
де, |
отпуск 220°, 2 часа |
То же, отпуск 540“ в хрупком интервале . .
Сталь ЗОХГСА» плавка Б, закалка 890“ в масле,
отпуск 220° ...............
То же, отпуск 500° в хрупком интервале . .
Сталь 30X1СА, плавка Г, закалка с 890° в мас ле, отпуск 600° с ох лаждением в воде . .
То же, охлаждение после отпуска до 500“ со скоростью 57“/час, вы держка при 500“ 4 часа, далее охлаждение в печи ...........................
Максимальное среднее |
Полная оабота а„, кем'см2 |
|||
напряжение |
Змакс’ кг'мм2 |
|
|
|
образец с |
образец |
образец |
с |
образец |
надрезом 1мм |
с трещиной |
надрезом |
1мм |
с трещиной |
|* S |
3 |
й £ х |
3 RJ |
|
£ к Н |
е.з |
|
та х £ §£ к |
S. с к |
||
ь ж 3 |
Ч у! |
||
о о С |
X |
о о с |
|
|
334 |
227 |
317 |
— |
333 |
208 |
159 |
4J U5 |
2 03 |
j i s |
О», |
3 та |
|||
Z я X |
Xн |
z s * |
о.з |
|
£-2 m |
|
|
1 s t |
ЧУ5 |
та s t |
та £ к |
По X |
|||
|
12,1 |
4,1 |
7,14 |
— |
9,3 |
2,72 |
0,63 |
253 |
339 |
178 |
283 |
7,22 |
10,20 |
2,03 |
2,58 |
238 |
296 |
198 |
109 |
7,85 |
10,3 |
3,19 |
0,63 |
361** 363 185* 215 12,4* 6,51 2,32* 2,02
238** 284 186* 107,5 5,60* 3,19 4,36* 0,441
179 |
244 |
158 |
252 |
13,9 |
12,5 |
9,88 |
11,7 |
169 |
239 |
149 |
225 |
5,56 |
8,3 |
5,66 |
1,93 |
1 Испытания |
статическим и ударным изгибом образцов, сечением нетто 10X8 мм |
с надрезом R = 1 |
мм и с трещиной*. |
*Испытания на ударный изгиб проводились на копре ПСВО-ЮОО с записью диа грамм нагрузка — прог иб — время.
**Испытания проводились с образцами другой формы, сечение 5X10 мм.
Сталь 30ХГСА после высокого отпуска с медленным охлаж дением (отпускная хрупкость) не отличается по величине амакс
16*
230 Влияние направления волокна и термической обработки
от быстроохлажденной, даже при наличии трещин, хотя величи на прогиба и время разрушения у первой существенно меньше
(рис. 137).
Сопоставление результатов испытаний образцов из стали 40ХНМА при трех температурах отпуска дано в группах № 18, 19 и 20 (табл. 32). Еще в более сильной степени, чем для стали ЗОХГСА проявляется различная чувствительность к трещинам низкоотпущенной и высокоотпущенной стали. Разрушающее на пряжение образцов с трещинами вдвое выше для отпуска 500°,
чем для отпуска 200°, а |
работа разрушения |
соответственно в |
|||
9,5 раз больше. |
При ударном изгибе различие несколько мень |
||||
ше, но того же |
порядка |
(в 7,2 раза), |
в то время |
как ударная |
|
вязкость при повышении |
температуры |
отпуска |
от 200 до 500 |
||
возрастает лишь в 1,64 раза. Как видно |
из рис. |
138, для стали |
37XH3A также характерно резкое различие в чувствительности
к трещинам после низкого и высокого отпуска. Кривые |
ан и ат0 |
|||||||
имеют минимум |
в интервале |
отпуска 350—450°. |
Из |
табл. 32 |
||||
(группы № 21 и 23) видно, |
что по |
величине а„ |
отпуск |
200 и |
||||
500° дают равноценные результаты, |
в то |
время |
как по |
величи |
||||
не ат„ различаются в 2,9 раза. |
|
на |
чувствительность к |
|||||
Обобщая данные по влиянию отпуска |
||||||||
трещинам закаленной стали, можно сказать следующее. |
|
|
||||||
1. Закаленная без отпуска сталь обладает наибольшей чув |
||||||||
ствительностью |
к трещинам. |
Низкий |
отпуск |
несколько |
умень |
|||
шает чувствительность к трещинам. |
Сталь, подвергнутая высо |
|||||||
кому отпуску вне зоны хрупкого отпуска |
(температура |
300-*■ |
-4-500°), обладает наименьшей чувствительностью к трещинам. Работа деформации при высоком отпуске возрастает в 5—9 раз по сравнению с низким отпуском, а разрушающее напряже ние в 1,5—2 раза. Различие в чувствительности к трещинам между низким и высоким отпуском примерно одинаково выяв ляется статическим и ударным испытанием образцов с трещи нами.
2.Хрупкий отпуск (зона минимума на кривой отпуска) и отпускная хрупкость при медленном охлаждении после отпуска выявляются ударным испытанием широких образцов У в боль шинстве случаев более резко, чем испытанием образцов Менаже. Статический изгиб образцов с трещинами выявляет хрупкий отпуск и отпускную хрупкость при медленном охлаждении в большинстве случаев менее отчетливо, чем ударный изгиб об разцов Менаже.
3.Чувствительность материала к трещине при низком отпус ке после закалки существенно изменяется от плавки к плавке при близком химическом составе. По ударной вязкости разли
чие отдельных плавок при низком отпуске значительно менее резкое.
232 |
Влияние направления волокна и термической обработки |
3. ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТЬ СТАЛИ к ТРЕЩИНАМ ПОСЛЕ ИЗОТЕРМИЧЕСКОЙ ЗАКАЛКИ
Изотермическая закалка на среднюю прочность
Известно, что изотермической закалкой стали ЗОХГСА на среднюю прочность (св =110-ь 140 кг/мм2) достигается более
высокая ударная вязкость, |
чем обычной закалкой с |
отпуском |
на ту же прочность. |
|
|
Изотермическая закалка стали 40ХНМА на среднюю проч |
||
ность обычно показывает |
примерно одинаковую или |
несколько |
более низкую ударную вязкость, чем закалка с отпуском на ту же прочность.
В то же время изломы ударных образцов после изотермиче
ской закалки обычно являются более кристаллическими, |
чем |
|
изломы образцов, отпущенных после закалки |
при той же |
тем |
пературе. Подобное же соотношение ударной |
вязкости и |
вида |
излома наблюдалось и в описываемой работе. Из табл. 38 вид но, что группы № 1 и 4 обладают меньшей ударной вязкостью, чем группы № 2 и 5.
Даже изотермическая закалка при температуре |
изотермы |
425° (группы № 3 и 6), дающей явное понижение а н |
по сравне |
нию с оптимальной температурой изотермы, обеспечивает удар ную вязкость, примерно равную а„, соответствующую закалке и отпуску 500° (группы № 1 и 4).
Закалка стали 40ХНМА с отпуском 500° дает несколько более высокую ударную вязкость, чем изотермическая закалка при 350° ( ан = 8,7 и ан = 7,96 кгм/см2, соответственно).
Изломы же образцов, подвергнутых изотермической закал ке, обладают значительно большей кристалличностью, чем об разцов после закалки с отпуском 500°.
Стрела пластического прогиба ( fnjI ) показывает еще боль шее преимущество изотермической закалки перед закалкой с отпуском, чем величина ударной вязкости. Это справедливо как для пластического прогиба образцов сечением нетто 10 (шири на) на 4 мм (высота) с надрезом радиусом 0,5 мм и глубиной 2 мм, принятых для определения стрелы прогиба, так и для пластического прогиба образцов А, примененных в данном ис следовании. Даже при равной величине ударной вязкости (груп
пы № 4 |
и 6) величина /пл для стандартных образцов |
(10 X |
|
X 4 мм) |
оказывается в 1,63 раза больше для изотермической за |
||
калки по сравнению с отпуском 500° после закалки. |
|
|
|
Диаграмма статического изгиба образцов А (рис. |
139) |
пояс |
|
няет причину сочетания высокой ударной вязкости и |
большой |
стрелы пластического прогиба с кристаллическим изломом об разцов из стали ЗОХГСА после изотермической закалки.
Чувствительность стали к трещинам после изотермической закалки 233
Как видно из пунктирных кривых, разрушение при всех ука занных режимах изотермической закалки происходит практи чески мгновенно, путем одного «срыва», в то время как при разрушении образца, прошедшего закалку с отпуском, нагрузка обычно падает постепенно, по плавной кривой. Соответственно и работа излома Амо2 образцов А при изотермической закалке равна 0,12 кгм, а при закалке с отпуском 500° — 0,96 кгм. Пластический же прогиб ( fnJI) до начала уменьшения нагруз ки с изотермической закалкой при 380° выше, чем при закалке с
гоооГ
Прогиб, мм
Рис. 139. Диаграммы статического изгиба образцов А (пунктирные линии) и В (сплошные линии) после различной термической обработки:
/ — изотермическая закалка при 425° с выдержкой 1 час; 2 — изотермическая закалка при |
||
380° с выдержкой 1 час; 3 — изотермическая |
закалка при 380° с выдержкой |
15 мин.; |
4 — закалка в масле |
с отпуском 510° |
|
отпуском 500°. Только при изотермической закалке 425° и |
пла |
стический прогиб образцов А оказывается несколько ниже, чем при закалке с отпуском.
Испытание образцов В такого же сечения, как и образцы А, но надрезанных трещиной (сплошные кривые), показало, что все три режима изотермической закалки обеспечивают значи тельно меньшую работу деформации и меньшую ломающую наг рузку, чем закалка с отпуском 500°. Падение нагрузки у образ цов с трещинами проходит по кривой, состоящей из чередующих
ся срывов и наклонных участков и соответственно излом |
этих |
|
образцов представляет собой смесь кристаллических и |
волок |
|
нистых прожилок. |
с тре |
|
Как видно из табл. 38, работа деформации образцов В |
||
щиной, |
изотермически закаленных при 380° (группа № 2), |
вдвое |
меньше, |
а изотермически закаленных при 425° (группы № 3 и |
6) в 7 раз меньше, чем в закаленных в масле и отпущенных при
500° (группы № 1 и 4).
Разрушающее напряжение образцов с трещиной после изо-
234 Влияние направления волокна и термической обработки
Средние результаты испытаний при изгибе образное В и У с трещиной и ссойстеади при иготсрдичсской и обычной закалке,
В |
|
|
|
|
|
|
|
С т а н д а р т н ы е с в о й |
|||
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ав |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
С т а л ь н п л а в к а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
( с м . т а б л . 2 6 ) |
Т е р м и ч е с к а я о б р а б о т к а |
|
|
|
|
|
|
|
||
>» |
|
|
|
а? |
|
|
|
SI |
|
ас |
|
Си |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
U |
|
|
|
|
* |
|
|
|
а? |
|
а? |
& |
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
* |
|
г |
|
|
|
|
CQ |
|
|
|
|
У |
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
||
X |
|
|
|
|
о |
|
|
|
Сг |
0S |
е |
1 |
ЗОХГСА-А |
Закалка в масле, отпуск |
115,.i |
56,7 |
183,. |
35,; |
6,6' |
||||
2 |
ЗОХГСА-А |
510° |
|
закалка |
115,^ |
54,0 |
200, ( |
34, |
8,8 |
||
Изотермическая |
|||||||||||
3 |
ЗОХГСА-А |
п- и 380°, 15 мин. |
115,С 47,1 |
177, С 31,с 6,9С |
|||||||
Изотерми еская |
|
закалка |
|||||||||
4 |
ЗОХГСА-Г |
пги 425° |
|
|
120,9 |
|
59,9 |
193,5 |
38,5 |
8,0 |
|
Закалка в масле, отпуск |
|
||||||||||
5 |
30ХГСА-Г |
500° |
|
закалка |
107,2 |
|
62,7 |
|
210,5 |
36,5 12,5 |
|
Изотермическая |
|
|
|
||||||||
6 |
ЗОХГСА-Г |
пги 380°, 15 мин. |
113,2 |
|
45,1 |
|
182,8 |
31,5 |
7,30 |
||
И?оте-мическая закалка |
|
|
|||||||||
7 |
40ХНМА-ХМ |
п 'и 425°, 15 мин. |
122,8 |
|
53,6 |
|
183,5 |
38,0 |
8,70 |
||
Закалка в масле, отпуск |
|
|
|||||||||
8 |
40ХН.ЧА-Х.Ч |
500° |
|
закалка |
115,4 |
|
57,7 |
|
168,0 |
37,5 |
7,96 |
Изотермическая |
|
|
|
||||||||
9 |
ЗОХГСНА-СН |
при 350°, 15 мин. |
179.0 |
|
51,5 |
|
269,5 |
49 |
5,4 |
||
Закалкт в масле, |
отпуск |
|
|
||||||||
10 |
ЗОХГСНА-СН |
200° |
|
закалка |
159,0 |
|
52,9 |
|
251,0 |
46 |
1 |
Изотегши’ еская |
|
|
|
7,0 |
|||||||
11 |
ЗОХГСН А-СХ |
п и 500°, 1 час |
1 |
46,3 |
|
252,0 |
49,5 |
6,27 |
|||
Закапка в масле, |
отпуск |
175,0 |
|
|
|||||||
12 |
ЗОХГСНА-СХ |
200° |
|
закалка |
165.0 |
|
48,0 |
|
248,0 |
47,0 |
6,05 |
Изотерми еская |
|
|
|
||||||||
13 |
ЗОХГСНА-СХ |
пги 2,0°, отпуск 2. 0° |
— |
|
— |
|
— |
— |
|
||
Изотермическая |
|
закалка |
|
|
— |
||||||
|
|
|
|
||||||||
14 |
ЗОХГСНА-Б |
при 300° |
|
отпуск |
169,0 |
53,8 |
|
>59,0 |
49,0 |
7,98 |
|
Закалка в масле, |
|
|
|||||||||
15 |
ЗОХГСНА-Б |
200° |
закалка |
171,6 |
50,0 |
|
>59,0 |
48,0 |
7,40 |
||
Изотермическая |
|
||||||||||
16 |
30X1 СНА-Б |
п и 230°, 1 час |
|
165,5 |
54,0 |
252,2 |
46,0 |
5,5 |
|||
Закалка в масле, отпуск |
|||||||||||
17 |
ЗОХГСНА-Б |
320° |
закалка |
152,0 51,7 |
231,7 45,0 |
9,3 |
|||||
Изоте"ми еская |
при 300°, 1 час
I
Чувствительность стали |
к трещинам после изотермической |
закалки |
235 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
38 |
|
образцов с надрезом |
ралиусом 1 |
мм в сопоставлении со стандартными |
|
||||||||||
с отпуском |
на примерно одинаковую твердость |
|
|
|
|
||||||||
ства |
|
|
|
Статический изгиб |
|
|
Ударный изгиб а тр, кгм1см* |
||||||
|
Образцов |
А. |
с надрезом |
образцов В С |
Образцов В с трещиной |
||||||||
на,f образце 1014мм |
|
Я=1 |
м м |
|
|
трещиной |
|
минимальный |
|
минимальный |
средний |
||
|
ч3 |
I |
;Г |
|
|
|
|
|
о- |
||||
|
|
» |
I |
|
|
|
|
"ас |
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
St |
ас |
|
|
|
|
|
|
||
|
3 |
•V* |
|
ас |
ас |
|
|
К& |
|
|
|||
|
* |
“ |
1 |
ас |
|
|
а? |
* |
ь ? |
|
S |
|
|
|
ic |
|
о |
|
|
|
X |
|
|
||||
|
|
* |
1 |
|
|
|
ч |
|
|
< |
|
|
|
|
с |
|
|
|
|
|
с |
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
|
|
о. |
|
|
||
1 |
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,34, |
|
1 |
0,96 |
0,39 |
193,0 |
6,30 |
. |
_ |
___ |
_ |
||
|
204 |
7,38 |
|||||||||||
— |
1,63 |
215 |
8,25 |
0,12 |
0,19 |
168,0 |
3,10 |
— |
— |
— |
— |
||
— |
0,80 |
182 |
3,9 |
|
0 |
0,05 |
И З |
0 ,8 8 |
— |
— |
— |
— |
|
0,85 |
1,18 |
226 |
10,61 |
2,26 |
0,35 |
195,5 |
6,61 |
9,05 |
9,40 |
4,48 |
5,98 |
||
1,53 |
— |
— |
|
— |
|
0 |
— |
— |
— |
7,85 |
7,96 |
2,08 |
2,42 |
1,35 |
0,79 |
200,1 |
4,76 |
|
0 |
0,06 |
102,0 |
0,78 |
2,54 |
3,06 |
0,90 |
0,97 |
|
— |
0,76 |
249 |
8,54 |
1,08 |
— |
— |
— |
— |
— |
5,56 |
5,87 |
||
— |
1,69 |
239 |
8,5 |
|
0 |
— |
— |
— |
— |
— |
0,62 |
0 ,6 8 |
|
— |
0,75 |
358 |
11,5 |
|
0 |
0,04 |
135 |
1,15 |
— |
— |
— |
— |
|
— |
0,91 |
333 |
10,9 |
|
0 |
0,07 |
154 |
1,57 |
— |
— |
— |
— |
|
— |
0,59 |
293 |
6,9 |
|
0 |
0,03 |
107 |
0,59 |
— |
— |
0,57 |
0,62 |
|
— |
0,71 |
287 |
7,6 |
|
0 |
0,02 |
124 |
0 ,8 6 |
— |
— |
0,64 |
0,77 |
|
— |
— |
— |
— |
|
0 |
— |
— |
— |
— |
— |
0,62 |
0,67 |
|
0,72 |
1,05 |
361,3 |
12,4 |
|
0 |
0,07 |
185 |
2,32 |
5,47 |
6 ,6 8 |
1,50 |
1,70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,16 |
| 1,44 |
— |
— |
— |
— 1 |
|
— |
— |
— |
— |
— |
0,38 |
0,48 |
||
1,09 |
|
|
|
i |
! |
“ |
|
|
|
— |
|
2,30 |
2,52 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
i |
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|