книги из ГПНТБ / Дроздовский Б.А. Влияние трещин на механические свойства конструкционных сталей
.pdfВлияние геометрических параметров испытания статическим изгибом 193
щина вовсе отсутствовала. Средняя ее глубина составляла 0,018 мм. Из рис. 116, а видно небольшое уменьшение разрушаю щей нагрузки, но значительно превышающее то, которое можно было ожидать, учитывая ничтожное уменьшение сечения. Этот образец, с одной стороны, показывает, что получение даже не сплошной трещины такой малой глубины уже сказывается на величине разрушающей нагрузки.
С другой стороны, это уменьшение разрушающей нагрузки все же настолько мало по сравнению с более глубокими трещи нами, что трудно предположить, чтобы резкое уменьшение раз рушающей нагрузки при средней глубине трещины, большей 0,2 мм, в основном было связано с наличием зоны предразрушения. В образце со средней глубиной трещины 0,018 мм эта зона предразрушения, конечно, сохранена полностью, так как частич но сохранена даже сама трещина, и все же падение нагрузки было невелико. Следовательно, наиболее вероятным объясне нием резкого падения среднего разрушающего напряжения от возникновения трещины следует считать концентрацию напря жений, локализацию деформации и работы деформации в вер шине трещины, возникающие как следствие формы последней — ее остроты и достаточной глубины.
При увеличении глубины трещины от 0 |
, 2 до 2 мм закономер |
||||
ного изменения о Ма к с |
не происходит —колебания |
находятся |
|||
в пределах разброса результатов. |
|
|
|
||
Для стали |
ЗОХГСА с отпуском |
5 1 0 ° |
подобных |
опытов не |
|
производилось, |
так как из рис. 1 1 6 , |
а видно, что даже при глу |
|||
бине трещины 2 |
мм величина с г М а к с |
уменьшается всего на 1 6 % |
по сравнению с образцами, не подвергавшимися циклическому нагружению (точки на оси ординат и в правом конце кривой для отпуска 5 1 0 ° ) . Таким образом, для стали ЗОХГСА, отпущен ной после закалки при 200°, имеется некоторая критическая глубина трещины, расположенная в дне более плавного надре за, приводящая к резкому снижению разрушающего напряже
ния |
при изгибе. Для образца |
поперечным |
сечением нетто |
5 x 1 0 |
мм эта критическая глубина меньше 0 , 2 |
мм. |
|
Подобным же образом были |
испытаны образцы сечением |
нетто 8хЮ мм полной высотой 10 мм, е надрезом R=0,5 мм и шириной 1 мм. Материалом служила сталь ЗОХГСА, плавки Г, после закалки и отпуска 200°.
Глубина |
трещины 0 , 2 |
мм является критической ,и для дан |
||
ной формы образца (рис. |
И6, б). |
|
практически |
|
Увеличение глубины трещины от 0,2 до 2,4 мм |
||||
не меняет величины стмакс- |
|
того же материа |
||
Параллельно испытывались образцы из |
||||
ла, того же |
сечения нетто, но переменной |
полной |
высоты — с |
|
увеличением |
глубины трещины возрастала |
полная |
высота об- |
13 Зак. 1780
3 7 0
„ 350
70 |
0,2 0,0 0,6 i t i,0 |
i.o U i s i p 2,2 |
|
Средняя глубина трещины,тм
а
Условное разруш аю щ ее напряжение б махе *г/мм*
Глубина т р ещ и ны циклической перегрузки , мм
Г л уб и н а т р е щ и н ы ц и к л и ч е ск о й п ер е гр узк а _
Рис. 116. Влияние средней глубины трещины на величи ну среднего разрушающего напряжения омакс- Сталь ЗОХГСА, закалка с 890° в масле:
а — образцы типа В (рис. 91). Плавка А; б — то же. что а, но на образцах типа У (рис. 120). Плавка Г, отпуск 220е. Надрез
радиусом 0,5 мм; сумма глубины |
надреза и |
трещины |
постоян |
||
на и равна 2 мм; |
в — то |
же, что |
б. но сечение нетто |
сохраня |
|
лось неизменным. |
Полная |
высота |
h образца |
менялась |
с изме |
нением глубины трещины. Плавка Г, отпуск 220°. Белые кружки
соответствуют |
циклическому |
напряжению 24 к г / м м черные |
Пунктирная |
34 |
кг!ммг. |
линия соответствует амзке Для образцов, |
не подвергавшихся повторным ударам
13*
196 Влияние трещины на сопротивление разрушению и вязкость
разца. Различная глубина трещины получалась путем измене ния числа ударов. Сошлифовка образца для получения по стоянного сечения нетто производилась со стороны, противопо ложной надрезу. При этих опытах критическая глубина трещи ны была примерно равна 1,5 мм (рис. 116, в).
Испытания, результаты которых приведены на рис. 116, б и в, различаются между собой, во-первых, по числу ударов при получении трещин малой глубины и, во-вторых, по суммарной глубине надреза и трещины.
Для установления основной причины, .вызвавшей изменение критической глубины трещины, были испытаны образцы при мерно одинаковые по числу ударов и глубине трещины, но с различной глубиной надреза.
Как видно из табл. 30, образцы с одинаковым числом уда ров и глубиной трещины имеют различное разрушающее на пряжение, если глубина существенно меняется.
Снижение разрушающего напряжения от мелких трещин может быть примерно вдвое большим, если трещина располо жена не на гладкой поверхности образца, а на дне достаточно глубокого надреза, что указывает на значительное влияние об щего поля напряжений на процесс развития трещины.
Т а б л и ц а 30
Сопоставление среднего разрушающего напряжения смакс образное, имеющих трещины примерно одинаковой глубины и надрезы разной глубины
Номер |
Число ударов |
Глубина |
Средняя |
Среднее разрушаю |
||
при |
напряжении |
надреза |
глубина |
щее напряжение |
||
образца |
||||||
а цикл = 34, кг! мм1' |
мм |
трещины |
амакскг^ лЕ |
|||
|
|
мм |
||||
|
|
|
|
|
||
Г -2 6 6 |
|
5 0 0 0 |
1 ,7 |
0 ,0 4 |
173 |
|
Г -271 |
|
5000 |
1 ,72 |
0 ,0 8 |
171 |
|
Г -279 |
|
з о о о ; |
1 ,6 5 |
0 ,0 5 |
190 |
|
Г -2 6 5 |
|
3900 |
0 ,3 1 |
0 ,0 7 |
254 |
|
Г -2 8 8 |
|
4500 |
0 ,3 3 |
0 ,0 4 |
276 |
|
Г -2 6 8 |
|
3900 |
0 ,2 5 |
0 ,0 5 |
292 |
3. ИСПЫТАНИЯ ОБРАЗЦОВ С ТРЕЩИНАМИ ПРИ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ
Для этих испытаний были изготовлены продольные образцы стали ЗОХГСА, плавки XX, подвергнутые после закалки с 890° в масле отпуску при 220 и 510°. Параллельно с образцами В, надрезанными трещиной, статическим изгибом испытывались образцы А того же сечения, но с надрезом радиусом 1 мм. Кро
Испытания образцов с трещинами при низких температурах |
197 |
ме того, проводилось испытание растяжением на образцах Га
гарина и ударным изгибом "па образцах Менаже. |
|
|
||||||
Стандартные характеристики |
сопротивления пластической |
|||||||
деформации (crs и о0,2) со снижением температуры |
испытания |
|||||||
возрастают, |
причем |
для |
стали, |
отпущенной |
при |
510° |
||
(рис. 117, а), |
сильнее, |
чем |
для |
стали, |
отпущенной |
при |
200’ |
|
(рис. 117, б). |
|
|
|
|
|
(S,t ), сохраняясь прак |
||
Истинное сопротивление разрушению |
||||||||
тически неизменным при отпуске 200°, |
существенно |
возрастает |
||||||
с понижением температуры при отпуске 510°. |
|
|
Характеристики пластичности и вязкости различно зависят от понижения температуры испытания. Относительное удлине ние (б) оказывается совершенно нечувствительным к пониже нию температуры для обеих температур отпуска. Относитель ное сужение оказывается более чувствительным к понижению температуры ниже —70° (в интервале от —70 до —196° вели чина ф уменьшается на 25—26%)- Ударная вязкость, вклю чающая частично и сопротивление развитию трещины, весьма чувствительна к снижению температуры; при снижении темпе ратуры от +20 до —196° ударная вязкость снижается в 4—5 раз. Полная удельная работа аП, затраченная ,на разрушение образца с трещиной, является наиболее локальной характерис тикой и наиболее чувствительно реагирует на снижение темпе ратуры испытания. Она уменьшается с понижением температу ры испытания от +20 до —196° в 10 раз для стали, отпущенной при 200°, и в 43 раза для стали, отпущенной при 500° (рис. 118).
Локализация деформации в крайне малом объеме, осуще ствленная применением двух факторов: крайне острого надре за (трещины) и понижения температуры до —196°, приводит к весьма большой концентрации напряжений в этом объеме, бла годаря чему среднее разрушающее напряжение падает в 3—4 раза при понижении температуры от +20 до —196° (рис. 119).
Из рисунка видно, что степень снижения разрушающего на пряжения Омане сильно зависит от остроты надреза в испы туемом образце, причем эта зависимость меняется при перехо де от одного материала к другому и при изменении темпера туры.
Например, разрушающее напряжение при +20° образцов из стали, отпущенной при 510°, практически одинаково как для об разцов с трещиной, так и с надрезом радиусом 1 мм. Однако разрушающее напряжение для образцов из этой стали с над резом по мере понижения температуры растет, а для образцов с трещиной в основном снижается.
Если обозначить через Ко отношение: ^ макс При НаЛИЧ-ИИ надреза R = 1 мм к Омакс-Лри наличии трещины, то для образ цов из стали 30ХГСА,-отпущенных при 200°, будет
Рис. 117. Влияние температуры испытания на свойства при осевом растяжении гладких образцов диаметром 5 мм. Сталь ЗОХГСА плавки XX. Закалка с 860°
вмасле;
а—отпуск при 510°; б — отпуск при 200°
Испытания образцов с трещинами при низких температурах |
199 |
Ка+2й° = 2,19; /Со-19б° =6,6,
а для образцов, отпущенных при 510°,
20° — 1,05; /Са—196е —5,25.
Таким образом, при низких температурах испытания на личие трещин (даже в вязком
при комнатной температуре ме-
<3
|
Температура испытания."С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Рис. 118. Зависимость полной |
Рис. |
119. |
Зависимость |
среднего раз |
||||||||||||
удельной работы деформации |
Оп |
рушающего |
напряжения (омакс) |
об |
||||||||||||
образцов с трещиной (нижние |
разцов с трещиной (нижние кривые) |
|||||||||||||||
кривые) и с надрезом |
R = 1 |
мм |
и |
с |
надрезом |
R = |
1 |
мм |
(верхние |
|||||||
(верхние кривые) от температуры |
кривые) от температуры испытания. |
|||||||||||||||
испытания. Сталь ЗОХГСА плавки |
Сталь ЗОХГСА (плавка XX). Закалка |
|||||||||||||||
XX. Закалка с 890° в масле и от |
с 890° в |
масле |
и |
отпуск |
при |
200 |
||||||||||
пуск |
при |
200 |
(кривые а) и БКР |
(сплошные |
кривые) |
и |
при |
|
5103 |
|||||||
|
|
(кривые б) |
|
|
|
|
(пунктирные кривые) |
|
|
|||||||
талле) |
может снизить |
среднее |
разрушающее |
напряжение |
в |
|||||||||||
пять раз по |
сравнению с образцом, |
|
имевшим надрез |
R = |
1 мм. |
|||||||||||
Обозначим через Ка |
отношение аП при надрезе R = |
1 |
мм к |
|||||||||||||
ап |
при |
трещине |
(относительная |
чувствительность |
материала |
|||||||||||
к трещине при данной температуре) |
и через Ra |
отношение а а |
||||||||||||||
при 20° к а п |
при —196°. (Чувствительность |
|
к температуре ис |
|||||||||||||
пытания при надрезе данной остроты — хладноломкость). |
|
|
200 Влияние трещины на сопротивление разрушению и вязкость
Величины этих отношений приведены в табл. 31.
Т а б л и ц а 31
Сопоставление чувствительности к трещине Ка и хладноломкости Ra стали ЗОХГСА, плавка XX при различных температурах отпуска
|
Отпу ск, °С |
|
Показатель |
Условия |
510 |
|
200 |
Чувствительность |
к трещине |
|
4-20° |
8 ,6 5 |
1,10 |
|
(Ка) |
|
|
— 196° |
4 3 |
,0 |
35 ,6 |
Чувствительность к понижению |
Для |
надреза R = 1 мм |
2 |
,16 |
1,43 |
|
температуры |
(хладнолом |
Для |
трещины |
10,8 |
4 6 ,6 |
|
кость) (Ra) |
|
|
|
|
|
|
Данные табл. 31 еще раз подтверждают, что понятие чувст вительности к надрезу или трещине, взятое вне связи с темпера турой испытания, характеризуют материалы крайне неполно.
Например, при комнатной температуре сталь, отпущенная fipn 200°, имеет в 8 раз большую чувствительность к трещине,, чем отпущенная при 500°, тогда как при —196° чувствительность к трещине обоих материалов столь сильно возрастает, что коэф фициенты Ка различаются при этой температуре только на 19%. По хладноломкости при 'надрезе R = 1 мм 'материалы раз личаются между собой на 32%, а по хладноломкости при нали чии трещины — в 4 раза.
Н. Н. Давиденков [55] указал на то, что при понижении тем пературы испытания статическим изгибом надрезанных образ цов уменьшение работы деформации происходит в первую оче редь путем уменьшения диаграммы после максимума усилия. Если эту часть работы отождествить с работой разрушения об разца с трещиной, то резкое возрастание хладноломкости при пе реходе к трещине (особенно для материала, имеющего при ком натной температуре плавную кривую разрушения, т. е. при от пуске 510°) согласуется с указанным наблюдением Н. Н. Давиденкова.
Из таблицы 31 видно, что из двух опробованных материалов более чувствительной к трещине во всем интервале температур является сталь, отпущенная при 200°, хотя различие в чувстви тельности к трещине сильно уменьшается при понижении тем пературы.
По хладноломкости подобного вывода сделать нельзя. При
Испытания образцов с трещинами при низких температурах |
201 |
наличии трещины безусловно более хладноломкой |
является |
сталь, отпущенная при 510°, а при надрезе радиусом 1 мм раз ница между этими двумя режимами отпуска небольшая, но все же стали меняются местами,— несколько более хладноломкой оказывается сталь, отпущенная при 200°.
Оценка материала по степени уменьшения его вязкости при понижении температуры испытания получила довольно широкое распространение. Она совершенно необходима, когда требуется оценить рост склонности к хрупкому разрушению при понижен ных температурах, т. е. когда деталь работает в условиях низ ких температур. Однако в ряде случаев необходимо оценить чувствительность материала к хрупкому разрушению от дейст вия неравномерного поля напряжений при условии, что мате риал не охрупчен во всем объеме действием низкой темпера туры.
Как отмечалось выше, в ряде случаев может быть принципи альное различие между чувствительностью к надрезу и чувст вительностью (надрезанных образцов) к понижению темпера туры испытания [110]. Этот вывод подтверждается и в данной работе.
Резкая локализация деформации при наличии трещины поз волила подтвердить указанный вывод не только по величине работы деформации, но и по величине разрушающего напря жения.
Таким образом, чувствительность материалов к изменению остроты надреза при данной температуре испытания и чувстви тельность образцов с надрезом данной остроты к изменению температуры ниже или выше данной являются независимыми друг от друга свойствами. Оценка материала по так называе мой «переходной температуре хрупкости» не всегда может слу жить универсальным критерием хрупкости материала, вызван ной как изменением температуры, так и остроты надреза, а часто характеризует то свойство, которое .получается при испытании, т. е. хладноломкость при данном надрезе.
Резюмируя кратко результаты испытаний образцов с трещи нами, изложенные выше, можно сказать следующее.
Присутствие трещин даже глубиной 0,2 мм в растянутой зоне при изгибе может резко изменить условное разрушающее напряжение одних материалов, тогда как сопротивление разру шению других материалов при наличии трещины даже глуби ной 2 мм может практически не измениться.
Эта различная склонность к хрупкому разрушению значи тельно слабее улавливается стандартными механическими свой ствами, в том числе и ударной вязкостью.
Особенно резко (в 5—6 раз) снижается разрушающее напря жение от наличия трещин при низких температурах испытания.
202 Влияние трещины на сопротивление разрушению и вязкость
Так как изменение остроты надреза вообще меняет хладнолом кость материала, то трещина, как практически предельно ост рый и узкий надрез, меняет ее в весьма сильной степени.
Близкие результаты, полученные при испытании чувстви тельного к трещинам материала с трещинами различного про исхождения, показывают, что основной причиной существенного изменения свойств от наличия трещин является специфическая форма последней как крайне острого и узкого надреза, а не из менения состояния материала в вершине трещины в процессе ее получения, хотя последний фактор также может оказывать из вестное влияние.
Все это показывает, что испытание конструкционных мате риалов на их чувствительность к трещинам в ряде случаев ха рактеризует их иначе, чем свойства при стандартных механи ческих испытаниях гладких и надрезанных образцов.
4 ВЫБОР ФОРМЫ ОБРАЗЦА С ТРЕЩИНОЙ ДЛЯ УДАРНОГО' ИСПЫТАНИЯ
Из сравнения результатов испытаний образцов групп № 9 и 12, 10 и 13, 11 и 14 (табл. 32) видно, что понижение ударной вязкости стали ЗОХГСНА при отпуске 500°, по сравнению с от пуском 200°, не выявляется статическим изгибом образцов В (см. рис. 91) с трещиной ни по величине разрушающего напря- ЖеНИЯ (7 макс» ни по величине полной работы деформации аП-
Для стали 12Х5МА, как было показано в гл. Ill, интервал хрупкого отпуска отчетливо выявляется по работе излома при статическом испытании образцов 3 x 6 мм.
Различие между отпуском при 200 и при 540° по работе из лома заметно и при испытании образцов А (см. группы № 16 и 17 табл. 32). Однако статическое испытание образцов В с тре щиной не показывает снижения разрушающего 'напряжения при переходе от отпуска при 200 к отпуску при 540°, хотя работа де формации уменьшается примерно вдвое. Наконец, хрупкость стали ЗОХГСА при м’едленном охлаждении после отпуска при 600°, отчетливо выявляемая ударным испытанием образцов Менаже, значительно слабее выявляется работой деформации при статическом изгибе образцов В с трещинами и совершенно не выявляется величиной разрушающего напряжения 0 макс этих образцов. В отпускно-хрупком состоянии это напряжение ока зывается даже несколько большим, чем при .вязком.
Для выяснения причины малой чувствительности статическо го изгиба образцов с трещиной были дополнительно испытаны статическим и ударным изгибом образцы типа В (узкие) (см. рис. 91), типа У (см. рис. 120) с тем же сечением, что у образцов Менаже, а также образцы типа Ф (рис. 121) с сечением нетто