книги из ГПНТБ / Повышение точности поковок С. И. Ключников. 1960- 23 Мб
.pdfТаблица 31
Коэффициент использования металла при изготовлении фасонных деталей
из цветных |
сплавов и металлов различными способами |
|
|||
|
|
|
Коэффициент использования |
||
|
|
|
|
металла |
|
|
|
Чистый вес |
|
при штамповке |
|
|
|
|
|
|
|
Наименование деталей |
Материал |
детали |
при изгото |
|
|
|
|
в кг |
влении из |
в открытом в закрытом |
|
|
|
|
проката |
||
|
|
|
обточкой |
штампе |
штампе |
Седло клапана:
I |
ступени .... |
Бр. АЖМц |
0,7 |
0,26 |
0,50 |
0,87 |
|
|
10-3-1,5 |
|
|
|
|
II |
ступени .... |
я |
0,7 |
0,26 |
0,50 |
0,87 |
III |
ступени .... |
а |
0,7 |
0,26 |
0,50 |
0,87 |
Корпус запорного и |
|
|
|
|
|
|
продувочного вентиля |
я |
0,625 |
0,17 |
0,46 |
0,78 |
|
Корпус вентиля .... |
я |
1,1 |
0,14 |
0,26 |
0,40 |
|
То же................................ |
я |
0,58 |
0,17 |
0,38 |
0,70 |
|
Гайка |
регулировочная |
ЛС59-1 |
0,043 |
0,17 |
0,36 |
0,53 |
Гайка нажимная .... |
п |
0,078 |
0,28 |
0,42 |
0 ,56 |
|
Тройник ........................... |
я |
0,25 |
0,22 |
0,6 |
0,76 |
|
Направляющая . . • . |
я |
0,26 |
0,27 |
0,39 |
0,50 |
зуется в основном деформацией осаживания их в комбинации с выдавливанием (прямым и обратным).
По данным НИИХИММАШа точность поковок, полученных в
закрытых штампах, при номинальных размерах |
поковки до |
|
30 мм, не превышает |
0,2 мм, что подтверждается |
и работами |
ВНИИТМАШ. |
цветных сплавов и металлов |
(для аппара |
Фасонные детали из |
туры преимущественно высоких давлений) в отраслях машиностро ения химического, кислородного, продовольственного, противопо жарного и арматуростроения — в настоящее время еще во многих случаях изготовляют непосредственной обточкой прутка; на неко торых заводах внедрена штамповка этих деталей в обычных штампах облойного типа, и лишь за последнее время начинается применение более совершенного процесса штамповки в закрытых штампах. Наибольший коэффициент использования металла, а со ответственно и наибольшая результирующая точность поковок по лучается при изготовлении указанных поковок точной штамповкой
в закрытых штампах (табл. 31).
Дальнейшее усовершенствование процессов объемной штампов ки должно базироваться на двух основных направлениях:
221
а) максимально эффективном использовании действующего на машиностроительных предприятиях парка штамповочного обо рудования за счет возможной его модернизации и внедрения новых конструкций штампов, приспособленных к кинематическим и дру гим возможностям штамповочных машин;
б) создании новых типов штамповочных машин, удовлетворя ющих технологическим требованиям новейших процессов объемно го формоизменения металла.
ГЛАВА IV
ИЗГОТОВЛЕНИЕ поковок ПОВЫШЕННОЙ точности СПОСОБОМ ВЫДАВЛИВАНИЯ
СУЩНОСТЬ ПРОЦЕССА
Сущность процесса выдавливания состоит в том, что холодная
или нагретая металлическая заготовка, будучи помещена в гнездо штампа, продавливается пуансоном через отверстие между матри-
Фиг. 133. Шесть примеров холодного выдавливания точных деталей:
1 — угол штампа; 2 — нижний пуансон; 3 — выталкиватель.
цей и пуансоном или через очковое отверстие внизу гнезда матрицы.
В первом случае образуются пустотелые поковки и во втором слу чае поковки с отростками.
При горячей штамповке на молотах, кривошипных прессах, го ризонтально-ковочных машинах и фрикционных прессах нередко
223
деформирование металла протекает с элементами выдавливания. Последнее имеет место особенно при штамповке поковок с отрост
ками, тонкими ребрами, чашеобразных и др.
На фиг. 133 показаны шесть различных случаев процесса выдав ливания металла с образованием фасонных поковок. В левом углу (сверху) каждого эскиза показаны заготовки: сплошная, цилинд рическая, прошитая и чашеобразная. Операции а, б, г, относятся к прямому выдавливанию, когда течение металла и ход пуансона
имеют одно направление; операции в, е относятся к обратному вы давливанию, когда направления течения металла и хода ползуна
Фиг. 134. Схема течения металла в процессе обратного выдавливания.
противоположны; операция д (а также возможен вариант для опе рации е) относится к комбинированному выдавливанию, когда одновременно имеет место прямое и обратное выдавливание. Рас
смотрим схему процесса обратного выдавливания, показанную на фиг. 134, применительно к случаю, указанному на фиг. 133, в. Под давлением пуансона металл заполняет дно матрицы штампа (поло жение I). Под контактной рабочей поверхностью пуансона обра
зуется зона затрудненной деформации, в виде конуса скольжения
«1, что в свою очередь вызовет образование обратного конуса Кг со стороны опорной контактной поверхности дна матрицы. По мере опускания пуансона сближающиеся встречные конусы скольжения будут способствовать радиальному течению металла (см. стрел ки е) до полного заполнения им полости матрицы под пуансоном. В следующий момент опускания ползуна давление р увеличивает ся, радиальное течение металла прекращается и металл потечет в сторону наименьшего сопротивления, т. е. вверх, в открытую коль
цевую полость между пуансоном и стенками матрицы (см. положе ние II, стрелки в). Процесс выдавливания будет протекать до тех пор, пока пуансон не опустится до определенной глубины на рас стоянии h от дна штампа, где встретит резко возрастающее сопро тивление, обусловленное охлаждением металла и большим углом
224
Таблица 32
Параметры и размерная точность фасонных деталей, изготовляемых
выдавливанием из цветных металлов и сплавов |
|
||||
|
|
Размер деталей в мм |
|
|
|
Параметры |
Свинец, олово, цинк, |
(Дюралюминий, латунь, |
Размерная точность |
||
алюминий | |
медь |
|
|||
|
наименьший |
наиболь |
наимень - |
наиболь |
изготовления в мм |
|
|
||||
|
|
ший |
ший |
ший |
|
Цилиндрические |
3 |
100 |
5 |
100 |
±0,03 до 0,05 |
детали D |
8 |
100 |
10 |
40 |
±0,03 до 0,05 |
Прямоугольные |
2x4 |
70x80 |
3x5 |
70x80 |
То же |
детали Ах.Б |
5x7 |
70x80 |
6x9 |
20x40 |
То же |
Толщина стенок 8j |
0,05 |
>0,1 |
0,3 |
>1,0 |
±0,03 до 0,075 |
|
0,08 |
>0,23 |
0,5 |
>1,0 |
±0,03 до 0,075 |
Толщина фланца 62 |
0,2 —0,3 |
>0,5 |
8i=82 |
>81 |
±0,05 до 1,0 |
|
0,25 — 0,3 |
>0,5 |
Вх=82 |
>В1 |
±0,1 до 0,2 |
Длина детали |
>5D |
|
±0,5 до |
1,0 |
|
От 3 до |
10 D |
+ 0,5 до |
1,0 |
Примечание. Верхние цифры относятся |
к прямому, нижние — к обратному |
|||
|
выдавливанию. |
|
|
|
Таблица 33
Размерная точность полых алюминиевых деталей, изготовляемых выдавливанием
Наружный диаметр |
Допуски на размеры в мк. |
|
||
D нар в |
мм |
& внутр |
толщины дна |
длины детали |
|
Dnap |
|||
20-40 |
127 |
152 |
178—254 |
800 |
45,4 |
152 |
178 |
305 |
800 |
50—64 |
178 |
203 |
305 |
800 |
76—90 |
229 |
254 |
381 |
800 |
100 |
279 |
305 |
381 |
800 |
130—150 |
356 |
381 |
381 |
800 |
конуса зоны затрудненной деформации (положение III). Дальней шее выдавливание возможно лишь при очень больших усилиях пресса и с ограниченной деформацией, не представляющей прак тического интереса. Величина перемычки h различна для различ ных профилей головки пуансона, выбираемых в зависимости от конфигурации дна выдавливаемой поковки.
Рабочими напряжениями, возникающими в штампе в процессе
выдавливания, является комплексное сочетание напряжений сжа тия, растяжения и среза. Процесс холодного выдавливания харак-
15 Зак. 1828 |
225 |
теризуется упрочнением металла, причем прочностные характерис тики увеличиваются в 2—3 раза. В ряде случаев это дает возмож ность переходить с легированных сталей на малолегированные и на углеродистые.
Основным преимуществом способа выдавливания является воз можность получения поковок с высокой размерной точностью и производительностью. В табл. 32 приведены точности, достигаемые
при выдавливании цветных металлов и сплавов [42], а в табл. 33 — данные фирмы «Алкоа» (США) о полученной точности при выдав ливании полых деталей из алюминия и его сплавов.
По данным Т. Л. Паттона, при выдавливании полых деталей из магниевых сплавов допуск на толщину дна обычно бывает ±0,125 мм, а на внутренний и наружный диаметры деталей в пре
делах ±2 мк на 1 мм диаметра. Допуск на толщину стенки пусто телой детали D=76 мм из магниевых сплавов составляет:
При толщине стенки в мм |
Допуск в мм |
0,508 |
±0,0508 |
0,762—1,016 |
±0,0762 |
1,043—1,397 ............................... |
±0,1016 |
1,524—2,540 ............................... |
±0,1270 |
Размерная точность стальных выдавливаемых поковок опреде
ляется следующими допусками на толщину стенки пустотелой по ковки:
Диаметр внутренний в мм |
Допуск в мм |
|
12,7 |
....... |
0,051 |
76,2 |
....................... |
0,254 |
Наряду с размерной точностью и чистотой поверхности при про
цессе выдавливания обеспечивается: экономия металла и времени изготовления вследствие малого числа операций, незначительных кузнечных отходов и резкого уменьшения отходов при механиче ской обработке; возможность полной автоматизации процесса; уве
личение прочности деталей, позволяющее применять более деше вые сорта металла; получение размерной точности деталей из цвет ных металлов и сплавов, одинаковой с точностью, полученной спо собом литья под давлением, что обеспечивает уменьшение затрат на оснастку; получение направленности макроструктуры без пере резания волокон, что дает возможность подвергать такие детали более высоким эксплуатационным нагрузкам; уменьшение требуе
мых производственных площадей.
С каждым годом расширяется область применения выдавлива ния для изготовления точных фасонных поковок в различных от раслях машиностроения и приборостроения. Можно назвать следу ющие типы деталей, которые целесообразно изготовлять способом выдавливания: тюбики, корпуса полюсов, корпуса конденсаторов,,
экраны для радиоламп, цоколи, подстроечные конденсаторы, обо лочки для электронагревательных приборов, трубки для водяного охлаждения, фильтры опреснителей, клапаны, стаканы детонато-
226
a) |
I |
|
Фиг. 135. Конструктивные формы стальных фасонных деталей, получа емые холодным выдавливанием:
А — сплошные: а — с головками различно й формы; б — с хвостами; в — комбинация слу чаев с и б; Б — пустотелые: а — со штампованным, чеканенным или вырубленным дном; б — со ступенями по наружному диаметру с дном и без дна; в—комбинация случаев а и б.
15 |
227 |
ров, баллистические колпаки, соединительные кольца, установоч ные колпаки, стопоры, гильзы равностенные, поршни двигателей внутреннего сгорания, кронштейны, фланцы, поворотные кулаки, ступицы, турбинные лопатки, наконечники шприца, упоры, подпят ники, чашки каретки велосипеда, шайбы, гайки велосипеда, порш ни колесного цилиндра, тормоза, гайки колпачковые штуцеров, за
глушки ротора балансировочного и другие.
На фиг. 135 приведены конструктивные формы стальных фасон ных поковок, получаемых выдавливанием, а в табл. 34 — класси фикация стальных поковок, изготовляемых горячим выдавлива
нием, предложенная А. В. Ребельским.
Для выдавливания применяются стали:
Углеродистая с |
содержанием.......................... |
от 0,1 до 0,15% С; |
|
То же |
.........................от 0,2 до 0,22% С; |
||
. |
, |
........................... |
от 0,28 до 0,40% С; |
, |
» |
............................от 0,40 до 0,50% С; |
|
Хромистая 0,18% С; 0,9% Ст; 1,6% Мп; |
|
||
Хромомарганцовистая 0,2% С; |
1,4% Мп; 1,1% Сг; 0,35% Si |
||
Наилучшей сталью для выдавливания является сталь с содер |
|||
жанием 0,10% С, |
которая показывает наибольшую прессуемость и |
максимальное возрастание предела текучести при наименьшем по нижении пластичности (относительного удлинения). Выдавливание стали с содержанием 0,20% С требует применения больших удель ных усилий пресса, но при этом достигается большое увеличение
предела текучести с сохранением хорошей пластичности. Сталь с
содержанием 0,40% С поддается выдавливанию сравнительно лег ко, т. е. аналогично со сталью с более низким содержанием угле рода.
Наличие в сталях углерода, марганца, кремния, молибдена уве личивает потребное для выдавливания удельное усилие. Если с повышением содержания углерода повышается прочность и пони
жается пластичность, то по-
|
|
Состав элементов в |
% |
||
Марки |
Алю |
|
Марга |
Цир- |
I |
сплавов |
Цинк |
||||
магния |
миний |
нец |
коний |
Магни й |
|
з.о |
1,0 |
1 |
|
Осталь |
|
|
|
|||
|
|
|
1 |
|
ное |
|
6,5 |
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
||
м |
|
|
1 |
|
» |
01 |
8,5 |
0,5 |
|
» |
|
1 |
|
||||
К60А |
|
5,7 |
0,55 |
в |
|
|
|
вышение количества марганца в стали повышает ее
прочность при сравнительно меньшем понижении плас тичности.
Для выдавливания дета лей из цветных металлов и
сплавов применяются сле дующие марки: алюминий АОО, АВ1, АВ2; медь Ml,
М2, М3; цинк Ц0, Ц1, Ц2;
алюминиевые сплавы типа дуралюмина (Д16); медно-
цинковые сплавы типа латуней Л62, Л68.
По данным Л. В. Прозорова [29], горячему прессованию через очко поддаются стали марок 30ХГСА и Х18Н9Т. За последнее
228
Таблица 34
Классификация стальных поковок, которые могут быть получены горячим выдавливанием
(предложено А. В. Ребельским)
Характеристика поковок |
Вид фигуры |
Поковки с утолщением простой формы и с односторонним стержнем посто янного сечения
г
Поковки с. утолщением простой формы |
Ж J |
и с односторонним стержнем пере |
|
менного сечения (конический или сту |
|
пенчатый), |
|
-Е+)— — ]
Поковки с утолщением конической или шарообразной формы и поковки с двухсторонним стержнем (выступы расположены с обеих сторон утолще ния)
>Ы
Поковки с утолщением сложной формы, получаемой штамповкой в направлении
оси поковки
229
Характеристика поковок
Поковки с утолщением сложной формы и поковки с утолщением сложной конфигурации, требующие штампов ки в двух плоскостях — комбиниро вание штамповки выдавливанием с открытой штамповкой в другой плос кости
Поковки типа турбинных лопаток
Поковки с двумя утолщениями типа буртов
Поковки с двумя утолщениями типа буртов
Продолжение табл. 34
Вид фигуры
230