книги из ГПНТБ / Гешелин М.Г. Радиотелемеханизация в нефтедобывающей промышленности (системы и элементы)
.pdfX. РАДИОСТАНЦИИ РАДИОКАНАЛОВ
На рассредоточенных объектах, удаленных от диспетчерского пункта на 3—15 км, рекомендуется устанавливать радиостанции типа ЖР-4С )*. Следует отметить, что использование этой станцйи воз можно только в случае удаления от железной дороги и применения
направленных антенн.
Стационарная радиостанция ЖР-4С (рис. 21) имеет 80 фикси рованных частот в диапазоне от 39 до 46 мгц. Мощность передатчи ка в режиме амплитудной модуляции — 1 вт, в режиме частотной модуляции — 3 вт (может быть понижена до 1 вт). Глубина моду ляции при AM равна 70% и линейна до 60%. Коэффициент нелиней ных искажений передатчика в зависимости от вида модуляции со ставляет 10%. Настройка на ту или иную фиксированную частоту производится заводом-изготовителем.
Радиостанция снабжена приемником для приема частотно-моду- лированных сигналов. Чувствительность приемника не хуже 1 мкв при отношении уровня сигнала и помехи 5:1. На выходе приемника развивается мощность в 1 вт при линейных искажениях, не превы шающих 10%. В режиме дежурного приема при отсутствии несущей частоты усилитель низкой частоты закрыт шумоподавителем. В ком плекте радиостанции имеется блок питания с феррорезонансным ста билизатором напряжения. Выпрямитель блока питания имеет реле дистанционного пуска и может управляться датчиками телеобъекта.
Для рассредоточенных телеобъектов, находящихся на расстоя нии до 3 км от ДП, в радиоканалах рекомендуется использовать ра диостанцию типа ЖР-4П (рис. 22), имеющую 80 фиксированных час тот в диапазоне от 39 до 46,0 мгц. Передатчик этой станции может работать как с AM, так и с ЧМ. Приемник рассчитан на прием ам- плитудно-модулированных колебаний. Чувствительность приемника
.не хуже 6 мкв при отношении уровня сигнала к уровню шума 5 : 1. Приемник используется только для радиотелефонной связи между ДП и ИП. На диспетчерском пункте эти станции не используются.
Питание радиостанции в телемеханической системе производится от блока питания ЛУР-2 (линейного узла радиоконтроля), а в слу чае отключения энергии — от аккумулятора 2ЖН-4. Преобразова
тель в блоке питания собран на полупроводниковых триодах типа
пзв.
Врадиоканалах телемеханических систем радиостанции ЖР-4С
иЖР-4П должны эксплуатироваться только с частотной модуляци ей. Амплитудная модуляция допускается только для радиотелефон ной связи между ДП и ИП, когда на телеобъекте установлена стан ция ЖР-4П.
Для сосредоточенных телеобъектов, находящихся на расстоянии до 20 км от ДП, рекомендуется использовать радиостанции ЖР-4С.
*) В первых комплектах СРП-1 были использованы радиостанции Р-106.
69
Рис. 21. Принципиальная схема радиостанции ЖР-4С
Мощность передатчика должна составлять 1—3 вт. Модуляция час тотная.
Для сосредоточенных ИП, находящихся на расстоянии 20— 35 км, следует применять радиостанции типа АРС1 и ЖР-4С.
Рис. 22. Принципиальная схема радиостанции ЖР-4П
Диапазон радиостанции АРС1 — 36—46 мгц, мощность передат чика — 10 вт. Модуляция частотная. Чувствительность приемника —
15 мкв.
Радиостанция снабжена блоком питания, рассчитанным на рабо ту как от сети переменного тока 127—220 в, так и от аккумулятора. Потребляемая блоком питания радиостанции мощность составляет
70 вт.
Диапазоны волн всех предлагаемых радиостанций отличаются от рекомендуемого выше, так как указанные диапазоны электроинспек цией Министерства связи не предоставляются. Описанные радиостан ции рекомендуются в соответствии с отводимыми электроинспекцией фиксированными частотами.
71
XI. РАДИОКАНАЛ СИСТЕМ ДАЛЬНЕГО ДЕЙСТВИЯ
Каналы связи телемеханических систем дальнего действия дол жны выбираться с расчетом кооперированного использования их не сколькими ведомствами. Такие каналы связи рассчитываются на многократное использование путем уплотнения. Выполнение этих ус ловий может обеспечить высокую рентабельность эксплуатации.
В табл. 6 показано распределение служебных радиорелейных ли ний в США.
|
|
Таблица 6 |
.Общее коли |
Общая протя |
|
Обслуживаемая отрасль хозяйства |
чество |
женность ли-' |
1 |
станций |
ний, км |
Газо- и нефтепроводы ........ |
516 |
17 000 |
Энергосистемы................................................................. |
216 |
6 750 |
Полицейская служба.................................................... |
48 |
1 140 |
Магистральные дороги.................................................. |
20 |
360 |
Промышленные предприятия ..................................... |
10 |
295 |
Примечание. Табл. 6 заимствована из книги С. В. Бородича, Н. И. Ка лашникова и др. «Радиорелейные линии связи». Изд. АН СССР, М., 1957.
Стоимость радиорелейных линий примерно в два раза меньше стоимости кабельных. В качестве примера централизованной систе мы диспетческого контроля и управления аппаратурой нефтепровода с помощью радиорелейной линии может служить разработка фирмы «Филко» для компании «Платт пайплайн». Компания владеет нефте проводом для неочищенной нефти протяженностью около 1600 км (от Каспера до Иллинойса). Диспетчерский пункт расположен в Кан зас-Сити, где находится генеральное управление фирмы. На диспет черском пункте и на каждой насосной станции (общее число их — 12) расположены радиорелейные станции, оборудованные аппаратурой уплотнения с частотным разделением телемеханических сигналов управления и измерения.
Диспетчер из Канзас-Сити может дистанционно управлять всеми насосными станциями, осуществляя пуск и остановку мотора насо са, открывая и закрывая клапаны, производя измерения уровня жид кости и давления на выходе, выключение всей станции и регулиро вание давления.
В телемеханической аппаратуре применен частотно-комбинацион ный код в тональном спектре. В шифраторах используются генера торы с реле выбора комбинационных частот; дешифраторы состоят из частотно-избирательных релейных устройств, контакты которых образуют контактную пирамиду, управляющую исполнительными реле.
Подобная система может быть применена на нефтепроводах и газопроводах Советского Союза при использовании стандартного
72
оборудования радиорелейных линий «Стрела М» и телемеханической аппаратуры СРП-3.
Высокочастотная аппаратура «Стрела М» применяется для обо рудования (совместно с аппаратурой уплотнения типа К-24) много канальных магистральных радиорелейных линий связи протяжен ностью до 2500 км и обеспечивает 24-канальную передачу с качест венными показателями, отвечающими нормам и рекомендациям МККФ для каналов высокой частоты кабельных линий связи.
На линии протяженностью 2500 км эта аппаратура допускает 6 полных переприемов или частичное выделение каналов в 6 пунктах.
В состав аппаратуры «Стрела М» входит оборудование для стан ций 3 типов: оконечных, главных и промежуточных.
Оконечные станции устанавливаются в начале и конце линии, главные — в пунктах, где необходимо производить полный переприем или частичное выделение каналов. Промежуточные станции имеются во всех остальных пунктах, где не требуются выделения телефонных каналов.
Для организации служебной связи на линий в аппаратуре «Стре ла М» предусмотрен специальный служебный канал, имеющий вы ход на каждой станции и снабженный системой избирательного вы зова нужной станции.
Для повышения надежности связи на линии предусмотрена сис
тема автоматического |
резервирования |
высокочастотной приемно |
||
передающей аппаратуры. |
|
|
|
|
|
Техническая |
характеристика |
||
Диапазон рабочих частот, |
мгц . |
. .1765—1955 |
||
Мощность передатчика, вт ... . |
2 |
|||
Модуляция передатчика...................... частотная |
||||
Девиация частоты, мгц............................... |
1 |
|||
Коэффициент |
шума приемника |
. .не |
выше 25 |
Ширина полосы пропускания прием
но-передающего тракта, мгц |
... |
6 |
|
Промежуточные частоты, мгц: |
|
|
|
передатчика...................................... |
75 |
|
|
приемника............................................... |
... |
31 |
|
Точность автоподстройки, кгц |
150 |
|
|
Девиация частоты служебного кана |
|
|
|
ла, кгц................................................. |
70 |
|
|
Частотные искажения.......................... |
не выше 0,1 неп. |
||
|
от |
сети |
пере |
Питание |
менного |
тока |
|
220 в. |
|
||
Потребляемая мощность, вт: |
. . . |
|
|
для промежуточной станции |
800 |
|
|
для оконечной станции ..................... |
1000 |
|
При напряжении на входе приемника 50 мкв обеспечивается по рог ограничения; этот входной уровень сигнала минимальный.
Автоподстройка гетеродина ограничена 5 мгц.
73
XII. ЭЛЕМЕНТЫ ТЕЛЕМЕХАНИЧЕСКОЙ АППАРАТУРЫ СРП-1 и СРП-3
Фильтры
В телемеханических системах с частотным разделением или час тотно-комбинационным кодом в тракте приема имеются резонансные реле или фильтры. В аппаратуре СРП-1 частотное разделение осу ществляется резонансными реле с последовательными резонансными контурами, предложенными К. П. Курдюковым, а в аппаратуре СРП-3 — дифференциальными мостиковыми полосовыми фильтрами.
Резонансные контура и фильтры могут искажать проходящие че рез них импульсы переменного тока. Поэтому весьма важно учиты вать это при конструировании телемеханических систем. При этом необходимо выбирать оптимальные параметры фильтрующих уст ройств для предотвращения этих влияний. При выборе оптимальных параметров приходится выполнять ряд противоречивых требований.
Для повышения разрешающей способности телемеханических си стем необходимо стремиться к уменьшению объема сигналов кода. Длительность и частота модулирующего сигнала непосредственно связаны с параметрами резонансных или фильтрующих устройств. Условия передачи сигналов кода в радиоканалах становятся тем тяжелее, чем короче передаваемый импульс.
Импульс переменного тока можно рассматривать как последова тельный процесс включения и выключения. Как известно, такой про цесс сопровождается искажениями, приводящими к укорочению при нимаемого импульса. Кроме того, укорочение импульса зависит от полосы пропускания контура или фильтра. Подача импульса на по следовательный контур выражается дифференциальным уравнением
e=Ri+ L — + — [idt.
dt |
с J |
Полагаем, что ЭДС импульса |
изменяется по синусоидальному |
закону, выраженному следующим уравнением:
е = Ет sin оф.
Дифференцируя основное уравнение по t, имеем:
г d^i |
. |
г. di |
i |
г* |
j. |
|
L------- |
|
h R----- |
1 |
-----c |
= E |
u> cos u>t. |
dt |
|
dt |
|
|
m |
При совпадении резонансной частоты последовательного контура с частотой ЭДС заполнения импульса ток в- контуре выражается уравнением
i = /mo(l - е~ы) sin
74
Интеграл приведенного уравнения состоит из частного интеграла полного уравнения и общего интеграла уравнения без последнего члена. Эти интегралы соответственно равны:
zt =sin wf; i2 = !тое~м
Выражения для тока в цепи последовательного контура свиде тельствуют, что нарастание амплитуды колебания происходит по экспоненциальному закону.
Нарастание амплитуды длится бесконечно долго, поэтому уста новившимся процесс считают тогда, когда амплитуда достигает 95% от Jm. Время нарастания % амплитуды колебаний до этой величины выражается следующей зависимостью:
, |
0,95 |
Относительная полоса пропускания So |
равна |
|
||
с |
2Л |
|
|
|
°" /о |
‘ |
|
|
|
Таким образом, амплитуда колебаний обратно пропорциональна |
||||
полосе пропускания контура. Следовательно, полоса |
пропускания |
|||
контура должна соответствовать времени |
посылки |
передаваемых |
||
импульсов в телесистемах, так |
как |
применение узкополосных сис |
тем связано с укорочением передаваемых импульсов. Вышеперечисленные рассуждения показывают, что для выбора
оптимальной полосы пропускания частот необходимо дать конкрет ные рекомендации.
Для расчета полосы пропускания контура или фильтра можно воспользоваться формулой, применяемой для тонального телеграфи рования:
So = (1,2-4-1,25) V,
где V— скорость телеграфирования, боды, равная V = -^-,
t — длительность посылки, сек.
Комбинационная частота кода по абсолютной величине должна в 10 раз превосходить максимальную скорость передачи импульса, выраженную в бодах. В противном случае будет иметь место укоро чение сигнала.
Приняв за оптимальное время импульса 75 мсек, нетрудно найти минимальную необходимую частоту, а именно:
f — -у- — 130 гц.
75
Так как полоса пропускания низкочастотного тракта приемников радиоканала лежит в пределах 300—3000 гц, частоты выбираются в этом спектре.
При нелинейности трактов приема-передачи имеют место вредные влияния, вызванные паразитными комбинационными частотами. При произвольном выборе частот паразитные частоты могут совпасть с полосой того или иного канала и создать мешающие действия. Если же частоты выбрать пропорционально нечетным числам, т. е. If; 3f; 5f; 7f и т. д., то частоты комбинационных токов второго порядка все гда будут пропорциональны четным числам; следовательно, они бу дут попадать в промежутки между фильтрами, в связи с чем помехи будут устранены.
Для расчета разделительных частот, или частот кода, необходи мо найти значение f.
Предположим, что имеются две частоты, соответственно равные (2Л +1)/ и (2/< + 3)/, где К — целое число. При этом расстояние между этими частотами будет равно:
(2К+ 3) / —■ (27<— 1)/ = -у- + Д'/ -4- -,
где Д/ —ширина фактической полосы пропускания фильтра Д'/— ширина промежутка между несущими частотами.
Из последнего выражения нетрудно получить, что
2/=Д/+Д'/,
или
Z |
Д/+Д'/ |
7 |
2 |
На основании приведенных рассуждений МКК предложила сле дующую формулу для расчета частот:
/ = 300 У 120/G
На основании этой формулы при ширине полосы пропускания фильтра 80 гц рассчитаны комбинационные частоты в гц, приве денные ниже:
1 . |
. |
. |
. |
420 |
10 . |
. |
. |
. |
1500 |
2 . |
. |
. |
. |
540 |
11 . |
. |
. |
. |
1620 |
3 . |
. |
. |
. |
660 |
12 . |
. |
. |
. |
1740 |
4 . |
. |
. |
. |
780 |
13 . |
. |
. |
. |
1860 |
5 . |
. |
. |
. |
900 |
14 . |
. |
. |
. |
1980 |
6 . |
. |
. |
. |
1020 |
15 . |
. |
. |
. |
2100 |
7 . |
. |
. |
. |
1140 |
16 . |
... |
. |
2220 |
|
8 . |
. |
. |
. |
1260 |
17 . |
. |
. |
. |
2340 |
9 . |
. |
. |
. |
1380 |
18 . |
. |
. |
. |
2460 |
76
При ширине полосы пропускания фильтров 130 гц имеет место следующее распределение частот:
1 . |
|
|
. |
425 |
9 . |
. |
. |
. |
1785 |
2 . |
. |
. |
. |
535 |
10 . |
. |
. |
. |
1955 |
3 . |
. |
. |
. |
765 |
11 . |
. |
. |
. |
2125 |
4 . |
. |
. |
. |
935 |
12 . |
. |
. |
. |
2295 |
5 . |
. |
. |
. |
1105 |
13 . |
. |
. |
. |
2465 |
6 . |
. |
. |
. |
1275 |
14 . |
. |
. |
. |
2635 |
7 . |
. |
. |
. |
1445 |
15 . |
. |
. |
. |
2805 |
8 . |
. |
. |
. |
1615 |
16 . |
. |
. |
. |
2975 |
Для расчета этих частот воспользовались расчетной формулой
/„ = 85+ 170К.
Полученное соотношение относится в равной степени как к по следовательному резонансному контуру, так и к фильтрам.
Рассчитанные частоты должны строго совпадать с серединой по лосы пропускания фильтра или с резонансной частотой контура. При несоблюдении этого условия сужается полоса пропускания, что, как указывалось, приводит к укорочению передаваемого импульса. Включение последовательного контура в качестве частотного разде лительного элемента с мостиковой схемой выпрямителя показано на рис. 23.
Рис. 23. Схема резонансного реле ИАТ АН СССР
Следует указать, что величина индуктивности (число витков, к которым подключается реле с мостиком) подбирается с расчетом согласования Z резонансного автотрансформатора с подключаемой нагрузкой. При подключении мостика, нагруженного на реле, к кон туру (как показано на рис. 23) резонансная кривая деформируется вследствие уменьшения добротности нагруженного контура.
77
Резонансные характеристики дифференциально-мостикового фильтра и последовательных контуров с различными элементами приведены на рис. 24.
Рис. 24. Резнонансные характеристики:
а— резонансных реле; б — дифференциально-мостикового фильтра
Ваппаратуре СРП-3, построенной на принципе частотно-комби национного кода, применяются дифференциально-мостиковые филь тры.
Применение дифференциального трансформатора, который слу жит для согласования фильтра с нагрузкой, является большим пре имуществом фильтров этого типа.
Расчет элементов дифференциально-мостикового фильтра произ водится по следующим формулам:
с |
fct ~fe, |
|
|
с _ |
(Л,+ |
. |
|
2 |
(1Ч- "'i + '”2) |
||
С _ |
Л>1-т2 . |
|
|
3 |
2nfc,fcR (/И1 + т2) ’ |
|
|
_ fc, R («П + ^2) |
|
||
1= 2^С1(Л2-/.,) |
5 |
||
_ |
[f2c} + |
R |
. |
2 ~ |
(fc2 - Л, ) |
(«1 + «а) ’ |
|
_ |
R(m1 4- m2)fCi |
|
|
3 2лЛа (Аа - Л.) |
|
’ |
78