книги из ГПНТБ / Гешелин М.Г. Радиотелемеханизация в нефтедобывающей промышленности (системы и элементы)
.pdfКоличество лепестков в диаграмме направленности определяется высотой подъема антенны над землей. Чем выше антенна, тем боль ше лепестков на диаграмме и тем ниже расположен первый лепе сток. В телесистемах с сосредоточенными ИП, находящимися на значительном расстоянии от ДП, волны проходят под малыми угла ми к вертикальной плоскости; поэтому необходимо применять ан тенны, у которых в диаграмме направленности первый лепесток расположен низко.
Коэффициент усиления имеет такой же физический смысл, как коэффициент направленности. При рассмотрении последнего срав ниваются две антенны с одинаковыми потерями. При вычислении коэффициента усиления производится сравнение с эталонной антен ной, имеющей изотропное излучение и к.п.д., равный 100%, т. е. с изотропной антенной без потерь. В первом случае соблюдается ра венство излучаемой мощности, во втором — равенство мощности,
подводимой к антеннам. |
|
|
|
|
|
Коэффициент усиления |
е |
равняется |
|
||
|
|
Ре max |
гл |
|
|
|
|
- |
= £Ц|, |
|
|
где т;а — к. п. д. антенны. |
Ч ср |
|
|
||
|
|
|
|
||
Коэффициентом полезного действия антенны называется отноше |
|||||
ние мощности, излучаемой антенной |
), к мощности, подводимой |
||||
к антенне (Ро), т. е. |
|
|
|
|
|
= |
= |
Л |
= |
R. |
|
р0 |
|
р, + р„ |
Ре + Ра' |
||
где /^ — сопротивление излучения; |
|
|
|||
/?п — сопротивление |
потерь; |
|
|
||
Ра — мощность, теряемая в |
антенне. |
|
|||
У хорошо сконструированных |
антенн |
?ia близок к единице, в |
результате чего разница между коэффициентом усиления и коэффи циентом направленности незначительна.
Необходимо иметь в виду, что на практике рассматриваемая ан тенна сравнивается не с эталонной антенной, а с полуволновым ви братором, коэффициент усиления которого в 1,64 больше, чем у изотропного вибратора.
Коэффициент усиления антенны является очень важным ее па раметром, показывающим, насколько меньше может быть мощность передатчика для радиоканала системы телемеханизации при ис пользовании направленной антенны по сравнению с ненаправленной, чтобы получить такую же мощность в точке приема. Коэффициент усиления является как бы комплексным параметром, учитывающим направленные свойства рассматриваемой антенны и ее к.п.д.
Вводя понятие о к.п.д. антенны, мы выразили его через |
сопро |
тивление излучения антенны Re и сопротивление потерь |
/?п . Со |
2* |
19 |
противление излучения антенны показывает зависимость излучае мой мощности как от качества антенны, так и от силы тока, созда ваемого в антенне. Сопротивление излучения определяет способ ность рассматриваемой антенны к излучению электромагнитной энергии при данной силе тока, возбуждаемой в антенне.
Его величина определяется из соотношения
где / — действующее значение тока в антенне.
Сопротивление излучения может относиться как к пучности то ка, так и к основанию антенны.
Для передачи большей мощности от передатчика к антенне не обходимо согласовать выходное сопротивление передатчика с вход ным сопротивлением антенны, которое зависит от параметров антен ны, расположения точки, в которую подводится возбуждаемая ЭДС, и т. д.
Для расчетов входного сопротивления пользуются ' различными методами. Наибольшее распространение в практике советских спе циалистов получил метод наведенных ЭДС, предложенный Д. А. Рожанским.
Сопротивление излучения и входное сопротивление антенны тес но связаны между собой. Методы расчета сопротивления излучения служат одновременно основанием для определения составляющей активного входного сопротивления антенны.
Сопротивление излучения /?= и активное входное сопротивление связаны зависимостью, удобной для расчета:
= т1зКт-
Из-за небольшой величины реактивной составляющей входного сопротивления антенн, применяемых в радиоканалах телемеханиче ских систем, ею можно пренебречь.
Как уже указывалось, в радиоканалах телемеханических систем приемные и передающие антенны совершенно идентичны; как пра вило, для передачи и приема используется одна и та же антенна. Основным качественным показателем приемной антенны является способность выделять принимаемые сигналы со значительным пре вышением над уровнем помех. Получение большого отношения
сигнал ,
—- ——обусловливается при прочих равных условиях направлен
ностью приемной антенны, так как при малой ширине диаграммы направленности область прихода помех определяется пространст вом зоны главного лепестка диаграммы. Прием в направлении боко вых лепестков оказывает вредное влияние, обусловленное поступ лением помех в этих направлениях.
Приведенные рассуждения свидетельствуют о том, что основным параметром приемной антенны является ее эффективная площадь
20
Sa , которая выражается как отношение мощности, подводимой ан тенной к приемнику, к мощности плоской электромагнитной волны, приходящейся на 1 м2 поверхности волнового фронта:
_£пр
ар •
где Ps— мощность плоской волны, приходящейся на 1 м2 поверх ности волнового фронта, определяемая величиной вектора Умова-Пойтинга.
Коэффициент усиления может быть выражен через эффективную площадь антенны:
_ 4я5а
S"P- м ’ |
|
|
Разницу интенсивности приема в направлении |
корреспондента |
|
(в главном направлении) и в направлении прихода |
помех можно |
|
выразить через коэффициент защитного действия |
Кзл, |
выражаемый |
отношением коэффициента усиления в направлении максимального излучения етах: к усилению в направлении боковых лепестков е6ок:
г/’ __ £тах Л3д
£бок
Важным показателем надежности канала радиосвязи является напряжение, подводимое на вход приемного устройства; оно опре деляется рациональным выбором всех элементов приемно-передаю
щего тракта. Напряжение £7пр, подводимое на вход приемника, |
за |
висит от напряженности поля Е в точке приема, от длины волны |
|
используемой в радиоканале, от коэффициента усиления антенны |
е, |
от волнового сопротивления фидера W и от коэффициента полезного |
|
действия фидера т(ф. |
|
Перечисленные параметры связаны следующим выражением: |
|
г г = V]/ ТзГГ / |
ч |
Результат, получаемый при решении этого уравнения, может |
служить критерием надежности канала связи, так как надежность радиоканала в конечном счете определяется напряжением полезно го сигнала, подводимого на вход приемника, чувствительностью приемника и уровнем напряжения помех, поступающих на его вход. Результат, получаемый по этой формуле, необходимо увеличить в 1,4 раза по следующим причинам:
на практике полного согласования антенны и фидера получить не удается;
определение напряженности поля в точке приема носит прибли женный характер.
Конечный результат должен проверяться измерением.
21
Выбор рабочей волны к и расчет напряженности поля Е в точке приема' производятся в соответствии с соображениями, приведенны ми в главе I.
Для выбора той или |
иной |
антенны |
можно |
воспользоваться |
|
табл. 3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3 |
|
|
|
|
Коэффи |
Входное сопротив |
Тип антенны |
|
циент |
ление антенны /?ВХ1 |
||
|
усиления |
||||
|
|
|
|
ом |
|
|
|
|
|
|
|
Полуволновый вибратор............................................ |
|
|
1 |
73 |
|
Петлевой полуволновый |
вибратор . . . . |
1 |
292 |
||
Трехэлементная антенна (волновой канал); ди |
|
|
|||
ректор на 4% короче, а рефлектор на 5% длин |
|
|
|||
нее вибратора; расстояние между активным |
|
|
|||
вибратором и рефлектором — 0,15 X |
и между |
|
|
||
активным вибратором и директором — 0,10 7; |
6 |
40 |
|||
активный вибратор — петлевой......................... |
|||||
То же, четырехэлементная |
антенна . . . . |
7,5 |
32 |
||
Однопроводная антенна: |
|
|
. . . |
2,5 |
Низкое входное со |
длина провода 5 X . . . |
|||||
длина провода 10 |
X............................................ |
|
|
5,5 |
противление в |
пучности тока и высокое в узле тока.
Примечание. Табл. 3.заимствована из книги Т. П. Самойлова «Дальний прием телевизионных передач». Связьиздат, М., 1956.
Данные табл. 3 свидетельствуют, что при одной и той же мощ ности передатчика напряженность поля в месте приема зависит от
типа выбранной антенны. |
|
телемеханиче |
|||
Рекомендуемые типы антенн для радиоканалов |
|||||
ских систем ближнего действия приведены в табл. 4. |
|
|
|||
|
|
|
|
Таблица 4 |
|
Расстояние, |
Мощность |
|
Тип антенны |
|
|
км |
передатчика, |
вт |
|
|
|
|
|
|
|||
До 3 |
0,3 |
Штыревой или |
полуволновый |
вибратор |
|
До 15 |
1,3 |
3-элементный волновой канал |
|
|
|
До 20 |
1-3 |
4-элементный волновой канал |
|
|
|
До 35 |
3 |
Многоэлементный волновой канал |
|
||
На диспетчерском |
пункте рекомендуется применять |
антенны |
|||
4-элементные и многоэлементные типа |
волновой канал и |
однопро- |
22
водные; в случае малых расстояний между ДП и ИП (до 1 км) можно применять штыревые антенны,
ИП нужно объединять в кусты в соответствии с направленностью антенн ДП. ИП, входящие в куст, должны находиться на небольших расстояниях друг от друга и в одном направлении от ДП. Разбив ку на кусты следует вести применительно к активной площади дей ствия антенн диспетчерского пункта. Антенны ИП должны ориенти роваться строго на диспетчерский пункт. Количество антенн на дис петчерском пункте при отдельной несущей для каждого куста соот ветствует числу кустов.
Из табл. 3 видно, что как у одиночного петлевого вибратора, так и у сложных антенн, где активным элементом служит петлевой ви братор, входное сопротивление в четыре раза больше, чем при ис пользовании обычного полуволнового вибратора. Это требует неко торого пояснения параметров антенн этих двух типов, так как они могут применяться на практике и как самостоятельные антенны, и в качестве активных элементов сложных антенн для -радиоканалов телемеханических систем. Следует отметить, что величина входного сопротивления антенны является весьма важным ее параметром, так как она определяет степень трудности согласования антенны с фи дером.
Полуволновый вибратор. Полуволновый вибратор (рис. 6) со-
Рис. 6. Схема полуволнового вибратора (а) и график для определения К (б)
23
стоит из двух равных трубок, расположенных горизонтально и со единенных симметричным или несимметричным фидером.
Резонансная длина полуволнового вибратора зависит от диамет ра примененных трубок; поэтому в выражение для определения дли ны трубки входит коэффициент укорочения К, равный
где d — диаметр трубки.
Для определения К можно также пользоваться графиком, приве денным на рис. 6, б.
Диапазонные свойства полуволнового вибратора также зависят от диаметра трубок, что свидетельствует о необходимости учета это го фактора.
На практике отношение |
составляет 1 : 5—1 :20, т. е. бывает |
равно 10—25 мм.
Рис. 7. График для определения вход ного сопротивления
Для определения величины входного сопротивления полувол нового вибратора можно воспользоваться графиком, приведенным на рис. 7. Входное сопротивление /?вх при резонансе определяется, исхо дя из асимптотического распределения тока в нем. Оно равно
9Р
/?вх = — = 73,12 ом.
fl
'о
Входное сопротивление незначительно и зависит от диаметра тру бок и от условий на входе. Практически изменение не превышает не скольких омов.
24
Коэффициент направленного действия D полуволнового вибрато ра равен
D= 1,64 — 2,15
Действующая площадь составляет
А - 0,1 ЗР.
Полуволновый петлевой вибратор, или так называемый шлейф-
вибратор, предложенный советским ученым А. А. Пистолькорсом, нашел широкое применение в каналах УКВ радиосвязи как в Со ветском Союзе, так и за рубежом. Он имеет те же параметры, что и обыкновенный полуволновый вибратор, но его входное сопротивле ние примерно в 4 раза больше, чем у обыкновенного вибратора, т. е. •^вх-пет =296 ом, Петлевой вибратор представляет собой двухпро
водную линию длиной y , замкнутую на обеих концах, т. е. как
бы состоит из двух полуволновых вибраторов, включенных парал лельно в концевых точках. В связи с этим ток в петлевом вибраторе в 2 раза больше тока в обычном вибраторе, в результате чего излу чаемая мощность и сопротивление излучения увеличивается в 4 ра за, т. е.
где /п — ток |
в пучности. |
При этом |
4/?е =4-73 = 292. |
Входное |
сопротивление петлевого вибратора зависит также от |
диаметра трубок. При равных диаметрах трубок и расстоянии меж ду ними в пределах 100—150 мм входное сопротивление /?вх рав но 292 ом. Сравнивая петлевой вибратор с обычным полуволновым, у которого /?вх =73 ом, можно найти сопротивление петлевого виб ратора из следующего выражения:
2D “I
Р . — Р
1g — d,
vbx пет— 'Хвх
2D lg —
где D — расстоянье между центрами трубок, dy и d2—диаметры трубок.
Питать петлевой вибратор можно при помощи симметричного и несимметричного фидера. Большое входное сопротивление обеспечи вает естественное согласование фидера с вибратором. Петлевой ви братор можно крепить к металлическому стержню в центре петли, так как в этой точке напряжение высокой частоты равно нулю; стержень находится в экваториальной плоскости вибратора. В ре
25
зультате перечисленных причин стержень не оказывает влияния на работу полуволнового вибратора.
Схема полуволнового петлевого вибратора показана на рис. 8.
У сложных антенн величина входного сопротивления резко уменьшается за счет влияния пассивных вибраторов. При исполь зовании в них в качестве активного вибратора обычного полуволно вого вибратора входное сопротивление уменьшается до 8—10 ом;
Рис. 8. Схема полуволнового петлевого ви братора
при применении петлевого вибратора входное сопротивление слож ной антенны равно нескольким десяткам омов. Последнее обстоя тельство весьма важно, так как при низких входных сопротивлениях согласование антенны с фидером становится весьма затрудни тельным.
Благодаря высокому входному сопротивлению петлевой вибра тор используют для радиоканалов телемеханических систем и как самостоятельную антенну, и как активный элемент в сложных ан теннах.
При больших расстояниях между ДП и ИП и малых мощно стях передатчика надежность радиоканала может быть повышена путем применения сложных антенн. Для радиоканалов телемехани ческих систем в соответствии с изложенным в основном рекомен дуется использовать антенны типа волновой канал.
Антенна типа волновой канал, или директорная, состоит из од ного активного вибратора, соединенного с выходным каскадом пе редатчика при помощи фидера, и ряда пассивных вибраторов. Пас сивный вибратор, обеспечивающий однонаправленное действие ан тенны, называется рефлектором; другие пассивные вибраторы, обеспечивающие сужение диаграммы направленности антенны с со хранением максимума излучения в направлении от рефлектора, на зывают директорами. Волновой канал выполняется из вибраторов,
26
X
длина которых близка к 2~. Схема волнового канала приведена на рис. 9.
Диаграмма направленности волнового канала зависит от рас стояния между вибраторами и от угла сдвига фазы между токами активного и пассивного вибраторов. Угол а составляет сумму уг лов сдвига фаз между напряжением, наводимым в пассивном виб раторе, и токо.м в активном вибраторе ( aj и сдвига фазы тока в
Рис. 9. Схема волнового канала
пассивном вибраторе относительно напряжения, наводимого в этом же вибраторе (а2):
а = at Д- а2. |
|
Угол 9-! зависит от расстояния между вибраторами |
в, а угол |
а2 — от длины пассивного вибратора, т. е. от степени |
отклонения |
его от резонанса.
Волновое сопротивление вибратора тем больше, чем меньше его сечение. При низком волновом сопротивлении резонансная длина
вибратора значительно отличается от -g-. Антенны типа волновой ка
нал имеют малые потери, их коэффициент полезного действия бли
зок к единице, вследствие чего коэффициент |
усиления г равен |
коэффициенту направленности. Ориентировочно |
коэффициент на |
правленного действия в 5 раз больше числа директоров п в антенне:
D = 5п.
Ширина диаграммы направленности равна |
2©' =25—40°. |
|
В антенне волновой канал весьма целесообразно |
использовать |
|
двойной петлевой вибратор, имеющий сопротивление |
600 ом, что |
|
обеспечивает возможность согласования антенны с |
имеющимися |
кабелями. Схема двойного вибратора показана на рис. 10.
В тех случаях, когда диспетчерский пункт находится на расстоя нии 15—20 км от соседних промыслов и когда антенны ИП сосед
27
них промыслов строго однонаправлены на свой ДП, можно приме нять на ДП однопроводную антенну.
Однопроводная антенна состоит из одиночного провода, длина которого равняется длине нескольких рабочих волн. Провод крепит ся на двух опорах-мачтах в горизонтальной плоскости. Однопровод ная антенна является направленной и потому должна иметь строгую ориентацию на куст, с которым должна вестись связь. ИП должны быть расположены на площади действия излучения, изображаемого на диаграмме направленности первым лепестком антенны.
Рис. 10. Схема двойного вибратора
Угол 0, который провод должен составлять с центром распо ложения ИП, определяется из выражения
q N~ z cos 0 =------- ,
N
где <V—число целых длин волн, укладывающихся на проводе антенны.
Схема однопроводной антенны показана на рис. 11, а диаграмма направленности и график зависимости 0 от длины провода — на рис. 12.
Согласование однопроводной антенны с фидером осуществляет ся путем присоединения фидера к точке, находящейся на расстоянии
от конца провода, противоположного направлению на ИП сква
жины. В качестве согласующего элемента для этой антенны следует применять трансформатор, а в качестве фидера — коаксиальный кабель. Антенна ДП в системах, обслуживающих непосредственно нефтяные промыслы, по своим параметрам отличается от антенн ИП в основном тем, что она должна иметь излучение в направлении пер вого лепестка диаграммы направленности, который охватывает все ИП, корреспондирующие с ней, в то время как антенны ИП долж ны быть направлены строго на ДП. При выполнении последнего требования коэффициент усиления антенн ИП повышается, отчего напряженность поля в точке приема на ДП всегда больше, чем в точке ИП. Поэтому часто мощность передатчика на ДП должна быть больше мощности передатчиков на ИП.
28