книги из ГПНТБ / Хацкелевич В.А. Расчет режимов генератора при анодной модуляции на новых лампах

Число ламп в каскаде

п — р~т -(1 + т) == —|f- (1 + 1) = 2 лампы

y ~ N

(т. е. по одной лампе в плече).

Основные данные и эквивалентные параметры лампы ГУ-10А — ем. выше (ел. 1, § 3).

А. Расчет в пиковой точке.

1. Колебательная мощность генератора в пиковой точке

Р~ты = Р~т(1 -\-т )2 = 15(1 -J- I) 2 = 60 кет.

Поскольку схема генератора двухтактная дальнейшие расчеты ведем на одно плечо, т. е. на половинную коле­ бательную мощность и на половинное число ламп

Р —max ~~2~ Р—max — 30 К в Ш ,

п — - ^ - п = 1 лампа.

2. Питающее анодное напряжение Е ат, поскольку для заданных исходных значений частоты и глубины моду­ ляции в справочных данных нет ограничений и особых оговорок, берем равным номинальному

Е а Т = E a N = 8 К в .

Анодное напряжение в пиковой точке

£ а т а х ~ £ в т ( 1 + т ) = 8 (1 + 1 ) = 1 6 к в .

Так как в дальнейших пунктах этого расчета все ве­ личины будут относиться только к пиковой точке, то для сокращения записи индекс шах, характеризующий эту точку, будет отбрасываться. То же относится и к сомно­ жителю п', так как в данном случае п' = 1.

3. Берем нижний угол отсечки анодного тока

в = 90°.

По таблицам для остроконечного импульса определяем соответствующие коэффициенты разложения образую­ щего импульса анодного тока

aQ= 0,318. ctj == 0,5.

90

4.Критическое значение коэффициента использова­

ния анодного напряжения (при 0 = 90°)

5. Берем рабочее значение коэффициента использова ния анодного напряжения

6 = 1,03 (6 ~ 1,02?кр).

6. Степень напряженности режима

Д£ = 6 - екр = 1,03 - 1,007 = 0,023.

7. Амплитуда колебательного напряжения на контуре

UK— \Еа= 1,03-16 ~ 16,5 кв.

8. Амплитуда первой гармоники анодного тока

9. Косинус угла провала (седловины) в импульсе анодного тока

cos 1К — 1н?д6- - ^ 1 — А6= 1 —0,023 = 0,977;

(Tst;12,30).

По таблицам для остроконечного импульса (см. прило­ жение 2) определяем соответствующие коэффициенты разложения импульса тока провала

«о пр === 0,045, а, пр = 0,09.

10. Максимальное значение импульса тока провала

inр max = SKpEaX = 12-10- 3-16-103 -0,023 = 4,41а.

11. Максимальное значение образующего импульса тока

91

Проверяем по эмиссии

W= 8,08а < Is = 15 а.

12.Постоянная составляющая анодного тока

18. Подводимая к аноду мощность

Ро = EJao — 16-2,36 = 37,7 кет.

19. Мощность рассеяния на аноде

Р'а = Р о - Ply = 37,7 - 28,6 = 9,1 кет-

Ра = 9,1 кет < Ра&т = Ю кет.

Хотя рассеяние получилось близким к допустимому, но это не опасно, так как данный режим является мгновен­ ным.

?2

20.К- п. д. анодной цепи

Р_28,6 _ 7Д0/

21. Эквивалентное сопротивление анодной нагрузки (на одно плечо)

ик я : ком.

На этом расчет анодной цепи заканчивается. Пере­ ходим к расчету сеточной цепи. Учитывая известную его приближенность, конечные значения будем округлять.

22. Пиковое напряжение на сетке и соответствующее ему остаточное напряжение на аноде

Sgmax == Eg -j- Ug ——320 —(—780 = 460 в\ eamin = Eh - Ua = 1 6 0 0 0 - 15 720 = 280 в.

женным вне поля характеристик, поэтому для его нахож­ дения воспользуемся описанным выше приемом. Сна­ чала методом обычной (линейной) интерполяции нане­ сем в пределах данного поля характеристику

ig = f ( ea) ГФИ e g = egma = 460 в,

а затем плавно продолжаем ее влево и вверх до пересе­

На построенной таким образом характеристике находим искомое значение реального сеточного тока

ig max = f (@gmax> C* min) = /(4 6 0 в, 280 в) ^ 4 ,4 a.

23. Косинус угла отсечки реального сеточного тока

cos Qg = = 0,410; (Qg ^ 66°).

По таблицам для остроконечного импульса находим соответствующие коэффициенты разложения (условно­ идеализированного сеточного тока)

а0г~ 0 ,2 4 , а1£~0,42.

93

25.Амплитуда первой гармоники реального сеточного

тока

-0,42-4,4ж 1,4а,

26.Мощность возбуждения

P i g = 0,5Uglgl = 0,5 ■780 • 1,4 ж 550 вт.

27. Мощность рассеяния на сетке

но это не опасно, так как данный режим является мгно­ венным.

где Eg0mn —20 в определяется по реальным характери­ стикам лампы [Л. 4].

31. Рабочее значение этого коэффициента берем

m g = trig пред = 0,95.

Б. Расчет в нулевой точке

94

тать в нулевой точке

fg0 —0 и Igl =0.

3. Следовательно, все остальные производные вели­ чины тоже равны нулю

Ее = О, P i g = 0, Ре = 0, /+ в = 0 .

В. Расчет в телефонной точке (в режиме молчания)

1. Амплитуда напряжения возбуждения

2. Постоянная составляющая анодного тока

3. Амплитуда первой гармоники анодного тока

4. Амплитуда колебательного напряжения на контуре (анод — сетка)

5. Коэффициент использования анодного напряжения

Uк Т 8 ,2 5 = 1,03.

'а Т

6.Амплитуда колебательного анодного напряжения (анод — катод)

95

9. Колебательная мощность, отдаваемая контуру анодной цепью генератора (усилителя),

Р~ут~0,5£/дТЛит = 0,5-7,85-1,82 = 7,14 кет.

10.Колебательная мощность, передаваемая возбуди­ телем в контур усилителя,

96

17. Мощность рассеяния на сетке

PgT — P~.gr -\-J5gT Igor = 126 — 144'0,32 = 80 вш\

PgT — 80 вт < Pg доп = 300 вт.

Получился почти четырехкратный запас.

18. Мощность, отдаваемая усилителю возбудителем

Я~вт= P~gT + ЛЯ~т = 126 + 350 ~ 490 вщ.

О с н о в н ы е д а н н ы е д л я в с е г о к а с к а д а

Г. Расчет в минимальной точке

Поскольку в данном случае т = 1 , то минимальная точка совпадает с нулевой.

Д. Расчет в среднем режиме модуляции

Расчет ведем сразу на весь каскад (на два плеча) 1. Средняя колебательная мощность

2. Средняя подводимая мощность (от выпрямителя и модулятора)

Л)ср = ^от ^1 Н— 2~j — 18,9 ^1 —1— 2~ j~ 28,4 кет.

3. Средняя колебательная мощность, передаваемая возбудителем в контур усилителя,

ДЯ-ср - ДЯ^т (l + - ^ ) = 0,72 (l + ^ - ) =

=1,06 кет.

4.Средняя колебательная мощность, отдаваемая кон­ туру анодной цепью генератора,

принимаем коэффициент усиления по мощности оконеч­

98