книги из ГПНТБ / Подземное хранение газа (вопросы теории, практики и экономики) А. И. Ширковский. 1960- 4 Мб
.pdfраспределении давления в случае плоско-радиального движения
жидкости по линейному |
закону |
[5] |
|
|
|
|
|||
|
|
- _ (р —?ь) , |
(РкНк2—^Нр2) |
’ |
|
/.9Ч |
|||
|
|
Рв"91п_«к_+ (Дк2-Др2) |
|
|
|||||
|
|
|
До |
питания |
пласта; |
|
|||
где рк — давление на контуре |
|
||||||||
р — давление на забое «укрупненной скважины» радиуса Ro. |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1 |
Основные |
данные, |
характеризующие |
процесс |
создания хранилища газа |
|||||
в куполообразной ловушке * пластовой водонапорной |
системы в условиях |
||||||||
упругого режима при постоянном расходе закачиваемого газа |
|||||||||
|
|
дт = const, |
Яо = 500 м |
|
|
|
|||
сутки |
д, |
Рг, |
й, |
2, |
|
7в, |
<2з. |
||
103 м |
ата |
106 |
м3 |
м |
м3/ сутки |
106 м3 |
|||
30 |
7,95 |
81,0 |
0,371 |
3,5 |
|
12 400 |
30 |
||
60 |
11,25 |
83.0 |
0.723 |
5,0 |
|
12 050 |
60 |
||
90 |
13.75 |
84,0 |
1,07 |
6,0 |
|
И 800 |
90 |
||
120 |
15,8 |
84,8 |
1,41 |
6,8 |
|
11 720 |
120 |
||
150 |
17,8 |
85,5 |
1,75 |
7,6 |
|
И 630 |
150 |
||
180 |
19,47 |
86.0 |
2,09 |
8,35 |
|
И 600 |
180 |
||
* Под ловушкой понимают верхнюю часть |
хорошо |
выраженной анти |
|||||||
клинали с |
плотной и прочной кровлей, |
верхнюю часть |
крутопадающей мо |
||||||
ноклинали, запечатанную кровлей и по краям моноклинали, а также дру гие геометрические формы пластов-коллекторов, в которых, удалив воду, можно вместить и хранить определенный объем газа.
Аналогично
— _ (.Р' — Рпл) I |
(РпдЯк2—^'Др2) |
(13) |
Р1 |
(Дк2-Яр2) |
Др
где р' — давление на забое «укрупненной скважины» радиуса Ro
в конце I фазы; |
давление. |
|
||||
Рпл — начальное |
|
пластовое |
|
|||
Обозначим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
!2) —2Д021п—2- |
|
|
||
(Дк2-Д0' |
rip |
Р = Pi + ув(Я — Z). |
(14) |
|||
И |
|
|
||||
|
|
75 |
, |
|||
(Як2-Д02) — 2ДК2 In 4^ |
|
|
||||
|
|
|
Др |
|
|
|
Тогда уравнение |
|
(11) с учетом |
(12), (13) и (14) будет |
|
||
AQ |
= Q |
|
8 MPt + Yb(Я—Z)—/] — рь- + рпл |
(15) |
||
II |
ПЛ г |
|
| |
|||
9
|
Давление в области, |
занятой |
газом, |
|
|
||
|
|
Рг |
|
<?пРат+/>г' й' |
|
(16) |
|
|
|
|
йг |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
где |
<2И — приведенный |
к |
атмосферному давлению и |
пластовой |
|||
рг', |
температуре объем закачанного газа за время II фазы; |
||||||
Q' — соответственно |
|
давление |
п объем порового |
простран |
|||
|
ства хранилища |
в конце 1 фазы; |
в |
данный |
|||
|
Qr — объем |
порового |
пространства хранилища |
||||
|
момент |
II фазы. |
|
|
|
||
Расход жидкости по линейному закону фильтрации при уста |
|||||||
новившемся движении |
|
|
|
|
|
||
|
|
dQ,. |
2л kh (р—рк) |
|
(17) |
||
|
|
dt |
|
Ив 1п -р- |
|
||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
210 |
|
|
Из уравнения |
(15) найдем рк |
и подставим его |
в |
уравне |
|||
ние (17). После подстановки получим
2,1 (Рг + Vb(^ — Z) — р,,л — nip,- + ув{11 — Z) — р’1 +
'‘•'"Ж
Введем обозначения
Qr |
2л ккрпл |
Z_ 2 |
УвЯ __ |
Qh = |
<7о = . Rk |
H |
’ Рпл |
QhAit+A-'= q Qh _-p. |
t _ T |
|
||||
Рид |
|
|
<Zo |
|
T |
|
|
|
|
H |
|
Z |
|
Q,. — Q' = AQn, |
QK = f FmdZ, |
|
Qr = J FmdZ. |
(19) |
||
|
|
b |
|
о |
|
|
Уравнение (18) с учетом (19) будет |
|
|
|
|||
= 9»{-2-(l -») + «(! - Z)(l-»)- |
|
|||||
_[|_„_?L+ |
+ |
|
(20) |
|||
|
Рпл |
йплР Рпл |
|
йллРИПЛ) |
|
|
Обозначим далее |
|
|
|
|
|
|
Р’ |
£2' (га—1) |
__ а |
Йк (л — 1) = ь |
(21) |
||
Рил |
йплРРпЛ |
’ |
йпл Р Рил |
|
||
10
Уравнение (20) |
с |
учетом (21) будет |
|
' |
(1 |
-n) + a(l — Z)(l — п) — а + 6Q]. |
(22) |
Приближенное решение нелинейного дифференциального ура внения с неразделяющимпся переменными получим методом численного интегрирования, предложенным И. А. Парным [12].
Обозначим
Ф(т, Q) = -==- (1 |
— п) -ф а (1 |
— Z) (1 |
— и) — a -ф b Q |
(22') |
||||
тт •• |
|
производную |
дФ |
уравнения (22') |
|
|||
Найдем частную |
-^== из |
|
||||||
|
дФ |
|
|
aFPi |
(1 |
- |
|
(23) |
|
dtt |
|
Q |
|
||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q к |
|
F |
К |
при Z — И. |
|
||
|
|
FK |
|
|||||
|
HFKm |
|
|
|
|
|
||
Окончательно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
—а + Ь й0 + а (1 — п) (1 — Zo) + (-^«20 + <л) ] |
|
||||||
AQ = Ат |
-----------------F---- —=--------- |
2£2о_ |
J • |
(24) |
||||
|
, |
1 |
* |
|
|
|
|
|
|
1---- — Дт (п.— |
bio |
|
Го |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||
При желании учесть изменение Ro необходимо |
правую часть |
|||||||
уравнения (22) |
умножить на ф(О): |
|
|
|
|
|||
Функция ф(О) может быть построена по структурной карте ловушки пластовой водонапорной системы.
Рассчитаем создание хранилища в течение II фазы неуста-
новившейся |
фильтрации. |
|
из примера 1 для |
t = |
Для этого исходные данные примем |
||||
= 180 суткам, Qo = 0,037, |
а = 0,092; Zo = 0,152; п = -0,158; |
|||
а = 1,157; |
Ъ = -1,845; |
/^=0,417; |
pi = 0,833; |
q0 = |
= 26700 м3/сутки; Т — 2110 суткам.
It
Для расчета составим вспомогательную табл. 2.
|
|
Таблица 2 |
|
Значения /, |
т и Q |
t, |
т |
Q |
сутки |
||
0 |
0 |
0,0531 |
63,3 |
0,03 |
0,0718 |
126,6 |
0,06 |
0,0905 |
189,9 |
0,09 |
0,109 |
Расчет произведем по формуле (24):
0,03 —1,157 + (—1,845) 0,037 + 0,092 (1 + 0,158) (1 —0,152) + 1 - ±0,03 —1,158 (^-+(-4,845)-1,158 °^833_-
. 1,158 (0,0531 + 0,0718) '
+2 • 0,037
1 |
оочГ |
1 1го |
0,0718 |
, Q/_. , , _о |
0,092 • 0,833 1 |
= 0,0127, |
1 - у 0,03 —1,1о8 |
|
+ (-1,845)^1,158 |
—------- |
|
||
|
|
Qi = 0,037 + 0,0127 = 0,0497. |
|
|||
Полученное |
значение |
Qi принимаем в дальнейших расчетах |
||||
за Qo. |
Результаты |
вычислений приведены в табл. |
3. |
|||
Таблица 3
Основные данные, характеризующие процесс создания хранилища в течение II фазы неустановившейся фильтрации при упругом режиме
tt |
ДЙ |
Й |
йг, |
Z, |
Z |
Fm, |
F |
Рг, |
сутки |
|
|
106 м3 |
м |
|
104 м3 |
|
апга |
0 |
0 |
0,037 |
2,09 |
8,35 |
0,152 |
52,0 |
0,417 |
86,0 |
63,3 |
0 0127 |
0,0497 |
2,805 |
9,6 |
0,174 |
57,5 |
0,463 |
86,7 |
126,6 |
0,01268 |
0,0624 |
3,52 |
10,8 |
0,197 |
64,5 |
0,518 |
87,15 |
189,9 |
0,01266 |
0,0750 |
4,23 |
11 8 |
0.215 |
71,0 |
0,571 |
87,50 |
На |
рис. 4 приведены кривые |
зависимостей рг |
— p^t), |
Z — |
||||
— Z(t) |
и Q = Q( t). |
|
|
|
|
|
|
|
Из данных табл. 3 и рис. 4 видно, что в течение II фазы давле ние в созданной области газоносности изменяется незначительно.
12
3. ЗАКАЧКА ГАЗА В КУПОЛЬНУЮ ЧАСТЬ (ЛОВУШКУ) ВОДОНАПОРНОЙ СИСТЕМЫ ПРИ ВЫТЕСНЕНИИ ВОДЫ НА ПОВЕРХНОСТЬ ЗЕМЛИ
Рассмотрим пластовую водонапорную систему, изображенную схематично на рис. 5. Весь пласт заполнен жидкостью. Требуется создать подземное хранилище газа в центральной верхней части
Рис. |
5. Схема |
пластовой водонапорной |
системы. |
|
|
1 — нагнетательные |
скважины; |
2 — разгрузочные |
скважины; |
3 — изогипсы; |
i — не-, |
проницаемая кровля пласта; КС — контур стока; |
КН — контур нагнетания; |
Rg — ра |
|||
диус батареи нагнетательных скважин (Rg = Ro); |
Н — высота ловушки; h — мощность |
||||
водоносного пласта; АВ — наинизший возможный уровень положения условной поверх ности раздела газ — вода.
водонапорного пласта, имеющего куполообразное поднятие. Для этого надо закачать газ в центральную часть купола и вытеснить из нее воду в специально пробуренные скважины, которые мы назовем разгрузочными. Они располагаются в виде кольцевой
батареи |
вдоль окружности радиуса RK.C. Жидкость |
вытесняют |
до тех |
пор, пока поверхность контакта газ — вода |
не займет |
положение АВ. Дальнейшее вытеснение нерационально, так как газ будет выходить за пределы ловушки и растекаться по пласту.
Задача ставится следующим образом. Известны форма и раз
меры водонапорной системы, параметры пласта и свойства на
13
сыщающих систему жидкостей и газа, граничные условия на кон турах нагнетания и стока.
Определить, как изменяются во времени давление в хра нилище, объем порового пространства хранилища, созданная мощность газоносности и суммарное количество закачанного газа.
Назовем контуром нагнетания окружность, на которой
расположены нагнетательные скважины, а контуром стока окруж ность, вдоль которой находятся разгрузочные скважины. В рас сматриваемых условиях движение воды в области, ограниченной контурами нагнетания и стока, можно рассматривать как ради альное. Ввиду небольших размеров упомянутой области упругость воды и пористой среды можно не учитывать и интересующую нас задачу рассматривать как фильтрацию несжимаемой жидкости в недеформируемом пласте.
Обозначим (рис. 5) — объем порового пространства газо носной части пласта; F = F(Z) — площадь газо-водяного кон
такта; р? — давление в газоносной части пласта в данный момент; t — время, прошедшее с начала закачки газа; Z — понижение уровня воды, отсчитываемое от наивысшей точки кровли; т —
пористость газоносной части пласта; FK — площадь газо-водя ного контакта'при Z — Н; Ro — средний радиус отступления воды в положение АВ; RK. с — радиус контура стока воды; h —
среднюю мощность водоносной части пласта между контурами, описанными радиусами 7?о и 7?к. с! Цв — динамический коэффициент вязкости воды; к — коэффициент проницаемости; рК. с — давление на контуре стока воды; ув — удельный вес воды; Н — высоту ловушки; 7?с — радиус разгрузочной скважины.
Для решения задачи воспользуемся методом последователь ных приближений. Порядок вычислений при этом следующий.
Задаемся небольшим |
отрезком |
времени |
Л t = tK — ta (где |
tK и tu — время конца |
и начала |
отрезка) |
и объемом порового |
пространства газоносной части пласта Qr к концу отрезка вре мени tK. По формуле
'к
f QrPoidt 4- ри QH
находим давление в газоносной части пласта к концу отрезка времени 11{; ра, йн — давление и объем порового пространства
области газоносности в начале отрезка времени ta. По графику зависимости Q = Q(Z) (рис. 3), построенному на основе струк
турной карты ловушки, определяем мощность |
газоносности ZK |
||
к концу |
отрезка времени tK и Ьр = рг Д- ув |
(Н — ZK) — рк. с. |
|
тт |
у |
2nkh Д рп |
- |
По |
формуле qK —------ -—у„ - —находим |
суммарный дебит |
|
, {нкпс — ибп)
14
жидкости, вытесняемой к концу отрезка времени tK через все разгрузочные скважины. Далее определяем изменение объема порового пространства газоносной части пласта Ай за отрезок времени A t. При этом считаем, что в пределах небольшого отрез ка времени A t средний расход жидкости равен среднеарифмети ческому значению в начале и конце отрезка:
АЙ = ^н + ?к)-А/.
Новое значение объема порового пространства йг' = QH AQ.
Расчет повторяем в описанном выше порядке до тех пор, пока
принятое значение йг и полученное |
Q/ |
не будут равны или |
|||
отличаться на |
величину, допускаемую точностью расчета. |
Далее |
|||
задаемся следующим |
значением A t и |
йг |
и повторяем |
расчет |
|
в том же порядке, принимая ранее полученные значения рг |
и йг |
||||
за начальные |
QH и ра. |
|
скважины жидкость |
||
Вытесняя |
газом |
через разгрузочные |
|||
из ловушки, можно создавать подземное хранилище при различ
ных граничных условиях на контурах нагнетания. В общем случае
qr - qc(t).
Это означает, что известен расход закачиваемого газа в ло вушку при создании хранилища.
Граничное условие на контуре стока
Рк.с = const.
Постоянное давление на контуре стока обусловлено тем, что при сравнительно небольших колебаниях дебитов вода, вытес
няемая газом, будет свободно |
переливаться через |
устье раз |
|
грузочных скважин. |
части |
пластовой водонапорной |
|
Пример 2. В купольной |
|||
системы вытеснением жидкости |
через |
разгрузочные |
скважины |
создается хранилище, при этом расход закачиваемого газа из вестен. Требуется рассчитать создание хранилища. Схема пла
стовой водонапорной системы изображена на рис. 5. По струк
турной |
карте |
ловушки |
построены |
зависимости |
Q = Q(Z), |
Fm — Fm(Z') |
(рис. 3). |
|
|
|
|
Определить, как изменяются во времени давление в газоносной |
|||||
части |
пласта |
рг = pr(t), |
созданная |
мощность |
газоносности |
Z = Z(i), объем газоносной части пласта йг = Qr(f). |
|||||
Для расчета приняты следующие исходные данные. |
|||||
|
Пористость пласта т . . . ............................................. |
0,2 |
|||
|
Коэффициент проницаемости к, дарси .................... |
1,5 |
|||
|
Динамический коэффициент вязкости воды р.в, |
1 |
|||
|
сантипуазы............................. ................................... |
||||
15
Мощность пласта h, м...................................................... |
|
20 |
|||
Давление на контуре стока рк. с, ата..................... |
. . |
60 |
|||
» |
» |
» |
области питания рк, ата |
60 |
|
Радиус контура стока |
RK. с, м..................................... |
|
3000 |
||
Удельный вес воды ув, кг/м3........................................ |
|
1000 |
|||
Высота ловушки Н, м..................................................... |
|
55 |
|||
Радиус разгрузочной скважины Rc, м.................... |
|
0,1 |
|||
Средний радиус отступления воды, принимаемый |
500 |
||||
постоянным1, R0 = Rq, м......................................... |
qr, |
||||
Постоянный |
расход |
закачиваемого газа |
Ю’ |
||
мР/сутки............................................................................... |
|
|
|||
Радиус контура области питания RK, км................ |
|
19,47 |
|||
Количество разгрузочных скважин п' .......................... |
|
40 |
|||
|
» |
нагнетательных скважин zij.................... |
|
20 |
|
Вычислим значение |
Ло: |
|
|
|
|
|
|||||
|
о — |
|
2л khrT |
|
|
_ 2 • |
3,14 • 1,5 • 2000 • 40 • 0,864 • 10’ |
|
|||
|
|
д2п' _ В2п' \ |
— |
2,3 • |
33,5 • 10’ |
|
|
||||
|
|
цв 1п |
‘к,с |
б |
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
= 845 м31сутки ат. |
|
|
|
|||
Результаты вычислений, выполненные в указанном выше |
|||||||||||
порядке, |
приведены в табл. 4. |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4 |
|
|
Основные данные, характеризующие создание хранилища газа |
||||||||||
|
|
вытеснением воды через разгрузочные скважины |
|
|
|||||||
гк |
---— |
|
йг, |
|
|
Z, |
Д Р> |
А, |
<7к, |
ДЙ, |
йг', |
= Д t, |
|
ата |
|
м3/сут |
103 м?/сут |
||||||
|
10’ м* |
|
м |
ат |
10’ *М |
10’ *м |
|||||
сутки |
|
|
|
|
|
|
ки ат |
ки |
|
|
|
60 — |
0 = |
60 |
0,84 |
71,50 |
|
5,35 |
16,56 |
845 |
13,900 |
0,84 |
0,84 |
120— 60 = |
60 |
1,675 |
71,65 |
|
7,45 |
16,41 |
845 |
13,860 |
0,834 |
1,674 |
|
180 — 120 = 60 |
2,507 |
71,80 |
|
9,05 |
16,39 |
845 |
13,830 |
0,831 |
2,505 |
||
240 — 180 = |
60 |
3,336 |
71,92 |
10,5 |
16,37 |
845 |
13,820 |
0,830 |
3,335 |
||
300 — 240 = |
60 |
4,16 |
72,02 |
11,7 |
16,35 |
845 |
13,810 |
0,828 |
4,163 |
||
360 — 300 = |
60 |
4,99 |
72,12 |
12,9 |
16,33 |
845 |
13,800 |
0,827 |
4,99 |
||
По данным табл. 4 построены кривые зависимостей pv = рг( t)
и Z = Z(t), приведенные на рис. 6.
Как следует из расчета, если хранилище газа создается вы теснением жидкости через разгрузочные скважины, то при посто
янном расходе |
закачиваемого |
газа темп создания хранилища |
|
(с?йр\ |
примерно |
постоянен. |
|
1 |
Если необходимо, можно вести |
расчет и при переменном радиусе от |
|
ступления воды, так как R = R(Z) можно построить по структурной карте ловушки.
16
Расчет создания |
хранилища газа при из |
|
ложенных |
выше исходных |
данных можно произвести также |
по формуле |
[1] |
|
|
AQ = Ат |
(25) |
где
FmdZ,
_ йр |
ГГ |
_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
~ Йк ’ |
|
~Н ’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
Ув Н |
7о = |
|
|
|
|
|
|
|
|
= —— , |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Рк. с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2л khpK рг |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
(ЯкПс--«2п) ’■ |
|
Рис- 6. |
Кривые |
зависимостей |
||||||
ца in v |
кс----- |
5-L |
|
|||||||
|
|
|
|
|
1 — РГ=РГ(О; |
2— z=z(i). |
||||
п — число разгрузочных скважин, |
— = Т, |
т = |
1 |
, Q — f qvpA^dt, |
||||||
|
|
|
|
|
?0 |
|
|
о |
|
|
Q — ЦгРлт! ПРИ постоянном темпе закачки газа |
(ср — const), |
|||||||||
|
Рг йг — Ди йн |
|
QPar + Рн йн |
Рг |
~ Рг- |
(26) |
||||
|
|
Рат |
|
|
Ph. с |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Для расчета |
по |
формуле |
(25) |
исходные |
данные |
возьмем |
||||
из предыдущего примера при |
t = 60 суткам; QH — 0,84 . 10е м3; |
|||||||||
рп = 71,5 ата; |
Za = 5,35 |
м; |
Fm = 32 |
. 104 л* 2; |
QK = |
|||||
= 56,5 . 106 |
л€3; |
FK = 6,16 . |
10® |
ji2. |
необходимые |
для |
расчета, |
|||
Подсчитаем |
другие величины, |
|||||||||
а также составим вспомогательную табл. 5. |
|
|
|
|||||||
а = |
1000 ■ 55 |
0,092, |
Pi |
55 |
56,5 • 10в |
|
0,833, |
|
||
|
*60-10 |
|
|
• 6,16 • 10в. о,2: |
|
|
||||
2 Заказ 1921. |
|
|
|
|
|
|
|
|
17 |
|
гос. |
публичная |
|
|
|
|
|
|
|
||
НАУЧН-ТЕХНИЧЕСНАЯ |
|
|
|
|
|
|
|
|||
БИБЛИОТЕКА СССР
Z = ^ = 0 0975 а = 2'3,14 ’1,5'2000‘60'40' °’864'106 _
|
55 |
’ |
’ |
40 |
|
2,3 • 33,5 ■ Юв |
“ - |
|||
|
• =50700 м3/сутки, |
Qo = |
|
= 0,01487, |
||||||
F |
= |
32'104 |
_ А 9^7 |
Т - 56’5 • 108 |
|
t М о |
суткам. |
|||
|
0 |
0,2-6,16-106 |
0,257, |
1 |
— 5,07.104 — 1113 |
|||||
|
|
|
|
Значения t, т и Q |
|
|
Таблица 5 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
t, |
т |
|
Q |
|
t, |
|
|
г |
Q |
сутки |
|
|
сутки |
|
|
|||||
|
0 |
0 |
|
0,0177 |
|
180 |
|
0,1617 |
0,0708 |
|
|
60 |
0,0539 |
|
0,0354 |
|
240 |
|
0,2156 |
0,0885 |
|
|
120 |
0,1078 |
|
0,0531 |
|
300 |
|
0,2695 |
0,1062 |
|
|
0,0539 | -1 + 0,092 (1-0,0975) + |
|
|
|
|
|||||
|
|
____ L______ |
|
|
|
Z • U,U14o« |
|
|||
|
~ 1 + 100539; 0.092-0,833 , |
0,0354 |
\ |
|
||||||
|
|
1 -г 2 |
|
о,257 |
-t- (0.01487)2 |
/ |
|
|||
Qi = 0,01487 4- 0,0088 = 0,02377, |
Qt |
= 56,5 • |
10® х |
|||||||
|
|
|
X 0,02377= 1,34-10® м3, |
|
|
|||||
Zr = Q,7 |
м, |
Fxm = 40,0-104 л2 |
(по графикам рис. |
3 для Qi = |
||||||
|
|
|
|
= 1,34-10® м3), |
|
|
|
|
||
Z, = g = 0,122, |
7. =0,/°^^ = 0,322, |
р? -89,5 а,.«а. |
||||||||
Дальнейший расчет ведем в том же порядке, принимая полу |
||||||||||
ченные значения Qi, |
Zi и Fi за начальные. |
Результаты вычисле |
||||||||
ний и сравнение с данными, полученными методом последова
тельных приближений (табл. |
4), приведены в |
табл. |
6. |
Таблица 6 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вычисленные по формуле (25) значения Q* и соответствующие им |
||||||||
|
|
|
Z*, F*m, рг* |
|
|
|
||
t, |
,я* |
*.z |
m,*F |
Л*. |
(Qr — )*Q |
юо |
*(Рг |
—Рг) 100 |
Qr |
|
|
Рг |
|||||
сутки |
10е м3 |
м |
104 л»2 |
ата |
|
|
||
|
|
|
|
|
% |
|
|
% |
0 |
0,84 |
5,35 |
32,0 |
71,5 |
0 |
|
|
0 |
60 |
1,34 |
6.70 |
40,0 |
89,5 |
20 |
|
|
24,9 |
120 |
2,15 |
8,45 |
50,5 |
83,7 |
14,3 |
|
|
16,6 |
180 |
3,07 |
10,0 |
60,0 |
78,2 |
8,0 |
|
|
8,74 |
*240 |
3,99 |
11,5 |
69,0 |
75,2 |
4,08 |
|
|
4,83 |
300 |
4,87 |
12,7 |
76,0 |
74,0 |
2,4 |
|
|
2,61 |
18