книги из ГПНТБ / Переходы через водотоки
..pdfДля предварительных соображений отверстие моста с запасом (без учета размыва) можно приближенно определить по одной из следующих формул, расположенных в порядке некоторого повыше ния точности результата.
Когда известны только Яр и В я — ширины русла и пойм, отвер стие моста /м определяют по формуле
/ м = В р - f - 0, 08Я П.
Когда, кроме ширин русла и пойм, известны средние глубины (Яр и Яп), а также коэффициенты шероховатости (гср и пп), форму ла приобретает вид
Пр/ЯпѴ'*
Іи — Bp - J - Bp— ——J . nu Hp>
При наличии, кроме упомянутых, также и данных об уклоне вод ной поверхности в районе перехода і и бытовой скорости в русле в расчетных условиях Обр отверстие моста определяют по формуле
2/ 1
ЯпЯп — і°.* tlп
В$ +
^бр
При отсутствии надежного значения ѴбР и наличии данных о грунтах русла можно принять УбР = Одип.
§ 38. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЩЕГО РАЗМЫВА И РАСЧЕТЫ ПОЙМЕННЫХ МОСТОВ
НА ГИДРОМЕТРИЧЕСКОЙ ОСНОВЕ 1
Гидрометрические наблюдения показали, что имеется разница в скорости воды в русловой и пойменной частях мостов. Каждая из этих частей пропускает как бы свой поток с разной скоростью и размывом. В существующих методах стремятся осреднить скорость потока под мостом, поскольку после постройки русло может не сколько ушириться, но разница в скорости в отдельных частях мос тового отверстия все-таки остается. Поэтому расчет общего размыіва надо вести раздельно; тогда будет видна возможность расшире ния русла и приближения его к форме, наблюдаемой в натуре.
Эта задача решается с использованием уравнения баланса рас ходов
Q = Юрдр^рдр Ыпдр^пдр, |
(VII1-35) |
где сордр — площадь русла под мостом до размыва; ®Пдр — то же в пойменной части моста; ирдр— средняя скорость в русле под. мостом до размыва; цпдр — то же в пойменной части моста.
1 Рекомендации настоящего параграфа следует рассматривать как предвари тельные соображения. Прим. ред.
Преобразуем формулу (ѴІІІ-35), обозначая отношение ^пдр
° Р Д Р
Q — урдр(®рдр + Р ю п д р ) • |
(ѴІІІ-36) |
Зная ß из натурного соотношения скоростей под мостами на ос нове гидрометрических наблюдений, находим для новых переходов і>рдр, решая уравнение (ѴІИ-36), а затем и иПдр=Р0рДр. Отсюда по лучаются расходы в отдельных частях отверстий и в целом под мостом.
На основе гидрометрических наблюдений под мостами автором данного параграфа составлен кадастр (приложение 5). В нем при ведены фактические значения ß, а также показатель степени п, под считанный по эмпирической формуле
(ѴІІІ-37)
где Ярдр — средняя глубина в русле под мостом; Я ПДР — то же, в пойменной части моста.
Обобщение материалов гидрометрического кадастра потребова ло составления графика и введения, кроме ß, второй координаты — морфологического безразмерного критерия Мт\
|
(ѴІІІ-38) |
где Q — полный расход; |
Qo— расход, выше которого начинается |
заметное затопление |
поймы; Qu— бытовой расход поймы; |
Qnep — бытовой расход в пересыпанной части поймы.
Эмпирические точки значений ß и п разделены на две группы (рис. ѴІІІ-9).
1.Мостовые переходы, имеющие удовлетворительные регуляци онные сооружения, запроектированные по современным требовани ям. Разброс точек позволяет провести осредненные результирующие кривые.
2.Переходы с неудовлетворительными регуляционными соору жениями (точки № 8, 11—13). Сюда относится, например, переход через Оку у Мурома, построенный в 1913 г. Со стороны большой односторонней поймы на этом переходе построена почти прямая
дамба длиной 0,7 отверстия. Эта дамба отжимает поток поймы к противоположному нагорному берегу1.
На графике также приведены точки, обозначенные крестиками
(X) , соединенные пунктиром по наблюдениям в лаборатории
1 Точки № 11 и 12 на графе n = f ( M) не показаны.
Рис. V II1-9. Зависимости параметров ß и п от параметра Мг для од ного моста (точками обозначены расчетные значения ß и п для па водка вероятностью превышения 1%, номерами (по приложению 5) — натурные точки, крестиками — лабораторные
ВОДГЕО, проведенным А. М. Латышенковым на жесткой модели. Как видно, обе системы точек имеют одно направление.
Определение скоростей под мостом, по данным кадастра, соот ветствует русловому режиму в некоторой начальной фазе прохода паводка при разной ВП. Поэтому были обработаны наиболее на дежные материалы и составлена кривая № 1 для ß и п при ВП =
= 1%| (см. рис. ѴІІІ-9) |
и бытовом неразмытом профиле и кривая |
№ 2 — при размытых |
руслах, куда вошли ß и п, приведенные в |
приложении 5. |
|
Таким образом, имеются данные для определения конечных раз мывов при проходе расчетных паводков как в первые год-два экс плуатации перехода по кривой № 1, так и через несколько лет при среднеразмытом русле по кривой № 2, т. е. с учетом времени. Для удобства .пользования составлена табл. ѴІІІ-5.
|
|
|
|
Н а м о сто во м п ер ехо д е |
|
|
|
|
|
|
одно |
о т в е р ст и е |
|
д в а |
или н еск о л ьк о о т ве р ст и й |
||
К ритерий |
|
|
|
|
|
|
|
|
М |
|
|
|
К ривы е зави си м о сти |
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
№ 1 |
|
№ 2 |
№ 3 |
|
№ 4 |
|
|
Р |
п |
ß |
п |
Р |
п |
Р |
п |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
0 |
(0,30) |
- |
(0,30) |
_ |
(0,30) |
_ |
(0,30) |
_ |
1,0 |
0,45 |
1,50 |
0,56 |
0,80 |
0,58 |
0,70 |
0,74 |
0,50 |
1,5 |
0,56 |
1,10 |
0,66 |
0,52 |
0,65 |
0,55 |
0,90 |
0,30 |
2,0 |
0,62 |
0,82 |
0,73 |
0,40 |
0,72 |
0,45 |
1,0 |
0 |
2,5 |
0,68 |
0,65 |
0,78 |
0,30 |
0,78 |
0,38 |
1,10 |
—0,14 |
3,0 |
0,72 |
0,51 |
0,62 |
0,26 |
0,83 |
0,32 |
1,15 |
—0,22 |
3,5 |
0,76 |
0,42 |
0,85 |
0,22 |
0,87 |
0,26 |
1,20 |
—0,29 |
4,0 |
0,79 |
0,34 |
0,87 |
0,20 |
0,90 |
0,20 |
1,25 |
—0,35 |
5,0 |
0,83 |
0,25 |
0,91 |
0,15 |
0,95 |
0,15 |
1,30 |
—0,45 |
6,0 |
0,86 |
0,19 |
0,93 |
0,10 |
0,97 |
0,10 |
1,33 |
- 0 , 5 2 |
7,0 |
0,90 |
0,15 |
0,95 |
0,07 |
0,98 |
0,08 |
1,36 |
—0,57 |
8,0 |
0,92 |
0,12 |
0,96 |
0,06 |
0,99 |
0,02 |
1,38 |
—0,50 |
В пределе |
1,0 |
0 |
1,0 |
0 |
1,0 |
0 |
1,50 |
—0,60 |
Коэффициенты размыва ів русле Рр могут быть определены из соотношения скорости до размыва и после:
Рр = (ѴІІІ-39)
где т — по имеющимся гидрометрическим наблюдениям принима ют по табл. VI11-6.
|
|
Т а б л и ц а ѴІІІ-6 |
Х а р а к т е р и с т и к а п о то к а |
т |
Р Р |
|
|
|
Чистая вода |
0,90 |
Наибольший размыв |
Поток с наносами |
0,80 |
Уменьшение размыва |
Поток с большим количеством нано- |
0,7—0,5 |
То же |
сов |
|
|
Селевой поток на конусе выноса |
Отрицательно |
Р < 1,0 |
Значения, меньшие чем 0,80, следует применять при проверке работы отверстий на проход редких паводков с ВП = 0,1 % и меньше.
Наибольшую глубину после размыва hmeLXnp можно определять по формуле
h-max пр = Р р/іщах рдр,
где Лшахрдр— наибольшая глубина в бытовом русле.
В пойменной части моста коэффициент размыва определяется в зависимости от количества переносимых наносов. С поймы идет чис тая вода и может уменьшить удельный вес наносов. Поскольку батометрических наблюдений под мостами не'производилось, скорость после размыва в пойменной части определяется приближенно по формуле
Ощір — |
Орб + »0 |
(ѴІІІ-40)^ |
|
2 |
|
где Оо — неразмывающая скорость для грунта на линии размыва.
Аналогичный метод расчета на гидрометрической основе приме ним и для расчета пойменных мостов. Устройство дополнительных отверстий позволяет:
1 ) сохранить протоки, которыми пользуется население, и не уве личивать заболоченность поймы;
2) уменьшить подпор, в особенности при сильно работающих поймах, когда в русле проходит всего 30—20% расчетного расхода; 3) уменьшить размыв в русле, что особенно важно при построй
ке деревянного моста.
Практика показывает, что в эксплуатации пойменные сооруже ния часто выносятся, поэтому еще в начале XX в. господствовало мнение, что применять отверстия на пойме не следует. Расчет в то время был несовершенным, в нем не учитывалось различие режи мов русел и пойм. Если в русле идут наносы, это означает, что ско рость потока в русле выше в 1,5—2 раза скорости, не размывающей грунт. Когда же на пойме идет чистая вода, пойменный мост надо рассчитывать по неразмывающей скорости, зависящей от грунта на линии размыва.
Основоположником расчета отверстий в пойме был проф. А. Ф. Фролов, написавший в 1912 г. капитальный труд [147], где им ' был освещен, в частности, вопрос о расчетах отверстий в дельте Волги. И. С. Ротенбург [116] предложил принимать при расчете подпор для всех отверстий одинаковым. Скорости будут разные в зависимости от сопротивления при распределении потока между отверстиями. Им разработан метод расчета отверстий решением уравнения удельной энергии и даны примеры расчета [115]. О. В. Ан дреев дал решение задачи на основе равенства перепадов [8].
Имеется ряд достоверных наблюдений за работой пойменных' мостов: на переходах дельты Волги у Астрахани 1908 г. при 14 от верстиях, на двух переходах Дона у Ростова в 1917 г. при 10 от верстиях и на Днепре у Киева в 1931—1932 гг. при двух отверстиях, которые можно положить в основу расчета. Всего при некоторой достоверной экстраполяции можно располагать 30 надежными рас ходами и площадями размыва. Эти материалы помещены в кадаст ре (приложение 5). Фактор времени для уменьшения размыва не учитывается.
На рис. V III-10 приведены обобщающие кривые, из них № 3 ре комендуемая (табл. V II1-5), где ß стремится к 1,0, когда в поймен ных отверстиях скорость будет равна русловой, и кривая № 4 для
Рис. ѴІІІ-10. Зависимости параметров ß и п от параметра Мг для пойменных мостов. Крестики относятся к вынесенным сооружениям, остальные обозначения те же, что и на рис. V II1-9
укрепленных или каменистых русел. Пунктиром показана кривая, проведенная по точкам размытых мостов. При проверке перехода на предельный паводок можно пользоваться кривой № 4. Цифры в кружках соответствуют номерам приложения 5.
Распределение расхода между отверстиями решается уравнени ем баланса расходов:
Q = °рдр(®рдр “Ь ßitöl + ß2tt>2“Ь •<■ •)» (VIII-41)
где величины с индексом 1, 2 и т. д. относятся к первому, второму и другим отверстиям в пойме. При наличии одного отверстия ß можно определять либо по табл. ѴІІІ-5 гр. 6 и 8 как общее для всех пой менных отверстий исходя из величины Мг для всего перехода, либо
/ Я \п отдельно для каждого отверстия через п по формуле ß = (— — I
Ярм '
225
граф 7 и 9, также исходя из величины Мг для всего перехода. Тогда ßi и ß2 и т. д. определяются как среднее арифметическое зна
чение между двумя найденными, и в каждом отверстии значение ß будет разное.
§ 39. РАСЧЕТЫ ОТВЕРСТИИ! В УСЛОВИЯХ ПРИЛИВНО-ОТЛИВНЫХ ЯВЛЕНИИ
Почти все океаны, моря, заливы и проливы подвержены кратко временным колебательным движениям водных масс, которые опре деляют приливный характер рек в устьевых участках. Приливные волны являются результатом астрономических и метеорологиче ских явлений и вызывают однократный или двукратный подъем и спад воды за полный цикл продолжительностью около 25 ч.
Приливные волны распространяются внутрь материка через устья, приливные дельты, протоки и низинные реки и медленно по гашаются на некотором расстоянии от моря. Однако характер при ливной волны с одним или двумя приливами и одним или двумя отливами за полный ее цикл сохраняется на всем протяжении реки, где происходит гашение прилива. Продвигаясь внутрь материка, сила прилива постепенно ослабевает из-за встречного сопротивле ния ее движению в устьях и дельтах рек, от ветра и встречного реч ного потока воды, стекающего к морю. Сила прилива, уменьшаясь, становится незаметной на определенном расстоянии от моря, выше которого реки имеют обычный гидрологический режим. Длина участка реки, на котором наблюдаются приливные явления, изме няется в течение года. В периоды высоких паводков это расстояние уменьшается, сдвигаясь в сторону моря, а в межень увеличивается, продвигаясь в глубь суши.
В сильно разветвленных устьях рек влияние прилива сказывает ся неодинаково в различных рукавах и протоках. В главном русле может наблюдаться едва заметное поднятие уровня воды, а в ма лых рукавах и протоках — полный или частичный поворот течения в сторону реки.
Приливные явления могут быть обнаружены путем наблюдений за режимом рек в период изыскательских работ на конкретном мос товом переходе.
Приливы и отливы вызывают непрерывное изменение уровня во ды в реке, а также изменения скоростей течения и их направления (рис. VIII1І). На участках рек, подверженных действиям прили вов, создаются условия переменного подпора, в результате чего течение воды замедляется и постепенно принимает обратное на правление. При отливах создаются условия спада, и течение воды ускоряется. Количество воды, поступающее во время прилива через заданный створ реки, определяет приливной объем, а количество воды, стекающее в период отлива, является отливным объемом (см. рис. ѴІІІ-11). Величина этих объемов увеличивается вниз по реке по мере приближения к прибрежному устью (морю).
При смене прилива на отлив и наоборот наступает момент, ког да движение воды отсутствует. Образование стоячей воды при при
ливе происходит спустя не которое время после наступ ления максимального уровня воды. Стоячая вода отлива наблюдается не при самом низком уровне, а в течение некоторого времени с начала прилива. Промежуток вре мени между стоячими вода ми прилива или отлива и со ответственно приливом или отливом зависит от местных условий и может продол жаться от 1 до 1,5 ч (рис. ѴІІІ-12).
Как видно из рис. ѴІІІ-12, стоячая вода наблюдается при более низком уровне, чем уровень прилива, и вы ше уровня отлива.
Смена приливного тече ния на отливное и наоборот происходит не сразу по все му сечению потока, а посте пенно, начиная от дна к по верхности и от берегов к стержню. Таким образом, в некоторые часы приливноотливной фазы могут наблю даться два противоположно направленных течения.
Наибольшие скорости те чения появляются в середи не спада и подъема кривой изменения уровней во вре мени. В период отлива из-за значительного уклона зер кала воды скорости течения могут приобретать большие значения. В северных реках
СССР эти скорости дости гают 1—2 м/сек и более. В экваториальных реках ско рости при отливе составля ют 1,5—3,0 м/сек, а в 'ряде
случаев доходят до 4—
5 м/сек.
Приливным явлениям присуще ежедневное непо-
Рис. ѴІІІ-11. График изменения уровней, скоростей и расходов приливно-отливных вод:
/ — о б ъ е м о т л и в а ; 2 — о б ъ е м п ри ли ва
Рис. ѴІІІ-12. Схема к определению вре мени стояния воды:
1 пер и о д ы с т о я н и я ; |
2 — о б ъ е м о т л и в а ; 3 — |
о б ъ е м |
прилива |
8*
Рис. ѴПІ-13. График колебаний максимальных и минимальных суточных уровней воды р. Рупса у г. Кхулна за 1944 г.
стоянство прилива, которое заключается в том, что после оконча ния одного приливного цикла уровень воды оказывается ниже или выше, чем при начале цикла. Поэтому, чтобы исключить влияние ежедневного колебания прилива на оценку объемов прилива и от лива, эти объемы рассчитывают по измерениям всего периода, охватывающего полный приливный цикл, т. е. 25 ч .
Поскольку на реке наблюдается собственный сток, то последний во время прилива подпирается приливными водами и, следователь но, должен накапливаться в приливном бассейне. Во время отлива подпорные явления исчезают, а накопившийся объем воды вместе с водой прилива стекает в море. Поэтому фактическая величина от ливов бывает всегда больше расхода приливов. На этом и основано определение собственного расхода воды в реке Qpe4 без влияния приливно-отливных явлений:
Qр е ч — |
2 ^отл— 2 |
Гдр |
36Ш |
(ѴІІІ-42) |
|
|
’ |
где 2 ІГотл — суммарный объем отлива за полный цикл, м3; ~ZWnр— суммарный объем прилива за полный цикл без влияния собст венного стока реки, м3; t — время полного приливного цикла, ч.
При увеличении паводковых
Н.щут |
|
|
|
|
|
расходов в реке приливы ослабе |
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
вают, а отливы становятся силь |
||
|
|
ч |
|
|
|
нее (рис. ѴІІІ-13). Такая же кар |
||
|
|
- |
t |
|
|
тина наблюдается при продвиже |
||
|
|
|
|
нии приливной волны в глубь ма |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
д й \ Ы |
vJ |
|
|
L |
терика. |
|
|
|
|
|
Колебания |
уровней |
в устьях |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
п |
13 п |
15 |
№ |
П |
18 13 го |
рек и эстуариях иногда могут пре |
||
|
|
Числа м есяца |
|
кращаться в |
период |
паводков |
||
Рис. ѴІІІ-14. Влияние паводков на |
из-за резкого подъема |
уровней |
||||||
уровни |
р. |
Потомак, |
подверженной |
воды от речных вод (рис. ѴІІІ-14). |
||||
воздействию прилива |
(1942 г.) |
Это объясняется [40] ростом укло- |
Рис. ѴІІІ-15. График колебаний уровней приливно-отливных вод на р. Рупса (Восточный Пакистан):
а — в квадратурный период; б — в сизигийный
на в эстуарии в результате повышения уровня воды в его верхней части и увеличения скоростей течения при высоких уровнях.
Для мостовых переходов, расположенных в зоне активного дей ствия приливов, расчетными являются условия, создающиеся в па водковый период, поскольку они характеризуют наивысшие колеба ния уровней воды во внутригодовом режиме уровней. За каждый год наблюдений должен быть установлен максимальный уровень, характеризующий суммарное влияние паводка и максимального прилива.
■ Учитывая, что влияние приливов является постоянно действую щим фактором на формирование уровенного режима водотока на определенном участке реки, а величина прилива зависит от величин паводковых расходов, значения максимальных ежегодных уровней воды от суммарного воздействия стока и приливов могут служить исходными величинами для вычисления расчетного уровня высокой воды.
Для определения отверстия моста и размывов подмостового рус ла необходимо иметь данные измерений в период сильных приливов и период мелководных. Сильный прилив (сизигийный) с высоким приливом и низким отливом возникает 1 раз в 14— 15 дней при сов местном действии астрономических сил солнца и луны. Этот прилив постепенно теряет силу, а через неделю наступает самый слабый прилив, называемый квадратурным или мелководным. В квадратур ный прилив уровень воды прилива низкий, а отлива высокий (рис. ѴІІІ-15).
Из этих особенностей приливных явлений следует, что количест во воды, поступающее в приливную зону и вытекающее из нее во время сизигийных приливов, значительно больше, чем в квадратур ный период. Эти явления сказываются и на скоростях течения воды. Что касается величины собственного максимального расхода реки, то для его определения можно производить наблюдения в любое время независимо от периода приливного цикла.