![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Левичев В.Г. Радиопередающие и радиоприемные устройства [учеб. пособие]
.pdfUw. т—действующее значение напряжения |
теплового шума |
||
в |
мкв. |
|
|
Если на |
входе радиоприемника включен колебательный кон |
||
тур, то напряжение тепловых шумов |
на контуре |
при комнатной |
|
температуре |
равно |
|
|
|
|
|
(2.17) |
где R3— резонансное сопротивление контура. |
|
||
Напряжение £/ш.т бывает порядка |
единиц микровольт. |
3.Шумы приемной антенны
Вприемной антенне ЭДС шумов возникает по многим при чинам. Поэтому она больше ЭДС теплового шума ее полного ак
тивного сопротивления. Однако тепловые шумы в антенне радио локационного приемника являются основными.
О — 0
|
|
|
Jwex |
|
2 |
|
|
|
-0- |
|
|
Антенна |
Фидер |
Вход приемника |
|
Рис. 2.16. Эквивалентная схема |
приемной |
антенны |
|
|
как генератора шумов: |
|
|
j и 2 - входные |
з а ж и м ы антенны; 3 |
и 4 — входные |
з а ж и м ы |
|
приемника |
|
|
Происхождение дополнительных шумов обусловлено термоди намическим обменом энергии между антенной и окружающей сре дой, в которой происходит непрерывное тепловое движение раз личных частиц. Кроме того, антенна принимает шум космического пространства, частотный спектр которого совпадает со спектром тепловых шумов.
С точностью, вполне достаточной для практики, можно опреде
лить ЭДС шумов |
радиолокационной |
антенны по |
формуле |
|
Е Ш . К = УМТ-Нк-2Ь/. |
(2.18) |
|
Сопротивление |
Ra практически |
равно сопротивлению излуче |
|
ния антенны и обычно бывает в пределах 40—70 |
ом. |
Как генератор шума приемную антенну можно заменить схе мой, представленной на рис. 2.16, в которой к ее зажимам под ключен фидер, соединяющий антенну с приемником.
220
Если антенна согласована с приемником, а потери энергии в фидере малы, то напряжение тепловых шумов антенны, действую щее на входе приемника, равно
|
с / ш . в х |
= |
^ |
= К Ш ? А - 2 Д / . |
(2.19) |
||
Мощность тепловых |
шумов |
антенны, |
отдаваемая |
приемнику, |
|||
при |
выполнении условий |
согласования |
равна |
|
|||
|
Лп. ох = |
|
|
=^j± |
= |
kT- 2Д/. |
(2.20) |
Эта величина называется номинальной мощностью шумов на |
|||||||
входе |
приемника. |
|
|
|
kT есть энергия тепловых шу |
||
В |
формуле (2.20) произведение |
мов антенны, отдаваемая приемнику на один герц его полосы про пускания. Номинальная мощность, отдаваемая приемнику, не за
висит от типа приемной |
антенны и ее конструкции. Она одинакова |
|||
для |
всех |
антенн. |
|
|
|
|
|
4. Ламповые шумы |
|
Шумы |
электронных |
ламп создаются |
из-за неравномерного вы |
|
лета |
электронов из катода, хаотического |
перераспределения элек |
тронов между положительными электродами лампы, а также за
счет появления индуктированных токов в цепи |
управляющей сет |
|
ки и других причин. В результате |
указанных |
причин количество |
электронов, прилетающих к аноду, |
непрерывно |
изменяется (даже |
при строго постоянных напряжениях на электродах лампы). Про цесс неравномерного вылета электронов из катода называется дро бовым эффектом.
Небольшие |
беспорядочные изменения |
анодного тока |
лампы |
|
создают на сопротивлении анодной нагрузки |
шумовое напряже |
|||
ние, которое |
подается на управляющую |
сетку |
следующей |
лампы |
и усиливается вместе с полезными сигналами. Отсюда ясно, что наиболее вредное влияние на работу приемника оказывают шумы
его первой |
лампы, так как они усиливаются наибольшим |
числом |
каскадов. Поэтому с точки зрения уменьшения внутренних |
шумов |
|
приемника |
особо важное значение имеет правильный выбор пер |
|
вой лампы |
приемника и режима ее работы. |
|
Переменные составляющие шумового напряжения, возникаю щего на сопротивлении анодной нагрузки за счет флюктуации анодного тока, распределены по частотному спектру так же рав
номерно, как и составляющие теплового |
шума. |
Ш у м о в о е с о п р о т и в л е н и е |
у с и л и т е л ь н о й |
л а м п ы |
|
Для сравнения различных ламп по их шумовым свойствам ус ловились считать, что флюктуации анодного тока создаются на пряжением тепловых шумов, возникающим на воображаемом шу-
221
мовом сопротивлении Rmn, включенном между сеткой и катодом. Сама же лампа рассматривается как идеальная (нешумящая). Температура шумового сопротивления считается равной 290° К. Шумовое сопротивление, лампы рассчитывается теоретически и может быть определено экспериментально. Ориентировочная ве личина шумового сопротивления усилительного триода находится по формуле
Я ш . л « - ^ , |
(2-21) |
где 5 — крутизна рабочего участка сеточной динамической харак теристики лампы.
Зная шумовое сопротивление лампы, легко определить напря жение ламповых шумов, действующее на ее сетке, по формуле
|
|
|
U U . „ = ± |
V |
R |
~ W |
, |
(2.22) |
|
где |
£/ш .л — напряжение шумов |
лампы, |
действующее |
на ее управ |
|||||
|
ляющей |
сетке, мкв; |
|
|
лампы, ком; |
|
|
||
|
— шумовое |
сопротивление |
|
|
|||||
|
2Д/ — полоса |
пропускания |
приемника, кгц. |
|
|
||||
|
Поскольку в цепи сетки первой лампы приемника |
всегда |
имеет |
||||||
ся |
входной контур, |
то результирующее напряжение шумов на |
|||||||
сетке первой |
лампы |
определяется |
по формуле |
|
|
||||
|
Uт. |
р,з = ] / V u , T + £/ш.л = |
-g- К ( Я . + Яш .л) • 2Д/. |
(2.23) |
Пример. На входе приемника включен контур, резонансное сопротивление которого #э =2000 ом. Шумовое сопротивление лампы R m n =250 ом. Опреде лить результирующее напряжение шума, которое окажет воздействие на прием ник, если его полоса пропускания 2Д/=1,2 Мгц.
Р е ш е н и е .
У ш . р ез = -g- V (2 + 0,25) 1200 = 6,4 мкв.
Реально напряжение шумов на сетке лампы будет |
несколько |
больше, так как к полученному результату добавится |
еще неко |
торая часть шумов антенны. |
|
С целью уменьшения внутренних шумов приемника |
желатель |
но применять в его первых каскадах лампы с малым |
шумовым |
сопротивлением. Из усилительных ламп наименьшими |
шумами об |
ладают триоды с повышенной крутизной характеристики. Шумо
вое сопротивление |
таких триодов измеряется сотнями ом. |
|||
С |
увеличением |
количества сеток в лампе шумы |
ее возрастают |
|
из-за |
хаотического |
перераспределения электронов |
между сетка |
|
ми. Ориентировочно можно |
считать, что уровень внутренних шу |
|||
мов |
у пентодов в три — пять |
раз больше, чем у триодов. |
222
Величина шумового сопротивления пентода, работающего в схеме усилителя, приближенно может 'быть найдена по формуле
где |
/ а 0 |
— постоянная |
составляющая |
анодного |
тока |
лампы, ма; |
||||
|
Jg20—постоянная |
|
составляющая |
тока экранирующей сетки, ма; |
||||||
|
S— крутизна |
рабочего участка сеточной динамической ха |
||||||||
|
Rm-n |
рактеристики лампы, ма1в\ |
ком. |
|
|
|||||
|
— шумовое |
сопротивление |
лампы, |
|
при условии, |
|||||
|
Формула (2.21) |
получается из |
формулы (2.24) |
|||||||
что |
/g2 o=0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На практике часто встречаются схемы приемников, в которых |
|||||||||
некоторые пентоды |
работают в триодном |
режиме. В этом случае |
||||||||
их |
внутренние |
шумы |
оказываются |
в три — пять |
раз меньше, чем |
|||||
при |
пентодном |
режиме. |
|
|
|
|
|
|||
|
Ш у м о в о е с о п р о т и в л е н и е |
с м е с и т е л ь н о й |
||||||||
|
|
|
|
|
л а м п ы |
|
|
|
|
Во всяком супергетеродинном приемнике имеется преобразо ватель частоты, состоящий из смесителя и гетеродина.
В качестве ламповых смесителей в радиолокационных приемни ках применяются диоды, триоды и пентоды. Многосеточные лам пы в качестве смесителей не применяются из-за большого уровня собственных шумов. Но и такие лампы, как триоды и пентоды, ра ботающие в режиме смесителя, имеют повышенный уровень вну тренних шумов по сравнению с шумами, которые они создают в режиме усилителя. Объясняется это прежде всего пониженным значением крутизны лампы, работающей в режиме смесителя. В этом случае величина шумов лампы определяется ее крутизной преобразования Snp, определение которой дано в § 11. Второй причиной повышенного уровня шумов смесителя является боль шая величина сеточных токов такой лампы. Поэтому эффект хао
тического перераспределения |
электронов |
в |
смесительной |
лампе |
||
выражен |
более сильно. |
|
|
|
|
|
Шумовое сопротивление триодного смесителя находят по фор |
||||||
муле |
|
|
|
|
|
|
|
• ^ ш . л ^ - ? — I |
|
|
(2.25) |
||
где Rш . л |
— шумовое сопротивление |
лампы, |
ком; |
|
||
^пр — крутизна преобразования |
лампы, ма/в. |
|
||||
Шумовое сопротивление пентодного смесителя находят по фор |
||||||
муле |
|
|
|
|
|
|
|
Х ш . * * 1 - Т Т - 1 - Г - + 2 0 |
¥ - ) - |
( 2 - 2 6 ) |
|||
|
'ао + Jgw |
\ Ь п р |
|
$„р J |
223 |
|
|
|
|
|
|
|
Если в качестве смесителя применяется многосеточная лампа (гептод), то ее шумовое сопротивление можно найти, пользуясь формулой
/ ? ш . д ^ 2 0 - ^^uo-ho) |
t |
( 2 2 7 ) |
'КО-Зпр |
|
|
где /ко — постоянная составляющая тока |
|
катода. |
Шумовое сопротивление является условным и используется только для расчета напряжения шума лампы, приведенного к се точной цепи. Поэтому оно не изменяет входного сопротивления лампы и в нем нет потерь энергии полезного сигнала.
5. Шумы транзистора
Шумы транзистора возникают по различным физическим причи нам. Поэтому их делят на несколько составляющих. Основными из них являются: тепловой шум сопротивления базы, дробовой шум эмиттерного перехода и шум хаотического перераспределения ин жектированных носителей между коллектором и базой.
Напряжение теплового шума базы можно рассчитать по урав нению
£/ш.б = К 4 £ Г т в - 2 Д / , |
(2.28) |
где г6 — объемное сопротивление базы. |
инжек- |
Дробовой шум обусловлен неравномерностью процесса |
ции. Он пропорционален току эмиттера. Расчет дробового шума сложен и неточен.
Шум токораспределения зависит от хаотических явлений в кол лекторном переходе, ширина которого непрерывно меняется. В ре зультате этого возникают флюктуации в распределении носителей заряда между коллектором и базой. Шум токораспределения срав нительно невелик и им часто пренебрегают в расчетах.
6. Чувствительность радиолокационного приемника
Из рис. 2.14 ясно, что на экране индикатора уверенное обнару жение отраженного сигнала (цели) возможно только в том случае, когда его уровень на выходе приемника превышает уровень шума.
Минимально необходимое отношение мощности сигнала к мощ ности шума на выходе приемника называется коэффициентом раз личимости сигнала по мощности. Обозначим его тр .
Требуемая величина ур зависит от типа индикатора, тренирован ности наблюдателей и других факторов. Обычно гр = 1—9.
На входе приемника отношение сигнал/шум является наиболь шим. По мере прохождения сигнала к выходу приемника это от ношение уменьшается.
Число, показывающее, во сколько раз отношение мощности сиг нала к мощности шума на выходе приемника меньше, чем на входе, называется коэффициентом шума. Обозначим его Кш.
224
По определению
Рс. ВХ '
КШ= |
р ш - " ' - , |
|
(2-29) |
|
' с. вых |
|
|
|
Рш. вых |
|
|
где Я с . в х — мощность сигнала, отдаваемая приемнику |
антенной или |
||
измерительным генератором; |
|
|
|
Ли.вх — мощность шумов, |
отдаваемая |
приемнику |
антенной или |
измерительным генератором; |
|
|
|
Л:.вых — мощность сигнала |
на выходе |
приемника; |
|
Ли.вых — мощность шумов на выходе приемника.
Коэффициент шума приемника определяется его входной цепью и двумя-тремя первыми каскадами, так как после них отношение сигнала к шуму практически не изменяется. В радиолокационных
приемниках |
/Сш = 5—25. Чем меньше |
Кш, тем лучше приемник. |
В идеальном |
(нешумящем) приемнике |
/ С ш = 1 - |
Понятие «коэффициент шума» применимо не только к приемни ку в целом, но и к его любому каскаду.
С учетом коэффициента шума приемника Кш и коэффициента различимости сигнала гр можно написать формулу для реальной чувствительности приемника по мощности.
Под реальной чувствительностью приемника по мощности пони мают наименьшую мощность сигнала на его входе, при которой на выходе УПЧ или видеоусилителя создается требуемое превышение уровня сигнала над уровнем шумов. Следовательно, минимально не обходимая мощность отраженных (полезных) сигналов на входе
приемника должна быть больше номинальной |
мощности |
входных |
|||
шумов в Кш^р раз, т. е. |
|
|
|
|
|
|
' с. вх. мин |
£ Г 2 Д / # ш Т р . |
|
|
(2.30) |
Поскольку испытания приемников производятся при комнатной |
|||||
температуре |
(Г = 290°К), формулу (2.30) можно написать |
в сле |
|||
дующем виде: |
|
|
|
|
|
|
Л.вх.мИ ,1 = |
4 - 1 0 - ^ ^ ш Т р 2 Л / ) |
|
|
(2.31) |
г Д е Лг.вх.мин — реальная чувствительность приемника, мквт; |
|
||||
2А/— |
полоса пропускания приемника, |
кгц. |
|
|
|
При измерениях чувствительности приемников вместо |
коэффи |
||||
циента различимости по мощности гр удобнее |
пользоваться |
коэф |
|||
фициентом различимости по напряжению уел |
под которым |
пони |
мают отношение амплитуды выходного напряжения сигнала к сред ней амплитуде выходного напряжения шумов.
Легко показать, что |
Ти=уг~^. |
|
||
Тогда |
формула для |
реальной |
чувствительности |
приемника по |
мощности |
принимает следующий вид: |
|
||
|
Р.. вх. мин = 4 |
• 10-12 Кш fv 2Д/. |
(2.32) |
|
Обычно ru = 1—3. |
|
|
|
8—869 |
225 |
В процессе эксплуатации приемника приходится периодически проверять его параметры. При этом измерение чувствительности обычно производится при коэффициенте различимости сигнала
В этом случае измеряется' предельная чувствительность |
прием |
ника. Она равна |
|
^ с . в х . п р о д = 4 - Ю - , 2 / С ш 2 Д / . |
(2.33) |
Если при помощи измерительного прибора (например, типа РТ-10) определить предельную чувствительность приемника в мик роваттах, то, зная полосу пропускания приемника в килогерцах, легко вычислить коэффициент шума по формуле
|
|
_ Р с . вх. пред |
_ |
„ |
|
|
|
А ш — 4 . Ю - 1 2 - 2 Д / " |
\4.o-*j |
||
Величина чувствительности радиолокационных приемников не |
|||||
всегда |
измеряется |
в ее абсолютном |
значении |
(микроваттах). |
Ее |
часто |
определяют |
в логарифмическом |
сравнении с некоторой вели |
чиной мощности, принятой за условный опорный (нулевой) уровень.
За условный опорный уровень Р0 |
обычно принимается мощность |
|||||||||||||
в 1 мет или 10 мквт. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Логарифмическое сравнение двух мощностей выражают в деци |
||||||||||||||
белах |
(дб). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отношение двух мощностей Р\ и Р2 считается равным N деци |
||||||||||||||
бел, если |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N = 1 0 1 g - £ - , |
|
|
|
|
|
(2.35) |
|||
где Pi и Р2 |
— сравниваемые мощности. |
|
|
|
|
|
|
|||||||
При определении реальной чувствительности приемника в деци |
||||||||||||||
белах последняя формула |
имеет следующий вид: |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
М — 101g Р |
с |
- |
, |
|
|
|
|
(2.36) |
||
где Яс.вх.мин — абсолютная |
величина |
реальной |
чувствительности |
|||||||||||
|
Р0 |
приемника; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
— опорный |
уровень |
мощности |
измерительного |
|
генера |
||||||||
|
|
тора; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N — реальная |
чувствительность |
приемника |
по |
отноше |
|||||||||
|
|
нию к условному опорному уровню мощности, дб. |
||||||||||||
Проиллюстрируем сказанное |
числовым |
примером. |
|
|
|
|||||||||
Пример. Допустим, что абсолютная величина реальной чувствительности |
||||||||||||||
приемника Рс. в х . м н н = |
2-Ю- 1 2 вот.Тогда |
она |
относительно |
уровня |
Р0 |
в |
1 мет |
|||||||
оказывается |
равной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N = |
Ю lg |
2 J O ^ " |
= 10 lg 2 • Ю-» = |
1 0 (ig |
2 + |
lg 10-9) = |
] 0 (0,3 — 9) = |
- 8 7 дб. |
Ответ: реальная чувствительность данного приемника равна —87 дб отно
сительно уровня в 1 мет. Это значит, что реальная чувствительность данного приемника выше 1 мет в 500 миллионов раз, или на 87 дб.
226
Реальная |
чувствительность этого |
же |
приемника |
относительно |
уровня в |
||
10 мкот будет |
равна |
|
|
|
. |
|
|
# = 1 0 1 g W^QZ |
= 101g2 • Ю - ' = |
10(lg2 + lg 10-') = |
10(0,3-0,7) = - 6 7 flff. |
||||
Ответ можно читать так: реальная |
чувствительность данного |
приемника |
|||||
ниже уровня |
10 мкот на 67 дб, т. е |
выше |
10 мквт в 5 |
миллионов раз, или на |
|||
67 дб. |
|
|
|
|
|
|
|
Практически реальная чувствительность радиолокационных приемников относительно уровня в 1 мет обычно бывает порядка 80—100 дб, а относительно уровня в 10 мквт — порядка 60—80 дб. Чем больше число отрицательных децибел, тем выше реальная чув ствительность приемника.
Предельная чувствительность приемника также может изме ряться в децибелах.
Впроцессе работы радиолокационной станции чувствительность
ееприемника не остается постоянной. В момент излучения электро магнитной энергии передатчиком происходит резкое понижение чувствительности приемника. Она восстанавливается до номиналь ного значения только спустя некоторое время после прекращения
работы передатчика. Одна из причин этого заключается в том, что на входе приемника радиолокационной станции всегда имеется га зовый разрядник, защищающий его от воздействия мощных им пульсов передатчика. Во время работы передатчика разрядник «за жигается» и шунтирует (закрывает) вход приемника.
По окончании работы передатчика разрядник гаснет не мгно венно и поэтому не сразу восстанавливает свое первоначальное максимальное сопротивление. По этой причине приемник в течение
некоторого времени после излучения радиоимпульса |
станцией |
|
имеет |
пониженную чувствительность (пока его вход еще шунти |
|
руется |
разрядником). Время, в течение которого она |
достигает |
своего номинального значения, называется временем восстановле ния чувствительности приемника. Обыкновенно оно не превышает 6—8 мксек.
Коэффициент шума приемника так же, как и чувствительность,
часто выражают в децибелах: |
|
Кш(дб)=ЮкКш. |
(2.37) |
У радиолокационных приемников Кш |
обычно бывает равен |
7— 14 дб. |
|
В радиолокационных приемниках метрового диапазонаизмере ние чувствительности (реальной и. предельной) обычно производят по напряжению (в микровольтах).
Под реальной чувствительностью приемника по напряжению по нимают наименьшее напряжение сигнала на входе приемника, при
котором на выходе УПЧ или видеоусилителя создается |
требуемое |
превышение уровня сигнала над уровнем шумов. |
|
8» |
227 |
При согласовании антенны с приемником мощность сигнала на его входе связана с напряжением сигнала следующей зави симостью:
|
U2 |
с. вх, мин |
|
|
ц |
|
|
с. вх, мин — |
D |
|
|
Откуда |
|
•^вх |
|
|
|
|
|
U с. вх. мин ~ |
V^fc. вх. мин ' ^вх- |
(2.38) |
|
В этих формулах R^ есть |
входное сопротивление |
приемника. |
Обычно оно равно волновому сопротивлению фидера, соединяюще
го приемник с антенной. Формулу |
(2.38) можно привести |
к сле |
|
дующему виду: |
|
|
|
U с. вх. мин = 2 • 10-3 |
•1 и • К / Г Ш 2 Д / Я В Х 1 |
(2.39) |
|
где £/с.вх.мин — реальная чувствительность приемника, мкв; |
|
||
2А/—полоса |
пропускания |
приемника, кгц; |
|
Рвх — входное сопротивление приемника, ом. |
|
||
Предельная чувствительность приемника по напряжению |
(когда |
||
r i / = l ) определяется |
по формуле |
|
|
Uс вх. прод - 2 • 10-3 УК^ЩЙ^. |
(2.40) |
В процессе измерения предельной и реальной чувствительности приемника уровень его выходных шумов устанавливают (ручной регулировкой усиления) равным 25—50% амплитуды рабочего сигнала.
Рабочим сигналом называется видеоимпульс от сопровождае мой цели. Его амплитуда должна обеспечивать нормальную работу индикатора, следящей системы или другого устройства.
Если в приемнике имеется система автоматической регулировки усиления, то при измерении его чувствительности она должна быть выключена.
§ 4. УСИЛИТЕЛИ НАПРЯЖЕНИЯ НИЗКОЙ ЧАСТОТЫ
1. Особенности усилителей низкой частоты
Усилители низкой частоты (УНЧ) предназначены для усиления колебаний звукового спектра. Область их применения не ограничи вается радиоприемниками. Они широко используются в качестве самостоятельных устройств различного назначения.
В приемнике УНЧ обычно состоит из двух или трех каскадов. Значительно реже применяются многокаскадные УНЧ.
Оконечный каскад УНЧ часто называют усилителем мощности или выходным каскадом. Его назначение заключается в выделении необходимой мощности звукового сигнала на полезной нагрузке. Ламповый оконечный каскад обычно бывает трансформаторным. Транзисторные оконечные каскады бывают трансформаторные и бестрансформаторные.
223
Ламповые каскады предварительного усиления часто называют усилителями напряжения. Предварительные каскады на транзи сторах так называют редко, хотя в большинстве случаев они усили вают не только мощность сигнала, но и его напряжение.
В предварительных каскадах нагрузкой усилительного прибора может быть резистор, трансформатор или дроссель. Наиболее ши рокое применение получили резисторные каскады, а наименьшее дроссельные. Трансформаторные каскады предварительного усиле ния применяются в основном на транзисторах.
Необходимая полоса пропускания УНЧ зависит от его назначе ния. В радиовещательном приемнике для высококачественного вос произведения симфонической музыки она должна быть примерно от 30—50 гц до 10—15 кгц. Если же приемник предназначен толь ко для приема речи (войсковые приемники связи с амплитудной модуляцией), то для полной разборчивости слов достаточно иметь полосу пропускания от 300 гц до 3 кгц. При слуховом приеме теле графных сигналов полоса пропускания УНЧ может быть еще меньше.
Коэффициент нелинейных искажений в УНЧ радиовещательных приемников может быть до 5—10%, а в приемниках войсковой ра диосвязи до 10—20%.
Источником реального входного сигнала для усилителя напря жения низкой частоты приемника является детекторный каскад. Источником испытательного сигнала обычно служит звуковой ге нератор.
2. Резисторный усилитель на триоде
а) С х е м а и ф и з и ч е с к и е п р о ц е с с ы Схема резисторного (реостатного) усилительного каскада на
триоде является простейшей и самой распространенной. Она изо-
1аи
|
Рис. 2.17. Схема резисторного каскада на триоде |
|
|
бражена |
на рис. 2.17. В нее входят: лампа, анодный резистор R& |
||
(анодная |
нагрузка по постоянному току), ячейка |
катодного |
авто |
матического смещения RKCK, переходная цепь CARA, |
а также |
источ- |
229