![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Охрименко В.А. Подземная гидродобыча угля учеб. пособие
.pdfНа проведении штрека работала комплексная бригада из 12 человек. Сменное звено состояло из двух-трех человек (один обслуживал комбайн, другой контро лировал гидросмыв горной массы, третий доставлял элементы крепи, желоба и трубы к рабочему месту). Режим работы трехсменный. В четвертую смену про изводили профилактический ремонт комбайна.
После продвижения комбайна на 2 м его останавливали и наращивали же лоба и водоводные трубы.
Производительность труда рабочего на выход при проведении штреков ком байном ПКХ-3 по сравнению с буровзрывной выемкой выше на 42%, а стоимость выемки 1 м3 горной массы по заработной плате ниже на 27%. Производитель ность труда проходчика на выход 0,692 м.
С 1967 г. аккумулирующие штреки и блоковые печи по пласту мощностью до 1,6 м в шахтоуправлении «Юбилейное» в Кузбассе проводят проходческим комбайном ПК-7 (4ПУ) с низконапорным смывом горной массы.
Сущность технологической схемы состоит в том, что вначале комбайном берут уход по углю на длину 1,1 м. Потом комбайном производят присечку породы кровли. Крупные куски породы убирают в раскоску, а мелкие уносятся
потоком воды в. камеру |
гидроподъема. После подвигания породного забоя на |
|||
1.1 м по |
всему |
забою |
штрека |
ставят на стойках ВК-7 деревянный подхват |
временной |
крепи. |
Через |
каждые |
3,3 м проведения штрека комбайн останавли |
вают, отгоняют немного назад и возводят постоянную металлическую крепь тра пециевидной формы из стального спецпрофиля.
Практикой установлено, что за шестичасовую смену комбайном проводят
2.2м готовой выработки.
Сх е м а II. Проведение штреков механогидравлическими проходческими ком байнами с напорным гидротранспортом горной массы. Данная схема применима при проведении выработок с уклонами 0,003—0,005 на пластах мощностью более 1,6 м и углом падения до 90° при вмещающих породах крепостью менее 4.
Технологическая схема проведения штрека сечением в свету 7,5 м2 комбай ном ПК-9р с напорным гидротранспортом приведена на рис. 57, а.
Отбитая комбайном горная масса поступает через перегружатель в дро
билку, где ее дробят до класса 0—70 мм. Затем углесосом 5УНД |
(или |
гидро |
элеватором) транспортируют на поверхность (при выходе породы |
менее |
20%) |
или в выработанное пространство (при выходе породы более 20%). |
|
|
Материалы к забою доставляют в вагонетках по постоянному одноколей ному пути.
В качестве постоянной крепи применяют арочную с железобетонной затяж кой, которую возводят вслед за подвиганием забоя. Металлические арки устанав ливают в период осмотра комбайна.
Комбайн обслуживают два человека, на креплении, устройстве канавки, на ращивании трубопроводов заняты три человека.
Графиком организации работ (рис. 57, б) предусмотрено подвигание забоя за смену 4 м. Месячная скорость проведения штрека 400 м, производительность проходчика на выход 0,8 м, или 6 м3 выработки в свету.
§ 5. ТЕХНОЛОГИЯ ГИДРОМЕХАНИЧЕСКОГО ПРОВЕДЕНИЯ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК
Преимуществом данного способа проведения горных выработок является возможность применения малогабаритных, подвижных машин, приводимых в действие высоконапорной водой от насосных установок, расположенных в некотором удалении от них. Приме ром может служить тонкоструйная нарезная установка ЭНУС-1 конструкции ИГД им. А. А. Скочинского (рис. 58) для проведения на пологих пластах крепкого угля мощностью 1 —1,5 м выработок шириной до 2,2 м.
130
9*
Исполнительный орган нарезной установки состоит из восьми двухструйных резаков. Уголь разрушается струями воды, пода ваемой под давлением 350—400 кгс/см2, через насадки диаметром 1,2—2,5 м.
В процессе щелеобразования резаки внедряются на глубину не менее 300 мм в прорезаемую щель и межщелевые блоки угля либо самообрушаются, либо скалываются с помощью установлен ных на резаках коронок. Обрушенный уголь транспортируется от забоя либо самотечным гидротранспортом при помощи низкона порной воды, подводимой к установке, либо механическим грузчи ком наваливается на конвейер.
Г л а в а V
СПОСОБЫ И СРЕДСТВА ВЫЕМКИ УГЛЯ И ПОРОД ПРИ ГИДРОДОБЫЧЕ
Одним из важнейших процессов, от которого зависит эффек тивность гидродобычи, является выемка угля и вмещающих пород при проведении горных выработок и очистной добыче угля.
На гидрошахтах применяются следующие способы выемки: гидравлический, при котором разрушают массив, наваливают и
транспортируют отбитую горную массу из забоя струей воды; механогидравлический, при котором уголь или породу отделяют
от массива исполнительным органом механического типа с после дующей навалкой и транспортированием отбитой горной массы гидравлическим способом;
гидромеханический, при котором уголь или породу отделяют от массива гидравлическим или комбинированным (струей воды и резцами) способами, а наваливают и транспортируют отбитую гор ную массу механическими средствами;
взрывогидравлический, при котором уголь или породу отбивают от массива буровзрывными работами, а наваливают и транспорти руют отбитую горную массу с помощью низконапорной воды.
§ 1. ГИДРАВЛИЧЕСКАЯ ВЫЕМКА УГЛЯ
Гидравлическая выемка угля осуществляется струей воды, вы брасываемой под большим давлением через насадку из ствола ги дромонитора. Уголь в результате сильного удара струи разру шается и отделяется от массива. Растекаясь с большой скоростью по массиву, вода подхватывает отбитый уголь и уносит его от забоя.
П а р а м е т р ы струи. Струей называется поток жидкости (воды), не ограниченный твердыми стенками или руслом и дви жущийся компактно в пределах некоторого расстояния.
В зависимости от условий формирования и физико-механиче ских свойств струи воды могут быть гидромониторные, пульсирую щие, импульсные и тонкие высоконапорные.
Гидромониторные струи с давлением воды на выходе из на садки 40—100 кгс/см2 являются основными исполнительными орга нами для разрушения угля при гидродобыче.
133
Производительность гидроотбойки во многом зависит от ком пактности и дальнобойности гидромониторной струи. Компактность и дальнобойность струи гидромонитора зависит от характера по тока воды на подходе к насадке, формы насадки и качества об работки ее внутренней поверхности.
Поток воды, подаваемой по трубам к забою, при подводе к гид ромонитору характеризуется значительной турбулентностью. Из-за наличия поворотов и изменений сечений в самом канале гидромо нитора возникают дополнительные возмущения потока воды, кото рые отрицательно влияют на качество струи. Непосредственно перед насадкой в стволе гидромонитора происходит некоторое успо коение водяного потока. Основное назначение ствола гидромони тора— сглаживание и по возможности полное устранение возник-
Рис. 59. Размещение сотового успокоителя конструкции ИГД им. А. А. Скочинского в стволе гидромонитора
ших в гидромониторе дополнительных вихрей. Установлено, что дополнительная турбулентность сглаживается в стволе гидромони тора при длине его, равной 35—50 диаметрам канала ствола [19].
Вподземных условиях применение таких длинных стволов связано
сбольшими неудобствами. Поэтому на практике используют спе
циальные успокоители, вставляемые в ствол гидромонитора. В большинстве случаев действие успокоителей основано на разде лении потока на несколько параллельных потоков меньшего сече ния, перемешиванию которых препятствуют лопатки (ребра) или трубки.
В шахтных гидромониторах применяют успокоители сотового типа. Они более просты в изготовлении, дают более компактную струю и меньше подвержены засорению кусками угля и породы, часто попадающими в водоводы.
ИГД им. А. А. Скочинского [6] рекомендует в шахтных гидромо ниторах применять сотовые успокоители (рис. 59) с ячейками раз мером 24X24 мм. Этот успокоитель дает наибольший эффект, если между началом ствола и началом успокоителя имеется участок около 0,3 м со свободным пространством. После успокоителя перед конусной частью ствола также должен быть участок со свободным пространством длиной равной одному-двум диаметрам канала ствола. Длина успокоителя должна быть 0,3 м. Применение успо-
134
коителей данной конструкции улучшает компактность струи и уве личивает производительность гидромонитора при гидроотбойке угля.
Окончательно струя |
гидромонитора формируется в |
насадке. |
Н а с а д к о й называют |
фасонную трубку специального |
профиля, |
которая служит для формирования струи. Насадку подсоединяют к стволу гидромонитора. От формы насадки зависит и форма попе речного сечения струи. На гидрошахтах наиболее часто применяют конусоидальные сходящиеся насадки, изготовленные из минерало керамики. Они обеспечивают создание наиболее устойчивых и дальнобойных струй.
Для устранения ряда неблагоприятных особенностей течения, влияющих на струю, необходимо обеспечить правильное осесим метричное подтекание к выходному сечению гидромониторной на садки. Для этого, при теоретическом выборе рациональных очер таний подводящего канала и насадки гидромонитора целесооб разно использовать разработанный в гидродинамике прием расчета, основывающийся на теории пространственных потенциальных течений, сущность которого сводится к следующему.
Производится расчет осесимметричного сходящегося потенци ального потока, в котором предварительно задается продольное распределение осевой скорости u0~f ( x)\ удовлетворяющее тре бованиям плавного изменения при требуемой степени поджатая.
Вкачестве профиля границы подводящего канала и сопрягаемой
сним насадки выбираются линии тока, внутри которых течение ха рактеризуется приблизительно равномерным профилем продольной скорости.
Пример функции fo(x), позволяющей подобрать подходящие очертания стенок канала, имеет вид (предложение Тзяна)
X |
---тгХ' |
|
/о (л)—0,55+0,90 JФ(je)dx, |
||
Ф(*) = |
||
о |
уг2п |
Найденные по этому способу очертания следует скорректиро вать за счет нарастающей в направлении движения толщины вы теснения. Приблизительный расчет последней можно провести, на пример, с учетом изменения в продольном направлении скорости натекающего на пограничный слой потока с применением последо вательных приближений.
Гидромониторная струя выбрасывается через насадку с боль шой скоростью. Пролетая до забоя и проходя через воздушную среду, она преодолевает сопротивление воздуха, смешиваясь с ним, расслаивается и рассеивается.
С изменением скорости истечения (напора перед насадкой) в струе наблюдается ряд характерных и последовательных измене ний, на основании которых струи разделяют на четыре класса: низкого (5—20 кгс/см2), среднего (20—50 кгс/см2), высокого (50— 500 кгс/см2) и сверхвысокого (более 500 кгс/см2) давления. На
135
гидрошахтах применяются струи среднего и высокого давлений (до 120 кгс/см2).
Наилучшим критерием компактности струи (для данного диа метра насадки) является длина начального участка, в котором имеется плотное ядро с постоянными скоростями движения воды. С повышением рабочих давлений угол расширения внешней гра ницы струи возрастает, а длина начального участка сокращается. Одной из причин уменьшения дальности полета струи является динамическая неустойчивость капель при больших скоростях дви жения.
Длину начального участка струи можно определить по формуле
<30>
где d0— диаметр струи в сжатом сечении;
а — коэффициент турбулентной структуры, а= 0 ,4 2 • 10~8Re+0,0022,
Re — число Рейнольдса для потока в канале ствола гидромо нитора.
Гидромониторная струя характеризуется диаметром струи в сжатом сечении (диаметром насадки) d0, напором на выходе из насадки Я0 и расходом воды Q.
При гидроотбойке угля применяют гидромониторные струи со следующими параметрами: d0—17= 32 мм; # 0 = 20-ь120 кгс/см2; Q= 100= 150 м3/ч.
Работоспособность струи принято характеризовать напором на выходе из насадки (в шахте замеряется манометром).
Необходимые динамические давления струи у забоя обеспечи ваются при соответствующем напоре и диаметре насадки, причем одно и то же динамическое давление может быть получено при различных комбинациях напора и диаметра насадки. При меньших диаметрах насадок осевые динамические давления струи с удале нием от насадки снижаются более резко, чем при насадках боль ших диаметров. Поэтому по условиям более производительной гид
роотбойки предпочтение (с учетом возможных расходов воды) |
не |
|||
обходимо оказывать насадкам большего диаметра. |
|
|||
Скорость вылета струи |
|
|
|
|
v = f Y 2 g H 0, |
м/с. |
(31) |
||
Расход воды через насадку |
|
|
|
|
Q |
= |
P |
м3/с, |
(32) |
откуда предельная величина диаметра насадки для каждого опре деленного расхода воды
136
В формулах (31), (32) и (33) приняты: |
(ф = 0,92—0,96); |
||
ер — коэффициент |
скорости |
струи |
|
р = <х-ф— коэффициент |
расхода |
воды |
(ц = 0,92—0,96); здесь а — |
коэффициент сжатия струи (а=1); ы — площадь поперечного сечения насадки; м2; g — ускорение силы тяжести, м/с2.
Основные технические параметры гидроотбойки угля. Опреде ляющими параметрами гидроотбойки угля, от которых зависит производительность гидромонитора при разработке пластов с раз личными физико-механическими свойствами, являются: давление воды перед насадкой, диаметр насадки, расстояние гидромонитора от забоя, прочностные константы угольного массива, скорость пе ремещения струи по забою.
Критерием оценки эффективности гидроотбойки является про изводительность гидромонитора — весовое количество угля, отби ваемого в единицу времени (обычно т/ч).
Параметры гидроотбойки целесообразно устанавливать по ме тодике ИГД им. А. А. Скочинского, в соответствии с которой фи зико-механические свойства угольного массива оцениваются по удельному водопоглощению пласта [10].
Основные положения метода расчета параметров гидроотбойки сводятся к установлению: удельного водопоглощения пласта фо; давления струи воды на выходе из насадки гидромонитора, при котором производительность гидроотбойки угля при очистных ра ботах должна быть наивысшей, но не менее 20 т/ч, а в подготови тельных забоях не менее 10—12 т/ч; диаметров насадки гидромо ниторов для гидроотбойки угля в очистных и подготовительных забоях; удельного расхода воды при гидроотбойке угля в очистных и подготовительных забоях, которые не должны быть больше 3— 5 м3/т по условиям гидротранспорта и гидроподъема; удельной энергоемкости гидроотбойки в очистном забое.
Количество воды на один гидромонитор в очистных ..забоях ус
танавливают по формуле |
|
|
Q0=- |
м31ц’ |
(з*) |
где Н0— давление воды перед насадкой, кгс/см2.
При этом величину удельного расхода воды д0 необходимо принимать равной 3—5 м3/т, что обеспечивает оптимальные усло
вия гидротранспорта. Если q0< 3 м3/т, |
необходимо уменьшить ве |
|
личину рабочего давления. При q0> 5 |
м3/т гидротранспорт |
будет |
малоэффективным. |
|
|
Количество воды на один гидромонитор в подготовительных |
||
забоях определяется по формуле |
|
|
Q n=?„/7r.„, м3/ч, |
(35) |
где <7п и /7Г. п — соответственно расход воды и производительность гидромонитора по проходке.
137
Опыт показал, что удельные расходы воды в подготовительных забоях должны обеспечивать консистенцию пульпы не более Т : Ж = 1 : 10.
Зная количество воды на один гидромонитор, можно опреде лить предельную величину диаметра насадки для этого количества
воды,
d»= /nF“0'52FF• <зб)
Исходя из опыта применения гидроотбойки на гидрошахтах Донбасса, диаметр насадки гидромонитора рекомендуется прини мать равным 17—22 мм для подготовительных и 25—32 мм для очистных забоев. Если при этих значениях диаметров насадок гид роотбойка окажется малоэффективной, то гидровыемку угля сле дует вести гидромеханическим способом или с предварительным ослаблением угольного массива.
Институтом ВНИИГидроуголь разработана методика опреде ления производительности гидромонитора, в которой физико-меха нические свойства угольного пласта оцениваются по коэффициенту крепости угля f, определяемому методом толчения.
Основные положения этой методики сводятся к следующему. Производительность гидромонитора в подготовительном забое
по чистой гидроотбойке определяется:
/7 ,-1 ,1 7 5 • 10 -< -----' > ’ |
т/ч. |
1 + 0,022 Л/ Ц-
Зависимость производительности гидромонитора в подготови тельном забое с учетом времени на смыв угля и осмотр забоя имеет вид:
|
5 |
/7Г=0,85/7П= 10“ 4 |
1 + 0,022 ]/f т/ч. |
Представленные выражения могут быть справедливыми на ра бочем участке длины струи гидромонитора, который равен
/р=(0,019 - £ - - 0 ,1 4 5 ) - ! - , м,
где а — коэффициент турбулентной структуры потока струи (в пределах расходов воды гидромониторами при высоко напорной гидроотбойке находится в пределах 0,004— 0,005);
d0—диаметр насадки, м.
133
Производительность гидромонитора в очистном забое, отнесен ная ко времени подачи воды, определяется по формуле
|
|
5 |
n 0=rj ■ІО-4 [2,4 (1 - e ~ ° ’12m2) + 0,058] |
+ 0,022 |
т/ч, |
1 |
] / " |
где г| — коэффициент использования гидромонитора;
т— мощность пласта, м;
е— основание натуральных логарифмов;
do — диаметр насадки, см.
н
Для пластов мощностью менее 2,2 м и - у <150 г| = 0,8 — 0,82.
В начальный период эксплуатации, когда происходят различные не
увязки в работе забоев, величина |
— 0,7. Для пологих пла |
|
стов мощностью 2,5—5,5 м и Н |
[100 г|=0,65 — 0,80, причем мень |
|
f |
‘ |
|
шие значения соответствуют большей мощности. При отработке мощных крутых пластов коэффициент использования гидромони тора значительно меньше.
н |
н |
При у > |
100 г} = 0,45; при 8 0 < у < 1 0 0 rj = 0,45 — 0,55; при 70< |
<- у - < 80 rj = 0,55 — 0,60.
Для подготовительных забоев с высоконапорной гидроотбойкой в начальный период эксплуатации гидрошахт величина коэффи циента использования гидромонитора ц может быть принята не менее 0,85.
Оборудование для гидроотбойки. Основным механизмом для гидроотбойки угля является гидромонитор. Он служит для форми рования струи воды и управления ею при выемке угля.
Подземные гидромониторы можно подразделить: по назначе нию—-для очистных работ, для работ в подготовительных выра ботках, для подгонки пульпы по желобам (гидромониторы-бус теры), гидромониторы комбинированного использования; по роду управления — с ручным, моторным, с управлением с места, дистан ционным, программным и от самонастраивающихся кибернетиче ских систем; по характеру перемещения за забоем — переносные, самоходные (на гусеницах, на колесах), передвигаемые гидропередвижчиками, подвесные (укрепляемые на передвижных крепях, опускаемые на шлангах по скважинам).
Для изготовления подземных гидромониторов применяют высо кокачественные и высокопрочные материалы — нержавеющие и кислотоупорные нержавеющие стали.
Созданы гидромониторы с ручным (Г-1, ГМРЦ-2) и дистан ционным управлением (ГМДЦ-ЗМА, ГМДЦ-2, Г-1), а также
139