![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Болдырев Ю.Н. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов целлюлозно-бумажного, лесохимического и гидролизного производств учеб. пособие для целлюлоз.-бумаж. техникумов
.pdfТак как v——, уравнение (1-9) может быть переписано в виде
Р |
RT |
или — = — т г - |
|
р |
М |
Объем газов при нормальных условиях (температура О °С, дав ление 101 300 н/м2) связан с объемом при фактических условиях соотношением:
Для |
многокомпонентных |
газов |
удельный |
вес |
(смеси) |
определя |
|||||||
ется по формуле: . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
„ |
Tfit't |
+ |
Ы'2 + |
Ш'і + |
|
••• + |
tnV„ |
(1-12) |
||
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
уи |
уз, уз, ..., Уп — удельный |
|
вес |
компонентов, |
входящих |
|||||||
|
|
|
|
в смесь при нормальных |
условиях; |
|
|||||||
|
Vi, |
vz, V3, •. •, |
vn •— объемный |
процент |
компонентов |
смеси по |
|||||||
|
|
|
|
данным газового |
анализа. |
|
|||||||
|
Плотность смеси вычисляется по формуле |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
P = piai4-p2 a2 -l-.. . + p«a n , |
|
(1-13) |
|||||||
где |
|
|
|
|
|
р — плотность смеси; |
|
||||||
|
|
|
|
Рь P2, • •., Рп — плотности |
компонентов; |
||||||||
|
|
Vl |
|
Vz |
= |
Vn |
|
s |
|
|
|
|
|
|
ai = — ; az=—; |
fln |
|
объемные доли компонентов; |
|||||||||
|
|
Vcm |
Уем |
|
Vcm |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
vi, |
vz, Уз, • • •, vn — объемы компонентов. |
|
||||||||
Объем смеси равен сумме объемов |
компонентов, т. е. |
(1-13') |
|||||||||||
|
|
|
|
VCu=Vi |
+ V2 + |
. • - + |
Vn- |
|
|
||||
|
Пример 1. Определить массу 100%-ного этилового спирта в ем |
||||||||||||
кости объемом |
600 м3. Плотность этилового спирта при 20° С равна |
||||||||||||
789 |
кг/м3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р е ш е н и е . |
По формуле (1-1) |
т = 789'600=473400 кг. |
||||||||||
|
О т в е т : 473400 |
кг. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Пример 2. Определить полезный объем емкости для сырой кис |
||||||||||||
лоты состава (a = 3,l% S02 ; fr = 1,03% |
СаО) при температуре 15°С. |
||||||||||||
Вес кислоты, находящейся в емкости, равен 6 068 160 н. |
|
||||||||||||
|
Р е ш е н и е . |
1. По формуле (1-6) |
находим |
удельный |
вес кис |
||||||||
лоты: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г = |
[1+0,0051 (а + 36)]103 -9,8= [1+0,0051 X |
|
|||||||||
|
|
|
Х(3,1 + 1,03)]9,8-103 |
= 10 113,6 н/м5; |
|
2. Используя формулу (1-2), |
определяем |
объем |
емкости |
для |
||||||||
кислоты: |
,г |
О |
6 068 160 |
„„„ |
|
|
|
|
|
|||
|
|
ч |
|
|
|
|||||||
|
V = — • = |
1 f l |
0 Г |
=60 0 |
|
м3. |
|
|
|
|||
|
|
•( |
10113,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О т в е т : 600 м3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример 3. Определить плотность |
воды |
при температуре |
100° С, |
|||||||||
если плотность воды при 20° С равна 998 кг/м3, |
а коэффициент |
объ |
||||||||||
емного расширения при температуре |
100° С равен 0,75. |
|
|
|||||||||
Р е ш е н и е . |
По формуле |
(1-5) |
находим |
|
р г = р і [ 1 — Р (h — ^i)] = |
|||||||
= 998 [ 1 — 0,00075 (100° — 20°) ] = 938 |
кг/м3. |
|
|
|
|
|
|
|||||
О т в е т: 938 |
кг/м3.- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример 4. Определить плотность и удельный объем S0 2 газа при |
||||||||||||
нормальных условиях |
(температура |
0°С, давление |
101 300 |
|
н/м2). |
|||||||
Давлению 101 300 н/м2 |
соответствует 760 мм рт. ст. |
|
|
М = |
||||||||
Р е ш е н и е . |
1. Молекулярная |
масса |
сернистого ангидрида |
|||||||||
= 64. Универсальная газовая постоянная R равна 8314 |
дою |
—. |
||||||||||
|
|
|||||||||||
Абсолютная температура Т=273°+0° |
|
|
|
|
|
кмоль |
•град |
|||||
= 273° К- Пользуясь формулой |
(1-10), находим плотность сернистого ангидрида при нормальных
условиях: |
рМ |
_ |
101 300-64 |
|
|
р — |
— А ° кс\м . |
||||
R T |
— |
8 3 1 4 . 2 7 3 |
2. Удельный объем сернистого ангидрида при нормальных усло виях равен
•a=-^- = -^g-=0,35 м3\кг.
Пример 5. Определить удельный вес смеси газов, получаю щихся при сгорании 9,8 н колчедана, если состав газовой смеси по объему и удельный вес компонентов, входящих в смесь, равны:
V, м3 |
(или 9%) |
у, н/м3 |
SO2=0,29 |
2,85-9,8 |
|
SO3=0,02 |
(или 0,5%) |
3,57-9,8 |
N2=2,65 |
(или 81,8%) |
1,257-9,8 |
О2 =0,28 |
(или 8,7%) |
1,43-9,8 |
Итого: |
3,24^3 и л и |
100,0 °/о |
Р е ш е н и е . По формуле (1-12) находим удельный вес газовой смеси:
"fSQ2 t / SOI + f s 0 3 t ' s 0 3 |
+ 1 f N; t , N.+ Tq^q., |
||
7см — |
1 0 |
0 |
— |
9,8 (2,85 • 9,0 + |
3,57 • 0,5 + 1,257 |
- 81,8 + |
1,43 • 8,7) _ . , A 1 0 , 3 |
: |
JQQ |
|
14,1Z HjM . |
|
|
|
О т в е т : 14,12 н/м3. •
|
4. Давление жидкости на единицу |
поверхности |
есть гидроста |
тическое давление. |
|
р представляет |
|
• |
Гидростатическое давление или просто давление |
||
отношение |
|
|
|
|
[и1,иЦ, |
(1-14) |
|
где |
Р — сила. |
|
|
|
Если жидкость налита в сосуд, то |
сила, действующая на дно, |
|
равна весу жидкости в сосуде: |
|
|
|
|
P = FHpg, |
|
(1-15) |
где |
F — площадь дна сосуда; |
|
|
|
Н — высота столба жидкости; |
|
|
|
р — плотность жидкости; |
|
|
|
g— ускорение силы тяжести. |
|
|
|
Давление на дно сосуда равно |
|
|
|
p=UbL=H?g. |
|
(1-16) |
Если давление над жидкостью равно ро, то гидростатическое давление определяется по формуле
p = pa+Hpg, |
или р = ро+Ну. |
(1-17) |
Давление изменяется вдоль вертикальной и наклонной стенки сосуда. Давление направлено по нормали к площадке, на которую оно действует.
Давление в произвольной точке объема жидкости можно опре делить, зная давление в какой-нибудь другой точке и глубину по гружения одной точки относительно другой по уравнению равнове сия жидкости одного и того же объема при неизменном удельном весе:
|
|
|
* 1 + |
- £ U = z i + ^ . , |
|
|
|
(1-18) |
||||
где |
zu |
22 — координаты |
двух |
частиц |
жидкости |
относительно |
пло |
|||||
" |
Рі, |
|
скости сравнения; |
, |
|
|
|
|
|
|
||
Рг — статическое |
давление |
(абсолютное) |
на |
уровне |
этих |
|||||||
|
|
|
частиц; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у — удельный вес жидкости. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
Из уравнения (1-18) |
находим |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
/>2=/>1 — t ( * 2 - Z I ) = / > I - t A ; |
1 |
|
|
|
|||||
|
|
|
А = / > 2 + |
7(2г — 2 і ) = Л + їА, |
/ |
|
|
|
||||
где |
h = 2 2 |
— Zi. |
|
поверхности, |
где давление |
равно |
атмо |
|||||
|
Если |
точка 1 взята на |
||||||||||
сферному давлению, т. е. рі = рат, |
то |
формула |
для |
определения |
избыточного давления в любой точке будет иметь вид
|
|
|
|
|
|
|
Рш |
= у/г, |
|
|
|
(1-20) |
где h — глубина |
точки от свободной поверхности |
жидкости. |
|
|||||||||
Если давление над жидкостью выше атмосферного, то жидкость |
||||||||||||
находится под избыточным давлением, равным |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Рпзб = Рабс — В, |
|
|
(1-21) |
|||
где рабе — абсолютное давление; |
|
|
|
|
|
|||||||
|
В — атмосферное или барометрическое |
давление. |
|
|||||||||
Если давление |
|
над |
жидкостью |
|
|
|
|
|||||
ниже |
атмосферного, |
то |
жидкость |
|
|
|
|
|||||
находится при разрежении (в вакуу |
|
|
|
|
||||||||
ме). Оно равно: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рван —В—Рабе- |
|
(1-22) |
|
|
|
|
|||||
Пример 6. Определить |
абсолют |
|
|
|
|
|||||||
ное и избыточное |
гидростатические |
|
|
|
|
|||||||
давления открытого |
|
резервуара чи |
Рис. 1-1 (к примеру 6) |
|||||||||
стой |
воды на |
|
глубине |
8 |
м |
|||||||
|
|
|
|
|
||||||||
(рис. 1-1). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р е ш е н и е . |
Для |
решения |
задачи пользуемся |
формулой |
(1-17) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
р = р 0 |
+ # р £ , |
|
|
|
||
где |
|
|
Ро = 98 070 н/м2 |
— атмосферное |
давление |
на по- |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
верхности; |
|
|
|
|
р == 1 ООО кг/м3 |
=1000 н • сек* |
•плотность |
воды; |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
м |
|
-глубина; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h = 8 м |
|
|
|
|||
|
|
|
^ |
= |
9,81 |
м/сек2 |
- •ускорение |
силы тяжести. |
|
|||
1. |
р ==98 070 + 8- |
1000 • 9,81 = 176 550 |
н/м2; |
|
|
|
||||||
2. |
р и з б = Яр£-=78 480 н/м2. |
|
гидростатическое давление |
|||||||||
Пример 7. Определить |
избыточное |
в центре крышки нижнего лаза бака щелока при удельном весе ще
|
лока 1060-9,8 н/м3, температуре |
15е С, дав |
||||||||||
|
лении в газовом пространстве бака, равном |
|||||||||||
|
атмосферному |
давлению, |
и |
|
Л = 8 |
м |
||||||
|
(рис. 1-2). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Р е ш е н и е . |
Для определения |
избыточ |
||||||||
|
ного |
гидростатического |
давления |
|
будем |
|||||||
|
пользоваться формулой (1-20) |
|
|
|
н/мг. |
|||||||
77777777^77777РТ |
р„ |
з б = 1060-9,8-8 = |
1060-78,4 = 83 200 |
|||||||||
|
Пример 8. Определить вакуум в цилинд |
|||||||||||
Рис. 1-2 (к примеру 7) |
|
|||||||||||
|
ре А, |
заполненном |
воздухом, |
если |
в |
трубе |
||||||
жидкостного вакуумметра |
|
вода |
поднялась на |
высоту |
Л=2,Э |
м |
||||||
(рис. 1-3). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р е ш е н и е . Для определения |
вакуума |
по формуле |
(1-22) сле |
дует сначала найти абсолютное давление в цилиндре, допуская, что
во всем пространстве, |
заполненном возду- |
||
р / > • , • • , х хом, имеется одно и то же давление |
|
||
P&5c = B — yh, |
|
||
где В — атмосферное, |
или барометрическое |
||
давление; |
|
|
|
у — удельный |
вес |
жидкости в |
вакуум |
метре (для воды у = 9807 |
н/м3); |
||
h — показание |
вакуумметра. |
|
|
Вакуум определяют по формуле |
(1-22) |
||
рвък |
= В — Рабе- |
|
Следовательно,
Рис. 1-3 (к примеру 8)
р в а „ = 9 8 0 7 - 2 , 5 = 24 500 н/м2.
5. Расходом жидкости или газа называется то их количество, которое протекает через данное сечение трубы (живое сечение от крытого канала) в единицу времени. Различают объемный и массо вый расходы жидкости или газа.
Объемный расход равен
|
V=wS |
[м3/сек], |
(1-23) |
где |
w — средняя скорость потока, |
м/сек; |
|
|
S — площадь поперечного сечения потока, |
мг. |
|
|
Массовый расход жидкости определяют по формуле |
||
|
Q=WS\—],[ сек J ' |
(1-24) |
|
где |
W — массовая скорость, кг/м2 |
• сек. |
|
|
Зависимость между массовой и линейной скоростью определя |
||
ется из равенства: |
|
|
|
|
W=wp. |
(1-25) |
Если движущаяся жидкость сплошь заполняет трубу перемен ного сечения и имеет массовые скорости W] и W% в сечениях Si и S2, то при установившемся движении жидкости справедливо равенство
G = SsWi = S2W2 = const |
(1-26) |
или |
|
G=SiU>ipi=S2a>2P2 = const, |
(1-27) |
где pi и р2 — плотности жидкости в сечениях Sj И S2. |
|
Для несжимаемой жидкости рі = рг и уравнение |
(1-27) прини |
мает вид: |
|
y = 5i ^i = 52t(y2 = const. |
(1-28) |
Уравнения (1-26) — (1-28) представляют собой |
материальный |
баланс потока жидкости и называются уравнениями |
неразрывности |
потока. |
|
При движении жидкости в круглой трубе с внутренним диамет
ром d и, следовательно, площадью |
свободного |
сечения |
S= П^ |
|
|
|
ТС |
при сплошном заполнении сечения |
жидкостью |
уравнение |
расхода |
имеет вид: |
|
|
|
V=Sw=-?£-w: |
|
|
(1-29) |
Из уравнения (1-29) можно найти диаметр трубы по равенству
rf=T/IZr. (і-зо)
Расчетные скорости некоторых жидкостей, паров и газов, ис пользуемых в целлюлозно-бумажной промышленности, приведены в табл. (1-1) [7].
Таблица 1-І
Расчетные скорости жидкостей, паров и газов в трубопроводах
№ по пор. |
|
|
Движущаяся среда |
|
Скорость , м/сек |
|||
1 |
Вода оборотная |
|
|
|
|
2 - -3 |
||
2 |
|
|
|
древесная мас |
1,5 |
- -2,5 |
||
3 |
Суспензия |
волокна — целлюлоза, |
0,6--2,5 |
|||||
4 |
са, тряпичная |
полумасса концентрацией до 3% |
||||||
Суспензия |
наполнителей концентрацией до 250 г/л |
0,3--1,0 |
||||||
5 |
1,5 |
- -2,0 |
||||||
6 |
Известковое молоко |
100—150 г в 1 л |
1,5 |
- -2,0 |
||||
7 |
Шлам каустизационный от приготовления гипо- |
1,0 |
- -2,0 |
|||||
8 |
хлорита |
кальция, |
от гашения |
извести . . . . |
|
|
||
Растворы |
глинозема |
сернокислого, гипохлорнта, |
|
|
||||
|
зеленый, белый и слабый черный щелоки, рас |
|
|
|||||
|
творы анилиновых красок, башенная и вароч |
1,5 |
- -2,5 |
|||||
9 |
ная кислоты, канифольное клеевое молочко |
|||||||
Кислоты |
серная |
и |
соляная |
концентрированные |
1,0 |
- -1,5 |
||
10 |
|
|
|
|
|
|
35 |
- -60 |
11 |
Конденсат с парами |
вскипания |
(считая на объ- |
20—40 |
||||
12 |
0 , 1 --0,5 |
|||||||
13 |
|
|
|
|
|
|
||
Газ сернистый под давлением до 300 мм вод. ст. |
10- -20 |
|||||||
14 |
6 |
--8 |
||||||
15 |
Воздух в вакуумных линиях |
бумагоделательных |
10- -15 |
|||||
16 |
|
|
||||||
|
машин |
(считая по объему |
разреженного воз- |
5 |
--10 |
|||
17 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
3 --8 |
Диаметр труб и каналов нецилиндрического сечения выражают через так называемый гидравлический радиус, под которым пони мают отношение площади свободного сечения трубопровода или
канала, заполненного протекающей средой, к его смоченному пери метру, т. е.
Гг=4т, |
0-31) |
где гг — гидравлический радиус, м; П — смоченный периметр, м.
Для круглой трубы гидравлический радиус можно найти из вы
ражения |
|
^ = 4 = ^ - 4 . |
(1-32) |
Диаметр, выраженный через гидравлический радиус, называют
эквивалентным диаметром: |
|
|
|
rf=d№B |
= |
4rr . |
(1-33) |
Из выражений (1-31) и (1-33) |
получим следующее общее |
выра |
|
жение для эквивалентного диаметра: |
|
|
|
<*.»=-7Г |
[м]. |
(1-34) |
Для трубы (канала, лотка) прямоугольного сечения со сторо нами ав b гидравлический радиус равен
|
S |
аЪ |
|
|
ab |
V'OO) |
|
Гг~~~П~~ |
2а+26 |
|
~2(а |
+ Ь)' |
|||
Эквивалентный диаметр |
трубы |
(канала) |
прямоугольного |
сече |
|||
ния вычисляется из выражения |
|
|
|
|
|
||
t |
, |
iab |
|
- = т |
2ab) |
І л 0~ч |
|
^ ™ = 4 г |
г = - 5 ^ Т Ї |
5 |
т |
г . |
(1-36) |
||
Лотки (каналы) |
могут также иметь трапецеидальную, треуголь |
||||||
ную, параболическую, полукруглую, |
сегментную и другие формы. |
В целлюлозно-бумажной промышленности лесосплавные лотки имеют треугольную, прямоугольную и трапецеидальную формы по перечного сечения [7].
Поперечный профиль живого сечения, имеющий наибольший гидравлический радиус, или, иначе говоря, пропускающий задан ный расход при наименьшей площади живого сечения, называется гидравлическим наивыгоднейшим профилем.
Гидравлические лесосплавные лотки характеризуются:
А. Расходом жидкости, определяемым формулой уравнений (1-26) —(1-28).
Б. Гидравлическим |
уклоном |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1-37) |
|
где с — скоростной коэффициент, равный по Базену |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
87 |
|
|
|
|
(1-38) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
V гт |
|
|
|
|
|
|
здесь уі — коэффициент шероховатости. |
|
|
|
|
|
|||||||
Значения |
коэффициентов |
шероховатости |
|
по Б. А. Бахметьеву |
||||||||
приведены в приложении I I I . |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
В. Скоростью течения, определяемой по формуле |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
w = |
C]/rTi |
[м/сек]. |
|
|
|
(1-39) |
||
При скорости жидкости в лотках |
1,2—1,6 м/сек |
гидравлический ук |
||||||||||
лон і принимается равным 0,0018—0,0025. |
|
|
|
|
|
|||||||
Г. Производительностью лотка |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
N= |
j — — |
= |
j±—- |
[шт. бревен в час], |
(I-40) |
|||||||
где b — ширина лотка по зеркалу воды, см; |
|
|
|
|
|
|||||||
m — расчетное число |
сплавных |
рядов |
в сечении |
лотка; |
т — |
|||||||
= |
1-3 |
[7]; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ki — коэффициент поперечного заполнения |
зеркала |
лотка; |
|
|||||||||
k — коэффициент |
продольного заполнения |
лотка |
бревнами, |
|||||||||
(он равен 0,5—0,7 при однорядном |
сплаве и 0,25—0,7 при |
|||||||||||
многорядном |
сплаве); |
|
|
|
|
|
|
|
||||
D — средний расчетный диаметр |
сплавляемых |
бревен, см; |
|
|||||||||
I — средняя длина сплавляемых бревен, м; |
|
|
|
|||||||||
wi — средняя |
скорость движения |
бревен в лотке, |
м/сек |
(она |
||||||||
принимается примерно равной 1,2ш). |
|
|
|
|
||||||||
Д. Сплавным |
гидромодулем |
Si, |
характеризующим удельный |
|||||||||
расход воды в лотке на сплаве 1 м3 |
древесины: |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
5 , = ^ |
[м31пл. |
м*\. |
|
|
|
(1-41) |
Пример 9. Определить расход массы в массопроводе целлюлоз ного завода, если диаметр массопровода равен 400 мм, а концентра ция массы составляет 1,5%.
Р е ш е н и е . По табл. 1-1 выбираем расчетную скорость суспен зии в массопроводе. Примем ее равной 0,7 м/сек. Расход в массопро
воде найдем по формуле |
(1-29): |
|
|
V=-^-w |
= 3 , 1 4 |
" °f - ° J =0,084 м*1сек=В |
м*Імин. |
2 |
З а к а з № 481 |
17* |
Пример |
10. |
Найти |
диаметр |
трубопровода |
для |
воды |
при по |
|||
треблении |
ее |
отбельным |
цехом |
сульфитцеллюлозного |
завода |
|||||
800 мЦч. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р е ш е н и е . |
По табл. 1-1 принимаем расчетную скорость воды |
|||||||||
в трубопроводе, |
равной 2,5 |
м/сек. |
Диаметр |
трубопровода |
находим |
|||||
по формуле |
(1-30): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И— і / |
~~ _ т / |
|
4-800 |
|
_ „ |
|
|
||
|
а— |
V идаЗбОО |
~~ V |
3,14 • 2,5 • 3600 — |
^ ' 6 й |
М ш |
|
|||
Принимаем |
диаметр |
трубопровода по |
стандарту, |
равным |
||||||
350 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример 11. Определить гидравлический радиус гг и потребный |
||||||||||
гидравлический |
уклон |
для железобетонного |
лотка |
трапецеидаль |
||||||
ного сечения с углом |
наклона стенки |
а = 45°, |
площадью живого се |
чения 0,56 м2, глубиной слоя воды в лотке 40 см при ширине лотка по основанию 1 м и скорости воды в лотке ад = 1,25 м/сек.
Р е ш е н и е . 1. Смоченный периметр лотка трапецеидального се чения равен
Я = 1 + - ^ М . = 2 , 1 4 м- |
||||
|
' cos 45° |
' |
' |
|
2. Гидравлический радиус лотка |
находим по формуле (1-35) |
|||
гг |
_S_ |
0,56 |
р. суу. |
|
п |
2Д4 |
' ' |
3. Скоростной коэффициент, по Базену, при коэффициенте ше роховатости для железобетонного лотка уі = 0,26 определим по формуле (1-38):
- |
8 7 |
|
8 7 |
= 58; |
|
VK |
1 + |
° ' 2 |
6 |
|
|
У0,27 |
4. Потребный гидравлический уклон найдем по формуле (1-37):
W2 1,252 п л т ^ и г = - ^ = 5 р Т а 2 7 = ° . 0 0 1 7 4 -
Учитывая потери энергии на трение между бревнами, на ускоре ние бревен, принимаем і = 0,002.
*О т в е т : t=0,002.
6.Вязкость, свойственная всем реальным жидкостям и газам, проявляется при движении в виде внутреннего трения. Различают абсолютную или динамическую вязкость (динамический коэффи циент вязкости), представляющую собой отношение напряжения сдвига к градиенту скорости по нормали (относительное изменение скорости на единицу расстояния между слоями по направлению,
перпендикулярному к |
направлению |
течения |
жидкости |
или газа), |
|||||
т. е. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ |
\н\м2'^ |
м\сек\м\ |
или |
[н • ceKJM2], |
|
(1-42) |
|
где |
т — напряжение сдвига |
или напряжение внутреннего |
трения, |
||||||
dw |
н/м2; |
|
|
|
|
|
|
||
•градиент скорости w в направлении нормали |
п, |
м/сек/м; |
|||||||
dn |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
[н\м\ |
|
|
(1-43) |
||
здесь |
Г — сила перемещения |
слоев относительно друг друга, к; |
|||||||
|
F — поверхность |
соприкосновения слоев жидкости |
или газа, |
Отношение вязкости [і к плотности р жидкости (газа) называ ется кинематическим коэффициентом вязкости или кинематической вязкостью:
|
|
|
V = = J L• |
IU- * J . |
|
|
(1.44) |
|
|
|
|
Р |
L сек |
J |
|
4 |
' |
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
- Физическая |
единица |
кинематической |
вязкости — стоке |
(ст) |
||||
равна 1 см2/сек. |
Единица кинематической вязкости в 100 раз меньше |
|||||||
стокса называется сантистоксом |
(ест). |
|
|
|
|
|||
Вязкость |
капельных |
жидкостей |
с повышением температуры |
|||||
уменьшается, |
вязкость газов увеличивается. Изменение |
вязкости |
||||||
при давлении |
|
до 10 кгс/см2 незначительно |
и при расчетах |
им пре |
небрегают. Зависимость вязкости газов от температуры прибли женно выражается формулой Сутерленда:
273 + С ( Т |
\'h |
.„ |
где и.0 — динамическая вязкость газа при 0°С; |
|
|
Т— абсолютная температура; |
|
|
С — постоянная, зависящая от рода |
газа. |
|
Динамическая вязкость смеси газов |
выражается |
приближенной |
формулой |
|
|
где ці, p-2, ..., |
№n — динамическая вязкость |
компонентов; |
Gi, Go, ..., |
Gn — процентное содержание |
компонентов смеси |
|
по весу. |
|
Значение динамической вязкости для различных газов в зависи мости от температуры, а также значение постоянной С и макси мальная температура, при которой значение этой постоянной
2* |
19 |