книги из ГПНТБ / Болдырев Ю.Н. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов целлюлозно-бумажного, лесохимического и гидролизного производств учеб. пособие для целлюлоз.-бумаж. техникумов
.pdfповерхности z"C T = 115° С, а температура воздуха вдали от трубопро вода t = 25° С?
Потери тепла излучением не учитывать.
Задача 17. В горизонтальном кожухотрубчатом подогревателе для кислоты имеется 90 труб диаметром 38x2 мм, длиной 2,5 м. Ко личество вертикальных рядов т = 19. Определить коэффициент теп лоотдачи от конденсирующегося водяного пара, подаваемого в меж трубное пространство в количестве 0,8 кг/сек. Давление пара 5,4 бар
(5,5 кгс/см2).
Задача 18. Определить коэффициент теплоотдачи при конденса ции сухого насыщенного водяного пара на вертикальной стенке вы
сотой 1 м при удельной тепловой нагрузке а = 5-104 |
вт/м2. Темпера |
|||||||
тура пара 7"= 120°С. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Задача 19. Определить коэффициент теплоотдачи при кипении |
||||||||
аммиака, если удельная |
тепловая |
нагрузка |
равна |
9 = 15000 |
вт/м2. |
|||
Температура кипения аммиака tmm |
=—10° С, которой соответствуют |
|||||||
следующие параметры: плотность |
пара |
р п = 2,390 кг/м3; |
плотность |
|||||
жидкости р = 6 5 2 кг/м3; |
плотность пара |
при атмосферном |
давлении |
|||||
ро=0,865 кг/м3; |
теплопроводность |
жидкости |
Я = 0,56 вт/м-град; |
по |
||||
верхностное натяжение |
0 = 28,6> Ю - 3 н/м; |
критерий Рг |
жидкости |
|||||
Рг=1,38; теплота испарения г= 1,3-106 |
дж/кг. |
|
|
|
||||
Задача 20. |
Воздух охлаждается от начальной температуры |
Гі = |
||||||
= 300° С до конечной 7 , |
2 =40°С в насадочном скруббере с насадкой |
из колец Рашига размером 50X50x5 мм. Удельная поверхность на
садки f=87,7 мг/м3, |
свободный |
объем Б =0,65. Массовые |
скорости |
|||
воздуха Wr = l кг/м2-сек, |
воды |
W>K = 3,3 кг/м2-сек. |
Вода |
в скруб |
||
бере нагревается от ^ = 3 0 ° С до 4 = 6 0 ° С. Определить |
коэффициент |
|||||
теплоотдачи в скруббере. |
|
|
|
|
|
|
Задача 21. Определить |
поверхность конденсатора |
для |
конден |
|||
сации водяного пара |
при давлении 0,157 бар (0,16 кгс/см2), |
посту |
пающего в теплообменник с температурой перегрева Ті = 75° С в ко
личестве |
G = 0 , l |
кг/сек. Конденсат охлаждается до 7*2=40°С. |
На |
|||
чальная |
температура охлаждающей воды |
^ = 20° С, конечная fa = |
||||
=45° С. Теплоемкость пара принять равной |
1970 дж/кг - град. |
|
||||
Коэффициенты теплопередачи по зонам: £i = 60 вт/м2 - град; fc> = |
||||||
= 900 вт/м2-град; |
&з = 300 вт/м2• |
град. |
|
|
|
|
Задача 22. Определить температурные напоры |
по зонам в кон |
|||||
денсаторе, в котором конденсируется G=2300 кг/ч |
фреона Ф-22 при |
|||||
давлении |
12 бар |
(12,26 кгс/см2). |
Температура перегрева пара |
Т\ = |
= |
60° С, которой соответствует энтальпия |
/і = 657103 дж/кг. Темпе |
|
ратура насыщения Г Н = 3 0 ° С , энтальпия |
насыщенного пара |
/ и = |
|
= |
636-103 дою/кг; теплота испарения фреона г = 177• 103 |
дж/кг. |
Жидкий фреон удаляется из конденсатора при температуре насыще ния. Начальная температура охлаждающей воды /і=20°С , конеч
ная ^ = 26° С. |
|
|
Задача 23. Определить поверхность теплообмена, |
необходимую |
|
для охлаждения 6 = 1000 кг кислоты |
от начальной |
температуры |
Т\ = 100° С до конечной 72=40° С. |
Теплоемкость |
кислоты с = |
= 1550 докIкг • град. Охлаждение проводится за время т = 1 ч водой,
с начальной температурой |
г^і = 20° С. |
|
Коэффициент |
теплопередачи |
|||||||
в теплообменнике k = 150 вт/м2 |
- град. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Задача |
24. Отработанная |
вода |
с |
температурой |
Гі = 80°С ис |
||||||
пользуется |
для нагревания g'=1500 |
кг раствора |
с |
теплоемкостью |
|||||||
с = 3760 дж/кг- |
град от начальной температуры |
£i = 15°C |
до конеч |
||||||||
ной ^ = 65° С. Нагревание |
проводится |
периодически |
за |
время |
т = |
||||||
= 0,75 ч. Определить необходимую поверхность |
теплообмена, |
если |
|||||||||
коэффициент теплопередачи равен k = 350 вт/м2 |
• град. |
|
|
||||||||
Задача |
25. |
Колчедан |
с размером |
частиц |
d=2 мм |
(плотность |
|||||
ртв = 2650 кг/м3) |
нагревается |
в кипящем слое |
дымовыми газами, |
начальная температура которых 7i = 900°C. Скорость движения га зов и>о=3 м/сек; высота неподвижного слоя частиц #=0,2 5 м. Опре делить коэффициент теплоотдачи между дымовыми газами и твер дыми частицами.
Задача 26. По условиям задачи 25 определить, какое количе ство тепла передается от кипящего слоя в окружающую среду через
1 мг стенки аппарата, если |
температура внутренней |
поверхности |
|||
стенки ?ст = 853°С. Число псевдоожижения со = 1,9. |
|
||||
Задача 27. Определить |
производительность |
аппарата по усло |
|||
виям задачи 25, если колчедан нагревается в кипящем |
слое от на |
||||
чальной |
температуры ^1=40° С до конечной £2 = 800°С. |
Насыпная |
|||
масса |
частиц |
рПас = 1800 кг/м3, теплоемкость |
материала с = |
||
= 920 дж/кг-град. |
Площадь сечения аппарата і 7 а п = 3 м2. |
||||
Задача 28. Паропровод с наружным диаметром cf=150 мм про |
ходит по квадратному каналу сечением 400x400 мм. Степень чер
ноты поверхности |
трубы єі = 0,67, а поверхности стен |
канала єз = |
||
= 0,85. Определить потери тепла излучением |
1 пог. м |
паропровода, |
||
если температура |
поверхности его ^ = 8 5 ° С , |
а температура |
стенок |
|
канала t2 = 18° С. |
|
|
|
поверх |
Задача 29. Определить теплоотдачу излучением от 1 м2 |
ности отопительного радиатора в большом помещении. Температура стенок радиатора ^ = 88° С,-температура стен помещения £ 2 =16° С . Степень черноты поверхности радиатора є =0,92.
Задача 30. Определить толщину слоя изоляции из асбеста, ко
торую необходимо нанести на паропровод |
с наружным диаметром |
100 мм и средней температурой стенки t |
=120° С, чтобы темпера |
тура поверхности изоляции была равна t |
=50° С. Температура |
воздуха в помещении £=20° С, коэффициент теплопроводности ас |
|
беста А = 0,11 вт/м- град. |
|
Задача 31. Дымовые газы при входе в цилиндрический газоход имеют температуру ^Г | = 800°С, при выходе tv =680° С. Давление
газов 0,98 бар (1 кгс/см2), они содержат 8% углекислоты и 10% во дяного пара. Средняя температура поверхности газохода £Ст = = 500° С, степень черноты поверхности е с т = 0 , 8 5 . Определить коли чество тепла, передаваемого лучеиспусканием от газов к поверхно сти 1 пог. м газохода. Диаметр газохода d = 0,6 м.
Ill
Тема 8. Расчет теплообменных аппаратов
Основные понятия и расчетные формулы
Теплообменные аппараты (теплообменники) используются для обмена теплом между двумя теплоносителями с целью нагревания или охлаждения одного из них. К теплообменникам обычно относят и конденсаторы — аппараты, применяемые для конденсации горя чего теплоносителя. При расчете теплообменников определяют не обходимую поверхность теплообмена, расход нагревающих или ох лаждающих агентов, конструктивные размеры и гидравлическое со противление аппаратов.
1. В основе расчета теплообменников лежит уравнение тепло вого баланса: Qrop = Qxon, при составлении которого не учитываются
потери тепла из-за их малости. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Тепловую нагрузку при нагревании определяют |
|
по |
уравнению |
|||||||
(7-4), а расход нагревающего агента — по формуле |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
С {ТІ-T3) |
|
с {Ті-Tt) |
' |
|
|
|
К ' ' |
Если нагревающим агентом является насыщенный пар, то |
|
|||||||||
|
|
|
G= |
8сУ*-*й |
|
|
|
|
(8-2) |
|
где |
Qrop — количество тепла, |
отданного |
горячим |
теплоносите |
||||||
|
|
лем, вт; |
|
|
|
|
|
|
|
|
G |
и g— количество горячего и холодного теплоносителей, со |
|||||||||
|
|
ответственно, кг/сек; |
|
|
|
|
|
|||
С |
и |
с — удельная теплоемкость горячего и холодного |
тепло |
|||||||
ТІ |
|
носителей, соответственно, дж/кг • град; |
|
|
|
|||||
и |
Tz — температуры горячего теплоносителя |
на |
входе |
в ап |
||||||
|
|
парат и на выходе из него, °С; |
|
|
|
|
|
|||
ti |
и |
tz — температуры холодного теплоносителя на входе в ап |
||||||||
|
|
парат и на выходе из него, °С; |
|
|
|
|
|
|||
|
|
г — теплота испарения, |
дж/кг. |
|
|
|
|
|
||
Тепловую нагрузку при охлаждении определяют по уравнению |
||||||||||
(7-3), а расход охлаждающего агента по формуле |
|
|
|
|
||||||
|
|
д. |
Охол |
|
GC {Tj — Т2) |
|
|
|
/о о\ |
|
|
|
ё |
c(t2-ti) |
|
eib-ti) |
• |
|
|
|
|
где Q-хол — количество тепла, |
сообщенное |
холодному |
теплоноси |
|||||||
|
|
телю, вт. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Если количества |
обоих теплоносителей |
известны |
и из четырех |
|||||||
температур, характеризующих |
их начальное |
и конечное |
состояние |
|||||||
(ТІ , Tz, |
h, |
tz), даны три, то четвертую температуру |
определяют из |
|||||||
уравнения |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
GC(Ti~Tz)=gc(h—ti). |
|
|
|
|
(8-4) |
2. В прямоточных и противоточных теплообменниках средний температурный напор определяют по формуле (7-12) или (7-13).
Если в теплообменнике осуществлен простой смешанный ток (теплообменник имеет один ход в межтрубном пространстве и чет ное число ходов в трубах), то Э с р вычисляют по формуле
О _ |
У&Т2 |
+ АР |
( 8 . 5 ) |
УЫ- |
+ ьг< |
||
2,3 l g |
е і + Є 2 |
+ / " А 7 - 2 + |
А<8 |
|
©і + Є 2 |
—У"ДГ2 +Д^2 |
При многократном смешанном токе (теплообменник имеет N хо дов в межтрубном пространстве и число ходов в трубах, кратное ЛО величину 0 с р вычисляют так:
й = |
/кА Г 2 |
+ Ш |
|
|
|
• |
|
|
(8-6) |
|
|
N2,3 lg А + У~дТ2~+ № |
|
|
|
|
|||||
|
А — / Д 7 ' 2 |
+ Д# |
|
|
|
|
||||
В формулах (8-5) и |
(8-6) АТ = Тх — Т2 |
и |
At = t2 |
— ^ — темпера |
||||||
турные перепады горячего и холодного теплоносителей; |
|
|||||||||
®i = Ti — t2 и 0 2 = r 2 — t i — температурные |
напоры |
на |
входе и на |
|||||||
|
выходе теплообменника при работе про |
|||||||||
|
тивотоком |
с теми же начальными и ко |
||||||||
|
нечными |
температурами |
теплоноси |
|||||||
|
телей; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А— величина, |
вычисляемая |
по |
форумле |
||||||
|
т / ~ e i |
+ |
т / |
в |
2 |
. |
|
|
(8-7) |
|
Л = ( Є , - Є 2 ) I |
|
|
Y |
|
|
|
|
|||
|
у |
в 1 |
— |
] / |
6 |
2 |
|
|
|
|
Если температура одного из теплоносителей остается постоян |
||||||||||
ной, то при любых видах их движения значение 6 с р |
вычисляют по |
|||||||||
формуле (7-12) или (7-13). |
|
|
и холодного {tCp) |
|
||||||
Среднюю температуру горячего |
(Гер) |
теплоно |
||||||||
сителей определяют по формулам: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при М<АТ |
< c p = - i - ( ^ + Л ) |
и |
7 - c p = ^ c p + e c p ; |
(8-8) |
||||||
п р и Д Г < Д £ Г с р = Ц - ( 7 \ + :Г2) и tcp=Tcp-Qcp. |
|
(8-9) |
3. Сечение труб или каналов теплообменника 5 выбирают из ус ловия
где |
G — расход теплоносителя, кг/сек; |
|
|
W — массовая скорость теплоносителя, кг/м2 |
• сек. |
|
Рекомендуются следующие значения массовой скорости тепло |
|
носителей: для жидкостей — 200—2000 кг/м2 • сек; |
для газов при дав |
|
лении 1 кгс/см2 — 2-Г-20 кг/м2 • сек. |
|
|
8 |
З а к а з № 481 |
113 |
При повышенном давлении допускаемая массовая скорость газа увеличивается примерно пропорционально давлению.
Сечения для прохода теплоносителей в соответствии с конструк тивными особенностями аппаратов определяются из следующих выражений.
Площадь поперечного сечения трубного пространства в трубча тых теплообменниках равна
|
|
•xdl |
Ttdl „ |
|
|
|
5 т р = ^ « 1 |
= - т ^ - ^ > |
(8-11) |
где |
du |
— внутренний диаметр трубы, м; |
|
|
|
ПІ |
— число труб в одном ходе; |
|
|
|
п-—общее число труб в аппарате; |
|
||
|
z — число ходов. |
|
|
|
|
Площадь межтрубного пространства без перегородок |
|
||
|
|
S « T P = ^ r |
|
(8-12) |
где |
D — внутренний диаметр кожуха, м; |
|
||
|
dB |
— наружный диаметр труб, м. |
перего |
|
|
В межтрубном пространстве, |
разделенном продольными |
родками на N ходов, сечение равно
лD2 — ndl
'>мтр=_ £ jj • (8-13)
В межтрубном пространстве с поперечными перегородками при
веденное сечение определяется по формуле |
|
5 п р и в = 4 ^ . |
(8-14) |
'прив |
|
При этом 5 Ы Т р определяют по формуле |
(8-12), а коэффициент -ф, |
учитывающий сужение сечения ввиду наличия труб, вычисляют по следующей формуле:
1 _ d " |
|
' |
(8-15) |
где t — шаг труб, м. |
|
Приведенная длина пути теплоносителя между |
перегородками |
/прив определяется по формулам: |
|
для сегментных перегородок |
|
для чередующихся колец и дисков |
|
|
|
D |
_2 |
|
(8-17) |
Аірнв Л ~~Т~ •) |
3 |
п Г |
Схемы теплообменников с различными перегородками даны на рис. 8-1, на котором обозначены величины /г, Ь, г, D. Рекомендуются следующие соотношения:
для сегментных перегородок 6 = /2Лі|>== (0,2-8-0,4)0, (8-18)
для чередующихся колец и дисков
|
|
|
-hii |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=2А<|>. |
|
(8-19) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 8-1. Устройство поперечных перего |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
родок .(пунктиром показана приведенная |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
длина |
пути теплоносителя): |
|
|
|
|
|
|
|
||||
а — сегментные |
перегородки; |
б — чередую |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
щиеся кольца |
и диски |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
4. |
Коэффициент |
теплопередачи |
в |
теплообменниках |
определя |
|||||||
ется по формуле • |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
k=—j |
|
\ |
j — |
вт/м2 • град, |
|
|
(8-20) |
|||
где |
ai |
и аг — коэффициенты .теплоотдачи |
от |
горячего |
теплоноси |
||||||||
|
|
|
теля |
к стенке |
и от стенки к |
холодному |
теплоноси |
||||||
|
|
|
телю, которые рассчитываются |
по |
формулам, |
рас |
|||||||
|
|
б |
смотренным в теме 7 (вт/м2 • |
град); |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 — |
тепловое сопротивление стенки, |
при определении ко- |
|||||||||
|
|
|
торого необходимо учитывать и тепловое сопротивле |
||||||||||
|
|
|
ние загрязнений: |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
гст |
~ Т ~ = г з а г р - Г - |
Г - - Г " ' з а г р , |
|
|
(8-21) |
|||||
где |
гя |
и |
гзатр—тепловые |
|
сопротивления |
загрязнении |
со стороны |
||||||
|
|
|
горячего |
и холодного теплоносителей, |
м2град/вт; |
||||||||
|
|
|
б — толщина стенки, м; |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
X — коэффициент теплопроводности |
материала |
стен |
||||||||
|
|
|
|
ки, вт/м • град. |
|
|
|
|
|
|
|
8* |
115 |
|
Ориентировочные значения л з а г р |
[33] |
|
|
|
Теплоносители |
|
г з а г р . ' -н2-град/от |
|
Вода |
|
|
0,00009 |
|
дистиллнр ов анн ая |
|
(0,00018) |
||
морская . . . . |
|
0,00009 |
||
водопроводная . |
|
0,00018 |
(0,00035) |
|
загрязненная: |
|
0,00053 (0,00071) |
||
ш<0,9 |
м/сек |
|
||
к>>0,9 |
м/сек |
|
0,00035 (0,00053) |
|
Нефтепродукты |
|
0,0009—0,00018 |
||
Органические жидкости, рассолы, жидкие хладоагенты |
0,00018 |
|
||
(NH3 , фреоны -и др.) |
І |
|
||
Водяной пар с примесью масла |
|
0,00018 |
|
|
Пары: |
|
|
0,00009 |
|
органических жидкостей |
|
|
||
хладоагентов |
|
0,00035 |
||
Воздух |
|
|
0,00035 |
П р и м е ч а н и е . Значения в скобках относятся к температуре воды >50°С.
В начале расчета по определению коэффициента теплопередачи обычно задаются температурой стенки или величиной удельного теплового потока, которые по окончании расчета проверяются по соответствующим формулам. Удобнее всего при этом пользоваться графическим методом с построением нагрузочной характеристики, как показано в решении примера 5 данной темы.
5. Поверхность теплообмена определяется по формуле
Для трубчатых теплообменников |
|
F=itdln, |
(8-23) |
где d— диаметр труб, м; |
|
I — длина труб, м; |
|
її — к о л и ч е с т в о т р у б в т е п л о о б м е н н и к е . |
|
Поверхность теплообмена подсчитывают по внутреннему, наруж |
|
ному или среднему диаметру труб в зависимости |
от того, какой |
из них является расчетным при вычислении коэффициента теплопе редачи k (формулы (7-14) — (7-18).
При расчете трубчатых теплообменников обычно задаются диа метром труб, затем определяют необходимое сечение для прохода
теплоносителей и число труб и, наконец, по уравнению |
(8-23) нахо |
|
дят требуемую длину труб. |
|
|
6. Гидравлическое сопротивление |
теплообменников |
движению |
через него теплоносителей определяют по формуле |
|
|
|
|
(8-24) |
где К — коэффициент трения; |
|
|
р — плотность теплоносителя, кг/м3; |
|
|
W — массовая скорость его, кг/м2 |
• сек; |
|
Ж — сумма коэффициентов местных сопротивлений.
Значения коэффициентов местных сопротивлений £ в теплооб менниках следующие [33]:
|
|
|
|
|
|
|
|
Местные сопротивления |
|
|
|
£ |
||||
Входная |
или выходная |
камера |
(удар |
и поворот) |
|
|
• |
|
1,5 |
|||||||
Поворот |
(180°) |
между |
ходами |
или секциями |
|
|
|
|
2,5 |
|||||||
Вход |
в трубы |
« |
выход |
из них |
|
|
•, |
|
|
|
|
1 |
||||
Вход в межтрубное пространство |
и выход из него |
|
|
|
|
1,5 |
||||||||||
Поворот |
(180°) |
через |
перегородку |
в межтрубном пространстве . . |
|
1,5 |
||||||||||
Поворот (180°) через калач . |
|
|
пространстве |
(т. — число ря- |
|
2 |
||||||||||
Поперечное движение |
в межтрубном |
Зт |
||||||||||||||
дов |
труб) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- ^ o j |
||||
Круглые |
змеевики |
(я — число |
витков) |
|
|
|
0,5я |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примеры |
|
|
|
|
|
|
Пример |
1. Определить тепловую нагрузку и расход пара |
в по |
||||||||||||||
догревателе |
щелока. Количество жидкости |
^=50 0 000 кг/ч, |
ее на |
|||||||||||||
чальная |
температура 140° С, конечная 145° С, теплоемкость |
щелока |
||||||||||||||
3820 дж/кг- |
град. Давление греющего пара 9,81 бар (10 |
кгс/см2). |
||||||||||||||
Р е ш е н и е . |
I . Тепловую |
нагрузку (с учетом |
потерь тепла |
в ок |
||||||||||||
ружающую |
среду — 3% |
от общего количества) |
определим |
по фор |
||||||||||||
муле |
(7-4): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q= |
1 , 0 |
3 з д 5 |
^ °°° |
• 3820 - (145-140)=2,73 • 10е |
вт. |
|
|
|||||||
2. |
Расход пара вычислим по формуле (8-2): |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
^ |
~ |
9094'- ї д а ' = 1 |
яг/сел;=4850 |
кг/ч. |
|
|
|
Здесь г = 2,024- Ю6 дж/кг — теплота конденсации пара при данном давлении.
О т в е т : 2,73 • 10° вт; 4850 кг/ч.
Пример 2. Парогазовая смесь сдувки варочного котла посту пает в теплообменник, где она охлаждается от 7\ = 130°С до 7Л= = 70° С водой с начальной температурой /1 = 10° С. Количество паро
газовой смеси G = 5000 кг/ч, |
ее состав: 45% по весу газа S0 2 и 55% |
|||
водяного пара. |
Определить |
конечную температуру нагреваемой |
||
воды, если в |
теплообменник она поступает в |
количестве |
g= |
|
=25 000 кг/ч. |
|
|
|
|
Р е ш е н и е . |
1. Тепловую |
нагрузку определим |
как разность |
теп |
лосодержаний смеси при начальной и конечной температурах, счи
тая, что весь пар, находящийся |
в смеси, конденсируется. В парога |
|
зовой смеси заданного |
состава |
содержится: водяного пара G n = |
=0,55-5000=2750 кг/ч; |
газа Gr = 0,45-5000 =2250 кг/ч. |
Теплосодержание водяного пара при 130° С: '
|
|
in = 2,726-106 дою/кг; |
|
|
|
|
||
теплоемкость конденсата (воды) |
при 70° С: |
|
|
|
|
|||
|
|
С в = 4190 дж/кг • град; |
|
|
|
|
||
теплоемкость сернистого ангидрида (газа): |
|
|
|
|
||||
|
|
С г = 610 |
дою/кг-град. |
|
|
|
|
|
Тепловая нагрузка |
|
|
|
|
|
|
||
Q=Gn(in-CBT2) |
|
+ GrCr(Tl-T2)=^o- |
• I 2 |
7 5 0 |
• < 2 > 7 2 6 |
' 1 0 6 - |
||
- 419 0 |
• 70)+2250 • 610 • (130-70)] = |
1,83 |
• 106 вт. |
|||||
2. Конечную температуру воды определим из формулы |
(8-4): |
|||||||
, |
, | |
3600 • Q _ 1 П |
, |
1,83 • 106 • 3600 _ 7 |
Q O |
п |
|
|
2 — l |
i |
CB-g — Ш |
І |
25 000 • 4190 |
|
1 6 |
U ' |
|
О т в е т: 73° С.
Пример 3. Определить средний температурный напор в шестнходовом кожухотрубном теплообменнике при охлаждении печных газов водой.
Газы охлаждаются от начальной температуры Ті = 300° С до ко
нечной — 7/2=90° С. Вода |
имеет начальную температуру £і=40°С, |
|
конечную — ^2 = 90° С. Число ходов в межтрубном |
пространстве |
|
7V = 3. |
|
|
Р е ш е н и е . 1. Средний |
температурный напор |
определим по |
формуле (8-6), предварительно вычислив температурные перепады теплоносителей и температурные напоры на входе и выходе тепло обменника в случае его работы, как при противотоке:
300^9 0 |
01=210° С, |
в 2 = 5 0 ° С |
||
ЭОч-40 |
ДГ = 300 —90 = 210°С |
|||
210 50 |
Д£ = 90 —40 = 50°С; |
|||
2. Коэффициент А вычислим по формуле |
(8-7): |
|||
Л = ( 2 1 0 - 5 0 ) • |
^ 2 1 0 + |
^ 5 0 |
||
\ |
\ |
=682, |
||
|
|
у^210 - |
у 50 |
|
теперь |
|
|
|
|
|
У2Ш+Щ |
|
1 1 0 „ с_ |
|
3 - 2,31g -6 8 2 |
+ 1^2102 |
+ 502 |
|
|
|
682 — У 2102 + 502 |
|
О т в е т : 110° С.
Пример 4. Гидролизат после отбора из гидролизаппарата ох лаждается в двухходовом кожухотрубном теплообменнике от на чальной температуры 7і = 170°С до конечной 7г = 90° С водой, имею щей начальную температуру ^ = 30° С.
Определить |
средний температурный напор и средние |
темпера |
||
туры теплоносителей, |
если |
конечная температура воды ^ = 8 0 ° С и |
||
теплообменник |
имеет в межтрубном пространстве один ход. |
|||
Р е ш е н и е . |
1. Определим температурные напоры на входе и вы |
|||
ходе теплообменника |
в случае его работы по принципу |
противо |
||
тока: |
|
|
|
|
|
170-v90 |
ЄД = 90°С, в 2 = 6 0 ° С . |
|
|
|
80^-30 |
|
|
|
|
90 |
60 |
|
|
Температурные перепады теплоносителей: АТ = 170 — 90 = 80° С; Д/ = 80 — 30 = 50°С.
2. Средний температурный напор вычислим по формуле (8-5):
о |
|
|
|
У 802+ 502 |
|
=64° С. |
|
|||||
ср~ |
0 |
|
90 + 60 + |
V8Q2 + 502 |
|
|||||||
|
*" |
' 2 |
|
90 + |
60 — J/802+ 502 |
|
|
|
|
|||
3. Так как At<AT, |
среднюю разность холодного |
теплоносителя |
||||||||||
определяют по формуле |
(8-8): |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
tCp |
_ |
30 + 80 |
— |
_ссоГ |
|
|
|
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||
Среднюю температуру горячего теплоносителя |
также |
рассчиты |
||||||||||
вают по формуле |
(8-8) : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 с р = 55 + 6 4 - 1 1 9 ° С . |
|
|
|
|
||||||
О т в е т : е с р = 6 4 ° С ; |
f c p =55 0 C; |
Г с р = 119°С. |
|
|
|
|
||||||
Пример 5. Определить коэффициент теплопередачи для щелока, |
||||||||||||
нагреваемого паром |
в горизонтальном |
кожухотрубчатом- |
теплооб |
|||||||||
меннике. Количество |
труб в теплообменнике |
п=342, |
число верти |
|||||||||
кальных рядов т = 4 3 , диаметр труб 38/33 мм. Давление |
греющего |
|||||||||||
пара в межтрубном пространстве Р = 7,83 бар |
(8 кгс/см2). |
Массовая |
||||||||||
скорость жидкости в трубах |
W = 600 кг/м2-сек, |
|
средняя |
темпера |
||||||||
тура ее равна 140° С. Константы щелочи при этой температуре: |
||||||||||||
Вязкость |
ц, |
н-сек/м2 |
|
|
|
|
0,5 -Ю- 3 |
|
||||
Теплоемкость |
с, |
дж/кг-град |
|
|
|
3,82-103 |
|
|||||
Теплопроводность |
|
Я, вт/м-град |
|
|
• |
0,63 |
|
|