книги из ГПНТБ / Болдырев Ю.Н. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов целлюлозно-бумажного, лесохимического и гидролизного производств учеб. пособие для целлюлоз.-бумаж. техникумов
.pdf5. Суммарное количество тепла, выходящего из печи с продук тами горения, при производительности печи G=9,6 т в сутки
Q, = |
Q0G = |
9361 - - ^ = 3 7 5 0 0 0 0 |
кдж/ч. |
|
|
||||
Пример 5. Определить количество веществ, поступающих в ме |
|||||||||
ханическую колчеданную печь |
производительностью 500 |
кг/ч. |
|
||||||
Р е ш е н и е . В |
печь |
поступает колчедан, |
азот |
и кислород |
воз |
||||
духа. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J. Формула горения |
колчедана |
|
|
|
|
|
|
||
|
4FeS2+1102 = 2Fe2O3+8SO2. |
|
|
|
|||||
|
|
480 + 352 = 320 + |
512; |
|
|
|
|
||
2. Принимая, что в колчедане влага |
составляет аур = 2%, |
рабо |
|||||||
чая зольность Л р = 1 8 % , |
теоретическое количество |
кислорода, |
необ |
||||||
ходимого для сжигания |
1 кг колчедана должно быть |
|
|
||||||
|
р. |
352 |
80 |
~ J-Q |
|
|
|
|
|
|
U 2 0 ~ " 4 8 0 |
Ї 0 0 " ~ и ' Й У K Z ; |
|
|
|
||||
3. То же при |
избытке воздуха |
а = 2,1 |
с |
учетом |
формулы |
||||
(10-14) |
0 2 = 2,1 • 0,59-500 = 619 дг; |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
||||||
4. Теоретическое количество воздуха на 1 кг колчедана |
|
|
|||||||
|
|
О 2 0 |
0,59 |
=2,56 кг, |
|
|
|
||
|
0 |
0,23 |
0,23 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
где 0,23 — содержание кислорода в воздухе.
5. Количество воздуха при избытке 2,1 на производительность
печи 500 кг/ч составит |
|
|
|
1 = 2,56-2,1 • 500 = 2690 кг/ч; |
|
6. Количество |
азота, поступающее в печь |
с воздухом, равно |
VNl |
=0,77 • L = 2690 -0,77 = 2070 |
кг/ч, |
здесь 0,77 — содержание азота в воздухе.
Пример 6. Для количественной оценки потерь тепла при сжи гании колчедана в механической печи рассчитать количество тепла,
уходящего |
из печи производительностью 500 кг/ч. |
Теплоемкость |
||
газов равна |
при £=650° С для S0 2 — 0,482, для N2 и Ог — 0,324. |
|||
Р е ш е н и е . Тепло уходит |
из печи с продуктами |
горения, |
огар |
|
ком, охлаждающим воздухом и рассеивается в окружающую |
среду |
|||
конвекцией |
и излучением. |
•, |
|
|
1. Общее количество тепла, уходящее с газами при температуре 650° С, выражается формулой
Ql= ( ^ S O j + S O ^ S O j + S O a " } " ^N2+0- ^ N 2 + 0 2 ) tG.
Принимаем, что при сжигании 1 кг Fe^Sg образуется продуктов горения 4,01 нм3, допустим, что в обжиговых газах печи содержится 7% S0 2 и 0,3% S03 , находим количество SO2, SO3, N 2 и Ог по формулам:
__ 4,01- 7,3 |
„ 0 |
3. |
|
|
K so,+so3 — |
100 |
~ v > 6 т |
' |
|
l/ N : + o, = 4,01—0,3 = 3,71 |
нм3, |
|
||
тогда |
|
|
|
|
Q i = (0,3 • 0,482+3,71 • 0,342)650 • 500 = 437 |
125 ккал/ч = |
|||
= 1 840 000 |
кдж/ч. |
|
|
|
2. Для определения количества тепла Q2, уходящего с огарком» |
примем количество огарков равным 365 кг (из материального ба
ланса), температуру огарков £=185° С, теплоемкость |
огарков при |
||||
этой температуре с=0,18 ккал/кг |
• град, тогда |
|
|
|
|
|
Q2 = 0,18- 185-365=12 155 ккал!ч = ЪШ |
кдж/ч. |
|||
3. |
Тепло, уносимое с воздухом Q3 охлаждающим |
вал и ручки |
|||
печи, |
рассчитаем, приняв расход воздуха GB = 6,5 |
кг |
на |
1 кг кол |
|
чедана, температуру поступающего воздуха £B = 20°C и температуру |
|||||
уходящего воздуха £у х = 250°С, |
теплоемкость воздуха |
с в |
= 1,0. При |
||
этих условиях |
|
|
|
|
|
Q3 |
= 6,5-500- 1,0(250 —20) =748 000 кдж/ч = 183 000 |
ккал/ч; |
4. Тепло, отводимое печью в окружающую среду, определим,
приняв его равным 2% от теплотворности |
сжигаемого колчедана |
Qp = 5696 кдж. Следовательно, |
|
Q4 = 0,02 • 5696 • 500 = 56 960 кдж/ч |
= 13 550 ккал/ч. |
Таким образом, общее количество тепла, ушедшее из печй, бу дет равно
Q = QI + Q 2 + Q 3 + Q 4 = 437 125+12 155+183 000 + + 13 550 = 645 830 ккал/ч=2 730 000 кдж/ч.
Анализ статей расхода тепла показывает; что тепловые отходы механической печи в основном заключены в уходящих газах и ох лаждающем воздухе.
Контрольные задачи
Задача 1. Найти низшую теплотворность щелока, используя формулу Менделеева при следующем рабочем составе щелока и его весе, (кг):
Ср |
0,20; |
Sp |
0,01; |
Л р . .' |
0,25 |
Нр |
0,02; |
Op |
0,12; |
w? |
• . 0,40 |
Задача 2. Пересчитать состав сухой массы щелока на рабочую и горючую массу, если черный щелок, поступающий на сжигание, после выпаривания имеет приблизительно следующий процентный состав:
|
|
|
Сухая масса |
|
|
|
45,00 |
Ас |
Сс |
Не |
Nc |
Ос |
Sc |
|
47,97 |
36,28 |
2,85 |
0,05 |
11,16 |
1,69 |
Задача 3. Рассчитать теоретически необходимое количество
.воздуха для содорегенерационного агрегата при совместном сжи гании в нем щелока и мазута и элементарном составе рабочей массы смеси топлнв (щелока и мазута) в процентах:
С- = 20,49; № Р = 2 , 4 7 ; |
( S p P ) T = 0 , 8 9 ; |
Q ; = 7 , 0 4 ; ( S P T ) „6 = 0,76 |
и степени восстановления сульфата |
£В = 83,6. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Задача 4. Определить количество топочных газов, образую |
|||||||||||||||
щихся при совместном сжигании в содорегенерационном |
агрегате |
|||||||||||||||
щелока и мазута, если известны: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
R 0 2 = l l , 5 9 % ; |
СО = 0,41%; |
|
СН 4 |
= 0,18%; |
|
/ ( £ = 1 9 , 9 3 % ; |
|
||||||||
|
Н т Р = 2 , 4 7 % ; |
Н 2 = 1 , 5 9 % ; шт р = 5 5 , П % ; |
|
а У Х = 1 , 3 9 % ; |
|
|
||||||||||
У о = 2 , 1 5 нм31кг, |
dB ., = 1 0 г/кг; |
£ „ = 6 0 ; |
( С 0 2 ) і Р Е = 6 , 1 2 % ; |
Ф М = 1 1 , 8 . |
||||||||||||
|
Задача 5. Найти тепло топлива в содорегенерационном |
агре |
||||||||||||||
гате в {кдж/кг) |
при совместном |
сжигании |
мазута |
и щелока, |
если |
|||||||||||
QH = 526 ккал/кг; |
QM = 9821 ккал/кг; |
Ф М |
= 11,35%;даЩ= 62,2%; |
і щ |
= |
|||||||||||
= |
100°С; г Ы = 1 0 0 о С . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Задача 6. Определить потерн тепла с уходящими газами |
из со |
||||||||||||||
дорегенерационного |
агрегата, |
используя |
данные |
задачи |
4, при |
|||||||||||
./(£ = 19,93%; |
с с . г = 0,32 |
ккал/нм3°С; |
св . „ = 0,359 |
ккал/нм3°С; |
/ух |
= |
||||||||||
= |
91°,С; tx. В |
= 22°С; |
сх.в |
= 0,3153 |
ккал/нм3°С. |
Физическим |
теплом |
|||||||||
уноса пренебречь. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Задача 7. Рассчитать материальный баланс количества |
продук |
||||||||||||||
тов горения серной стационарной печи производительностью |
19,2 г |
|||||||||||||||
в |
сутки. Коэффициент |
избытка |
воздуха |
а = 1 , 1 ; |
|
количество |
№> = |
|||||||||
= |
7 7 % . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задача 8. Определить количество тепла, поступающее в серную вращающуюся печь производительностью 14,8 г в сутки. Принять температуру поступающих в печь серы и воздуха 20° С; количество
воздуха на 1 кг серы L=4,78 кг; тепло, выделяющееся при сжига нии 1 кг серы, (2^ = 9250 кдж/кг.
Задача 9. Рассчитать материальный баланс (количество про дуктов горения) колчеданной печи .производительностью 25 г в сутки. Принять коэффициент избытка воздуха а = 2,1 и состав сжигаемого колчедана следующий:
|
|
( F e S 2 ) p , |
% |
"У % |
|
F e p , % |
sp. % |
|
|
||
2 |
18 |
37,2 |
42,8 |
|
|
80 |
|
|
|
|
Р а з д е л |
IV |
|
|
||
|
МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ |
|
||||||
|
Тема 11. Теория процессов |
массопередачи |
|
|||||
|
Основные понятия |
и расчетные |
формулы |
|
||||
1. При рассмотрении процессов массообмена применяются сле |
||||||||
дующие способы выражения состава фаз. |
|
|
||||||
Весовые доли: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G |
|
G |
|
|
|
|
|
« А = - £ - ; |
ав—тг |
•••> |
( п - 1 ) |
|||
где |
G — масса всей фазы, кг; |
|
|
|
|
|||
GA, |
G B — массы компонентов А, В . . . кг. |
|
|
|||||
Молярные доли: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ А — ^ ; |
* в = - # - . . . . |
|
(п-2) |
|||
где |
п — количество киломолей в фазе; |
|
|
|||||
ПА, |
" В — число киломолей компонентов А, В. |
|
||||||
Объемная концентрация: |
|
|
|
|
|
|||
|
c A = - ^ = - % L = f l A p ; |
с в = ^ = я в р . . . . |
(и - з) |
|||||
где V — объем фазы, м3; |
кг/м3. |
|
|
|
|
|
||
р — плотность смеси, |
|
|
|
|
|
|||
Объемная концентрация газообразной смеси: |
|
|||||||
|
Г - |
М*Р* |
. С |
_ МВРВ |
П |
и 4 ) |
||
где MA, MB- . • — молекулярные массы |
компонентов; |
|
||||||
РА, |
рв- • • — парциальное давление компонентов; |
|
||||||
|
R — газовая |
постоянная |
(8314 |
дж/кмольград); |
|
|||
|
Т — температура смеси, °К. |
|
|
|||||
Состав фаз может |
быть выражен |
в весовых или молярных про |
центах, для этого необходимо результат вычисления по формулам (11-1) и (11-2) умножить на 100.
Если задан весовой состав, то молярный состав смеси для лю бого k-то компонента определяют по формуле
At*
2 а
Для смеси двух компонентов эти формулы имеют вид:
а
~м
й\ |
1 — а |
Мхх |
|
Мхх + М2 |
(1 - х) ' |
(11-5)
(11-7)
(11-8)
здесь х, |
а, МІ — молярная |
доля, весовая доля и молекулярная |
|||||
|
|
масса одного из компонентов; |
|
|
|||
|
М.2 — молекулярная масса второго |
компонента. |
|
||||
Двойные смеси характеризуются также относительным весовым |
|||||||
составом — отношением массы распределяемого |
компонента |
(GK ) |
|||||
к массе носителя |
(G n ) : |
|
|
|
|
|
|
Относительный |
весовой состав двойной |
газовой смеси: |
|
||||
|
|
у=Jh_=M* |
Мн |
. —£—t |
(11-10) |
||
|
|
Gtt |
Р — р ' |
v |
> |
||
здесь |
р — парциальное |
давление |
распределяемого компо |
||||
|
нента; |
|
|
|
|
|
|
М К , |
МЯ—молекулярные |
массы распределяемого компонента |
|||||
|
и носителя. |
|
|
|
|
|
|
Молярная доля любого компонента в газовой смеси может быть |
|||||||
выражена через его парциальное давление |
|
|
|
||||
|
|
y f t = - f - |
или |
/v=Py f t . |
(11-11) |
2. Зависимость менаду концентрацией распределяемого компо нента в одной фазе X и соответствующей ей равновесной концен трацией В'другой фазе Fp
|
|
|
Yv |
= fiX) |
(П-12) |
|
"определяют |
опытным путем |
и |
графически обычно |
изображают |
||
в системе координат X—Y (линия ОС на рис. 11-1). |
|
|||||
При |
отсутствии |
-равновесия |
распределяемый компонент пе |
|||
реходит |
из |
одной |
фазы в |
другую. Количество |
перешедшего |
|
|
|
|
|
|
|
|
компонента |
М определяют из |
материаль |
|||||||
|
|
|
|
|
|
А |
/С |
ного |
баланса |
массообменного |
аппарата: |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М== G (Yi — У2) = L {Xi — Х2), |
|
(11-13) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
Y\, |
У2 — начальное |
и конечное |
содер |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жание данного компонента в |
|||||
|
|
В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
носителе G (например, газе); |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А'о, Xi — начальное |
и конечное |
содер |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жание этого же компонента в |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
носителе L |
(например, жид |
||||
|
|
*2 |
|
|
|
ij |
л |
|
|
|
|
кости). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Соотношение между |
количеством но |
||||||||||
|
Рис. |
11-1. Диаграмма |
|
||||||||||||||
|
сителей в обеих фазах |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
X— |
Y. |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
ОС— |
линия |
равновесия; |
|
|
|
G |
Х\ — Х> кг\кг. |
(11-14) |
||||||||
|
|
АВ — рабочая |
линия |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Зависимость |
между |
неравновесными |
составами |
фаз У, X в лю |
||||||||||||
бом сечении |
аппарата |
характеризуется уравнением |
рабочей линии: |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Y=Y2+l{X |
— X2). |
|
|
|
(11-15) |
||||
|
В системе координат X—У рабочая линия является прямой, ко |
||||||||||||||||
торая проходит через точки с координатами А'2, У2 и |
Xi, |
Yi (на |
|||||||||||||||
рис. |
11-1 это линия АВ). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
3. |
Разность |
концентраций — рабочей |
концентрации |
вещества |
||||||||||||
в |
одной |
из |
фаз и |
равновесной |
концентрации |
данного |
вещества |
||||||||||
в |
той |
же |
фазе — является |
движущей силой процесса |
массопере- |
||||||||||||
дачи Д. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Количество вещества, передшедшего из одной фазы в другую |
||||||||||||||||
при данной движущей силе Д, определяется уравнением |
массопере- |
||||||||||||||||
дачи: |
|
|
|
|
|
|
M = KFA, |
|
|
|
|
(11-16) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где F — поверхность соприкосновения фаз, м2; |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
К — коэффициент |
массопередачи, |
размерность |
которого |
зави |
||||||||||||
сит от единиц, принятых для выражения |
движущей силы: |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
г |
|
г М і |
г |
|
|
кг |
|
і |
|
|
|||
|
|
|
|
t |
' |
[ F Д |
J |
[ м2 |
• сек • (ед. деиж. силы) |
\ ' |
|
|
|||||
|
Движущая сила |
процесса |
массообмена может |
быть |
выражена |
||||||||||||
в виде разности объемных концентраций |
(кг/м3), |
тогда |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
M = KeF(Cv—C). |
|
|
|
|
(11-17) |
||||
|
Размерность |
коэффициента массопередачи в этом случае |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
[кс]=\ 2 |
кг |
/ 3 1 = Г - * - 1 . |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
1 |
CJ |
[м2 |
• сек • кг/м3 |
і |
I сек J |
|
|
|
|
||
|
При |
массообмене |
в газовой фазе |
движущую |
силу часто |
выра |
жают через разность парциальных давлений — фактического и рав новесного
M = KPFA=KPF(p — Pp). (11-18)
Размерность коэффициента массопередачи в этом случае
[^р] ^ [ м2 . сек • н/м2 ] = \~м~\ •
Соотношение между коэффициентами Кс и КР:
КР=^КС. |
(11-19)- |
Если движущая сила выражена через разность молярных долей,.
то |
|
|
|
|
|
М = KF (хр |
— х) |
|
(11-20) |
и коэффициент массопередачи равен: |
|
|
||
К= |
к=р.к |
Е: |
|
(11-21) |
Мкх + /Ин (1 — х) |
с |
р ж 2 • сек {мол. доля) |
4 |
' |
Если движущая сила выражена через относительные весовые концентрации (кг/кг), то при небольших концентрациях компонента коэффициент массопередачи равен
|
К = рКс |
= -тт- РКо — 5 |
— |
т- • |
|
(11-22) |
|||||
|
г |
с |
|
Мк |
р |
м2 • сек • кг/кг |
|
4 |
' |
||
4. Коэффициент диффузии газа А в газе В (или наоборот) |
при |
||||||||||
температуре Т (°К) и давлении Р равен |
|
|
|
|
|
||||||
г, |
0,0043 • 1 0 |
— 4 Г 5 / ї |
1 / |
/" Л |
; |
І |
сек, |
, , , |
„„, |
||
D——-гтп |
|
|
г,яч9 |
т т - + |
-ьг- м |
(11-23) |
|||||
|
^ ( " А |
+ W B ) |
г |
А |
|
В |
|
|
|
||
здесь ул и ив — молекулярные объемы газов А и В; некоторые |
зна |
||||||||||
|
чения |
v |
приведены |
в работе [33] стр. 575. |
|
|
|||||
Если дан коэффициент диффузии D0 |
при температуре 7о = 273° К |
||||||||||
и давлении Р о = 1 кгс/см2, |
то при других условиях |
он равен |
|
|
|||||||
|
D=D0 |
. ^ L . ( - ^ - ) 3 |
/ \ |
|
(Ц-24) |
Коэффициент диффузии в жидкостях при 20° С:
|
А о = А В Т ^ ( < / ° + ^ |
) 2 |
| |
/ м |
2 1 |
™ |
к > |
(П-25) |
здесь |
р — вязкость растворителя при 20° С, спз; |
|
||||||
А |
и В — поправочные |
коэффициенты: для |
газов А = \, для |
|||||
|
воды В =4,7, |
для |
метилового |
и |
этилового |
спирта |
||
|
В = 2 . |
|
|
|
|
|
|
t: |
Коэффициент диффузии в |
жидкостях |
при температуре |
||||||
|
D = D20[[ |
+ b(t —20)]. |
|
|
(11-26) |
В этой формуле
» - |
0,2 У7 |
(П-26а) |
3 / - _ . |
||
|
У Р |
|
где р — плотность растворителя, |
кг/м3. |
|
5. При конвективной диффузии количество вещества, |
которое |
переносится в единицу времени внутри фазы к поверхности раз дела фаз (или обратно), определяется по формуле
|
Af = B F A 4 a c T кг/сек, |
(11-27) |
|
где |
F — поверхность соприкосновения фаз, м2\ |
|
|
Дчаст — частная движущая сила, |
т. е. разность |
концентраций |
|
|
распределяемого вещества |
в фазе и у поверхности фаз; |
|
|
|5 —коэффициент массоотдачи, размерность |
которого зави |
|
|
сит от размерности Дч а ст |
и может быть такой же, как |
|
6. |
и у коэффициента массопередачи К. |
|
|
Количество вещества, которое переходит из фазы G в фазу |
|||
L , определяют по формуле |
|
|
|
|
M = KF(Y — YP), |
(11-28) |
где К — коэффициент массопередачи, зависящий от коэффициентов массоотдачи (6, и Во) для фаз G и L .
В частном случае, если линия равновесия представляет собой прямую с тангенсом угла наклона, равным k, коэффициент массо передачи К определяется из формулы:
Так как движущая сила изменяется по длине аппарата, в урав нениях массопередачи используется среднелогарифмическая дви жущая сила, определяемая по формуле
А]— Д2 Ai — А2
'"-дГ |
2 '3 , е-д7 |
где Ді и До — значения движущей |
силы на входе и выходе из аппа |
рата. |
|
ДІ |
|
|
|
Если 2>—г—>0,5, то можно пользоваться формулой |
|||
д 2 |
д _ |
А, 4- А2 |
|
|
|
||
|
С Р |
2 |
|
7. Рабочая высота |
массообменного аппарата |
рассчитывается |
|
по формуле |
|
|
|
где 5 — площадь поперечного сечения аппарата, м 2 |
\ |
||
f — удельная поверхность соприкосновения фаз в единице объ |
|||
ема аппарата, |
M2JM3. |
|
|
Формула |
(11-31) может быть записана в виде |
||
|
|
H = nh, |
(11-32) |
здесь п-- |
Л |
— число единиц переноса, |
соответствующее из- |
|
ср |
|
менению рабочих концентраций на единицу движущей силы;
G
высота единицы переноса, которая представ
KSf
ляет собой высоту участка аппарата, соответ ствующего одной единице переноса.
8. Число единиц переноса определяют графическим методом, описание которого приводится в примере 5 (см. рис. 11-2).
Высоту единицы переноса вычисляют по формуле
|
|
Л = А і + — • /ц, |
(11-33) |
где |
|
|
|
/SPi |
высота единицы переноса для фазы G; |
|
|
|
|
|
|
L |
высота единицы переноса для фазы L ; |
|
|
fSh |
|
||
|
|
|
|
L |
|
количеств носителя в фазах. |
|
l=-fj—отношение |
|
Примеры
Пример 1. Определить весовой состав сдувочных газов, содер жащих 84,9 объеми. % SO2, 6,4 объемн. % N2 и 8,7 объем. % С 0 2 .
Р е ш е н и е . Для газовых смесей объемная доля компонента равна его молярной доле; значит молярные доли компонентов, со ставляющих сдувочные газы, равны:
|
* i = 0,849; |
х2=0,064; |
* 3 = 0,087. |
|
Весовые доли |
вычисляем |
по формуле (11-6), |
результаты рас |
|
чета сводим в табл. 11-1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 11-1 |
|
Результаты расчета весового состава |
|
||
Компоненты |
Молекулярная |
Молярная |
МКХК |
Весовая |
масса Мк |
доля .i"K |
доля aR |
||
s o 2 |
64 |
0,849 |
54,34 |
0,906 |
|
28 |
0,064 |
1,79 |
0,030 |
|
44 |
0,087 |
3,83 |
0,064 |
Всего . . . |
— |
1,000 |
59,96 |
1,000 |