
книги из ГПНТБ / Глушко В.В. Характеристики режимов работы горных машин и их автоматическое управление
.pdfров. Экстремум статических характеристик объекта управления на блюдается, если в объекте протекает несколько процессов, ведущих
кпротивоположным результатам.
Вобщем виде статическую характеристику сложного объекта можно определить как функцию многих переменных, т. е. поверх ность в тг-мерном пространстве,
F = f(x, х2, . . ., хп).
Если поверхность имеет экстремум, тогда будут справедливы соотношения
дх1 |
дх% |
дхп |
причем экстремальных точек на поверхности может быть несколько. Если рассматривать процесс выемки угля как объект оптималь ного управления, то его статическая характеристика определяется как функция нескольких переменных. Оптимальный режим работы гор ной машины есть функция производительности машины ÇT , сортности добываемого топлива со_в! коэффициента готовности Кг и удельной
энергоемкости Hw:
9 = f{Q„ CÖ_6, Кг, Hw).
Все эти величины, в свою очередь, являются функциями основных регулируемых параметров горной машины — скорости подачи ра бочего инструмента и скорости резания. Причем влияние этих регулируемых параметров на производительность, сортность, веро ятность заштыбовки и надежность машины различное и во многих случаях противоположное. По-разному и противоположно влияют эти параметры на оптимальность режима работы горной машины.
Так, например:
Со
где Px. |
п — |
расход мощности на |
перемещение горной машины при |
^ х . |
р — |
отсутствии контакта |
рабочего органа с забоем; |
расход мощности на |
привод рабочего органа при отсут |
||
|
|
ствии его контакта с |
забоем; |
91
•^у. п — удельный расход мощности на |
подачу машины при |
раз |
||
|
рушении горной массы рабочим органом; |
|
|
|
l'y. р — удельный расход мощности на |
привод рабочего |
органа |
||
|
при разрушении горной массы; |
|
|
|
^у. т — удельный расход мощности на транспортировку |
угля |
|||
|
при погрузке его на конвейер; |
|
|
|
Ст |
— коэффициент; |
|
|
|
К |
— показатель степени (К > 1). |
|
|
|
В свою очередь, оптимальность управления определяется |
макси |
мальным обеспечиваемым САУ технико-экономическим эффектом Э. Приведенные зависимости свидетельствуют о том, что поверхность функции Э может иметь в различных горногеологических и горно технических условиях разные экстремальные точки. Поэтому долж ны быть справедливы соотношения:
*" = 0 .
Так, например, минимальная потребляемая главным двигателем горной машины мощность и ее минимальная удельная энергоем кость могут быть получены при строго определенных значениях скоростей подачи ѵп и резания ѵр.
Уменьшение или увеличение скорости резания ниже или выше
еекритического значения приводит к росту мощности из-за ухуд шения условий резания и появления заштыбовки при больших ско ростях подачи или к росту потерь на трение в связи с увеличением скорости резания.
Из изложенного следует, что для работы горной машины с наи меньшими удельными энергозатратами автоматическое регулирование
еенагрузки должно производиться путем одновременного изменения скоростей резания и подачи с регулируемым в процессе работы соот ношением скоростей.
Минимальные энергозатраты соответствуют работе машины с
оптимальным отношением скоростей ( |
) , значение которого раз- |
\ ѵп /опт
лично для разных углей и условий работы машины. Оптимальное отношение может поддерживаться только экстремальным регулято ром, обеспечивающим поиск оптимального соотношения между ско ростями резания и подачи. Такой регулятор должен анализировать конкретные условия и на основе достижения минимальных удельных энергозатрат или минимальных нагрузок на машину при максималь ной ее производительности выбирать их оптимальное соотношение.
Обеспечение оптимального для каждого режима работы соот
ношения скоростей резания и п о д а ч и ) - ^ - ) |
может быть осу- |
\ &'п / о п т |
|
ществлено при наличии отдельных вариаторов скоростей подачи и резания. В качестве вариатора скорости резания могут быть ис пользованы двигатель постоянного тока, объемный гидропривод,
электромагнитная муфта и т. п.
92
При работе буровых станков и машин может возникнуть необ ходимость поиска оптимального соотношения усилия и момента для обеспечения минимальной энергоемкости бурения или достижения минимальной амплитуды вибраций бура и станка.
С ростом угла резания при неизменных других параметрах усилие и удельная энергоемкость процесса резания растут быстрее изменяемого параметра, все более приближаясь к величинам силы и удельной энергии разрушения при вдавливании инструмента в породу [103].
Обеспечение для каждого режима работы оптимального соот ношения угла резания и скорости резания может быть осуществлено при наличии отдельных вариаторов угла и скорости.
Последние два варианта управления режимами работы горных машин являются более эффективными в отношении повышения про изводительности машины и улучшения сортности угля.
При этом могут быть использованы следующие методы поиска экстремума:
1) с запоминанием экстремума и реагированием на разность между наибольшим достигнутым в предыдущие моменты времени зна чением выхода и текущим значением выхода:
2)с реагированием на знак или величину производной от пара метра выхода;
3)со вспомогательной модуляцией и определением направления движения к экстремуму по сдвигу фазы между входными и выход ными параметрами системы.
Менять режим работы струговой установки динамического дей ствия можно изменением скорости подачи рабочего органа при одновременном регулировании скорости резания барабанного, силы и частоты ударного, амплитуды и частоты вибрационного рабочих органов, жесткости системы подачи, силы прижатия струга к за бою, угла атаки рабочего органа, высоты резца и т. п.
Для горных машин типа статического струга, кроме того, воз можны следующие варианты управления:
1)одновременное, зависимое и прямо пропорциональное изме нение скоростей резания и движения рабочего органа транспортиру ющего устройства;
2)одновременное, зависимое, не прямо пропорциональное изменение скорости резания ѵр и скорости движения ѵп. т рабочего
органа транспортирующего конвейера ( — = |
opt ) . |
|
|
\ |
"п, т |
/ |
|
Разнообразие горногеологических и горнотехнических условий, |
|||
нестабильность физико-механических |
свойств |
угля и |
связанное |
с этим большое многообразие схем и средств механизации |
процессов |
||
выемки угля и породы, различная технико-экономическая |
эффектив |
ность применения САУ горными машинами, обусловленная отличи ями в стоимости различных марок и сортов угля и машин, различ ной вероятностью повышения производительности и надежности работы машины и сортности добываемого ^топлива, требуют
93
Классификация элементов горных машин
Тип элемента |
Символ |
Органы разрушения:
Pc Рб \
Рш
Рбу
Рша Р*6 )
Приводы органов разрушения:
Дт. H ) Дг . р
Дп
Дпи, Дгц I Дэ J
д
До
Дм >
Звено передачи энергии с вала главного приво да на вал рабочего органа:
Зж \ Зг J
Органы передвижения (подачи):
Гц \
Приводы механизма |
подачи: |
|
|
гидравлический |
с регулируемым насосом |
Я г . „ |
|
гидравлический |
с регулируемым двигателем |
п„ |
|
|
|
|
|
|
|
Пэ |
|
|
|
пм |
} |
|
|
|
|
|
|
H |
|
Т а б л и ц а 2
Передаточная
функция
К
К
Ts + l
К
T*sZ + Tzs + l
или
К
Ts + l
К
К
T\s2 + T2s + 1
К
К |
V |
Ts+l |
|
К |
|
T*s* +T2s |
+ i |
или l T s + |
i |
К |
|
1 |
|
94
определения оптимального по обеспечиваемому технико-экономи ческому эффекту варианта САУ.
В связи с вышеизложенным особую актуальность приобретает объективная систематизация и классификация функциональных эле ментов горных машин, их приводов и элементов управления, горно технических и горногеологических условий, критериев техникоэкономической эффективности применения САУ как элементов про цесса, для которого создается оптимальная система управления.
Анализ существующих классификационных признаков показал, что наиболее общей может быть систематизация и классификация по функциональному признаку. В общем виде в состав выемочной машины входят различные органы и их приводы. Классификация их как элементов САР, а также присваиваемые им символы в со ответствии с предлагаемой классификацией, приведены в табл. 2.
Для составления структурных формул горных машин приняты следующие знаки. Знак « • » между символами элементов механизмов подачи и органа разрушения показывает конструктивную связь и означает, что машина имеет естественный механизм подачи, знак «-J-» свидетельствует об отсутствии такой связи и применяется для обоз начения того, что механизм подачи вынесен, знак «—» — о наличии звена чистого запаздывания и применяется для обозначения таких элементов, как длинный трубопровод системы. Символ со штрихом применяется в случае, если в формулу входят два звена, описываемые аналогичными символами с аналогичными индексами. Круглые скоб ки применяются, если необходимо показать, что вынесенный символ одинаково связан с несколькими группами символов, заключенных в скобки.
Пользуясь приведенными символическими обозначениями струк турных элементов и условными обозначениями связей между ними, можно описывать горные машины в общем виде как элементы си стемы оптимального управления процессом.
Наличие в формуле слагаемого в виде символа РН говорит, что орган машины статический, а не активный. Если машина описывается
|
|
|
|
Т а б л и ц а 3 |
|
Примеры структурных формул |
машин |
|
|
Тип машины |
Структурная |
формула |
машины |
|
УСБ-67 |
Пп 2 к + |
-РэшЗжДп |
„ |
|
УКР-1 |
||||
БКТ-1 |
0 Г - ( Л Г . пТп+Р2ШНЗжД+Т^П^ |
н) |
2К52
«Донбасс» ПК-ЗМ ПКЛ-8 1К52ШЭ
95
двумя слагаемыми (или сомножителями), в одно из которых входит символ 77, а в другое — символы Р и Д, то САУ будет иметь два кон тура регулирования. Наличие в формуле произведения символов 7*77 свидетельствует о возможной экстремальной зависимости удель ного энергопотребления от режимов работы. Отсутствие РН свиде тельствует об отсутствии этих экстремальных характеристик.
Отличительной особенностью комплекса Г»КТ-1 является располо жение вне комбайна маслостанции Ог — общей для верхнего и ниж него двигателей механизмов подачи. Наличие самостоятельного сла гаемого в виде символа Ог свидетельствует о наличии в структурной схеме САУ звена запаздывания (трубопровода). Если выносится
элемент |
электрического |
привода |
(например, преобразователь |
пере |
менного |
тока в постоянный), то |
знак «—» заменяется на знак |
«+», |
|
а звено |
запаздывания |
отсутствует. |
|
Слагаемое с символомТ/Дозначает,что необходим отдельный блок защиты для этого звена машины. Вынесенный за скобки символ Т означает, что машина имеет два вида подачи рабочего органа и корпуса машины. Сочетание символов 77Г ГЦ или ПГТК означает наличие у механизма подачи гидродвигателя, 77Г ГД — двигателя поступатель ного действия. Вынесение за скобку символа Д, как это сделано для комбайнов 1К52ШЭ и «Донбасс», означает общий привод меха низма подачи и органа разрушения.
|
|
Т а б л и ц а 4 |
Классификация |
горногеологическпх и горнотехнических |
условий работы |
|
Характеристика пласта |
Символ |
Залегание: |
|
Г к |
|
|
|
|
|
г„ |
Изменение мощности пласта: |
Гс |
|
|
|
|
|
|
гѵ |
|
|
гб |
Характеристика |
массива: |
M |
|
|
с
к
в
С позиций возможного технико-экономического эффекта уголь можно разделить на: Ци, Цу, Цб — малой, средней и большой стои мости. Если стоимость угля сильно зависит от его сортности, то соот ветственно Цмс , Цу.с, Цбс- При этом надо учитывать, что разная
9fi
стоимость угля может получиться за счет различной стоимости обо гащения угля разных сортов.
Если крепость массива по длине забоя изменяется в больших пре делах, то к характеристике массива добавляется символ о , например Са (табл. 4).
а
Уя
РгшН Ы
6
/7/
№
Уэ \-ЧСзг\ Or
Рис. 43. Функциональные схемы САР горных машин:
а — Б К Т - і; б — 1К52ШЭ; в — 2К52
Горногеологические и горнотехнические условия работы машин могут быть описаны в общем виде, например для пологого пласта с переменной мощностью, углем средней крепости и наличием твердых включений
ГпѵСаВ 4" Цу. с-
Условия работы САУ горных машин дописываются к структурной формуле машины, образуя общую формулу конкретной машины, работающей в конкретных условиях.
Например, для струговой установки УСБ-2М
[Я.Гц + РСН + ВД] ГпѵСаВ |
+ IIу с; |
7 Заказ 2111 |
97 |
для комбайна 2К52 |
|
[Пг. нтц |
• Р2ШНЗЖД] Г п > сСаВ f цб с. |
Анализ работы САУ |
показывает, что существует прямая связь |
между конструктивными особенностями горных машин, условиями их работы и необходимостью введения определенных блоков САУ.
Так, например, существуют зависимости между |
следующими сим |
||||
волами: M — требует введения блока органичения скорости, В — |
|||||
блока защиты от быстро нарастающих перегрузок, |
К — блока огра |
||||
ничения скорости подачи при подходе органа разрушения |
к забою, |
||||
о — корректирующего |
устройства параметров САУ при |
изменении |
|||
средней величины крепости массива. |
|
|
|
||
Учитывая это, по виду приведенных формул, описывающих горные |
|||||
машины и условия их работы, |
можно |
составить |
функциональные |
||
схемы САУ режимами |
работы |
горных |
машин и |
возможные—вари |
анты этих схем. Согласно табл. 3 стабилизация нагрузки на машину 1К52Д1Э может быть обеспечена САУ, работающей по принципу параметрической стабилизации. Для УСБ-67 согласно табл. 3 в случае применения для подачи струга двух регулируемых гидравли- \ ческих двигателей САУ будет состоять из двух самостоятельных кон туров стабилизации нагрузки. Кроме того, возможно наличие отдель ного контура взаимного регулирования подачи струга и скорости конвейера при изменении направления движения струга.
Без замены главного привода комбайна 2К52 его САУ может обес печивать стабилизацию нагрузки на машину регулированием ско рости подачи. В случае замены главного привода комбайна регули руемым (гидравлическим) САУ будет двухконтурной, обеспечива ющей стабилизацию нагрузки на машину и поиск оптимального соот ношения скоростей резания и подачи.
Составленные по формулам структурные схемы машин приведены на рис. 43.
§ 3. СПОСОБЫ ПОСТРОЕНИЯ САУ
Важнейшим элементом горной машины, необходимым для созда ния САУ, является привод. Он должен иметь минимальные размеры, взрывобезопасное исполнение и повышенный пусковой момент, обес печивающий пуск машины под нагрузкой, превышающей номиналь ную. Исследование динамики горных машин показало необходимость ограничения передаваемого момента при экстренных нагрузках, пре вышающих допустимые по условиям прочности, и регулирования ско рости ведущего вала привода в зависимости от величины нагрузки. Привод должен способствовать снижению крутильных колебаний в кинематической цепи машин, испытывающих резкопеременное напряжение. Привод горной машины — не только источник ме ханической энергии, но и элемент, определяющий характер форми рования усилий взаимодействия между машиной и массивом и вели чины этих усилий, а также вероятность предохранения машины от перегрузки.
На современном уровне развития горных машин привод должен обеспечивать возможность создания САУ режимами их работы.
Как было показано в главе 1, частота изменения усилия резания горной машины достигает 10 гц и более. Реализация и восстановление кинетической энергии привода с такой частотой неосуществимы при повышенной инерционности электрического привода. В связи с этим скоростной режим привода машин определяется не частотой рабочих возмущений, а средними нагрузками, частота изменения которых не превышает 0,5 гц. Только при экстренных возмущениях, превыша ющих расчетные, крутящий момент существенно увеличивается (до 5-^-6 М„ом) за счет реализации кинетической энергии подвижных узлов машины. Однако при этом не исключена возможность поломки деталей машины. Поэтому предохранительные элементы в горных ма шинах, как правило, рассчитываются на двойную перегрузку и в ред ких случаях до M = ЗМтах, т. е. в системах горных машин не пре дусматривается широкая реализация кинетической энергии привода. При пуске машины под нагрузкой маховые массы привода лишь затрудняют разгон машины, так как значительная часть энергии рас ходуется на разгон самого привода.
Тенденция к росту жесткости элементов и узлов современных вы емочных машин приводит к повышению их напряженности и прежде временному износу, так как увеличение жесткости обусловливает повышенную скорость реализации энергии возмущений (рост ампли туды) и увеличение частоты всей системы. Улучшить динамику гор ной машины можно за счет привода, способного реагировать на ча стоту возмущений, испытываемых машиной, обеспечивая при этом увеличение времени возмущения за счет изменения скорости.
Время переходного процесса при этом ограничено временем между предыдущим и последующим возмущениями. Эти очень жесткие тре бования выполнимы лишь при условии применения приводов с инер ционностью, значительно меньшей, чем у электромеханического при вода, и соизмеримой с инерционностью исполнительных органов машин.
Наиболее перспективным приводом горных машин, на базе кото рого могут быть созданы системы стабилизации и экстремального управления, является гидравлический привод. Автоматическое ре гулирование скорости гидродвигателей и, следовательно, гидравли ческих приводов резания и подачи горных машин может быть обеспечено: а) способом объемного регулирования; б) дроссельным способом; в) комбинированным способом объемного и дроссельного регулирования.
Наибольшее распространение в |
СССР и за |
рубежом |
получил |
|
способ объемного регулирования привода горных машин |
[57, 63, |
|||
124, |
1251. |
|
|
|
У гидравлических объемных передач скорость гидродвигателя |
||||
мало зависит от нагрузки [57]. Она |
определяется |
величиной объем |
||
ных потерь в гидросистеме, которые |
имеются в насосе,, гидродвита- |
|||
теле |
и в контрольно-регулирующей |
аппаратуре. Объемные |
потери, |
7* |
99 |
отнесенные к геометрической производительности гидромашины, при нято называть скольжением
S'p |
|
(3-42) |
8 = ^ - , |
|
|
где s' — удельное скольяхение, т. е. коэффициент |
пропорциональ |
|
ности между относительными утечками и |
давлением; |
|
р — рабочее давление гидросистемы; |
|
|
и — параметр регулирования подачи насоса, т. е. относительное |
||
значение эксцентриситета или угла наклона |
люльки. |
|
Величина скольжения характеризует зависимость |
степени изме |
нения скорости гидравлического объемного привода от нагрузки. Формула механической характеристики гидравлических объемных
передач для систем с объемным регулированием |
скорости |
гидродви |
||||||
гателя имеет вид |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
uKi"-i |
М2 |
s[+s't |
\ |
(3-43) |
|
|
|
^ 2 ( 1 + Я т р * і " і 4 ) Г |
$КМ |
|
|
|||
где |
и, ijî |
— параметры |
регулирования |
соответственно |
насоса и |
|||
Kt; |
Кг |
гидродвигателя; |
|
|
|
|
||
— конфигурационные коэффициенты подачи соответствен |
||||||||
|
пх |
но насоса |
и |
гидродвигателя; |
|
|
|
|
|
— скорость |
приводного |
электродвигателя; |
|
||||
|
і ? х р |
— гидравлические потери напора в соединительных ма |
||||||
|
|
гистралях; |
|
|
|
|
|
|
s |
i ! s 2 — удельные |
скольжения |
соответственно насоса и гид |
|||||
|
М2 |
родвигателя; |
|
|
|
|
||
|
— момент на валу гидро двигателя; |
|
|
|||||
|
Км |
= 0,00159 — коэффициент момента. |
|
|
||||
Гидравлические потери можно определить по формуле, |
которая, |
по данным ЭНИМС, дает достаточно точное совпадение с эксперимен том
Д т р = 1,525-10-3 ^-, |
(3-44) |
где lud — длина и диаметр трубопровода.
Для объемных передач небольшой мощности применяется способ регулирования скорости вращения гидродвигателя включением по следовательно с ним дросселя. В этом случае механическая характе ристика гидродвигателя определяется уравнением расхода жидкости через дроссель.
Характеристика дросселя устанавливает связь между перепадом
давления в дросселе и расходом жидкости через него |
|
q=--kApm, |
(3-45) |
где к — коэффициент, зависящий от площади переходного сечения дросселя и свойств рабочей жидкости;
Ар — перепад давления в дросселе;
m — показатель степени, величина которого определяется кон струкцией дросселя.
100