Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Глушко В.В. Характеристики режимов работы горных машин и их автоматическое управление

.pdf
Скачиваний:
7
Добавлен:
24.10.2023
Размер:
10.14 Mб
Скачать

ров. Экстремум статических характеристик объекта управления на­ блюдается, если в объекте протекает несколько процессов, ведущих

кпротивоположным результатам.

Вобщем виде статическую характеристику сложного объекта можно определить как функцию многих переменных, т. е. поверх­ ность в тг-мерном пространстве,

F = f(x, х2, . . ., хп).

Если поверхность имеет экстремум, тогда будут справедливы соотношения

дх1

дх%

дхп

причем экстремальных точек на поверхности может быть несколько. Если рассматривать процесс выемки угля как объект оптималь­ ного управления, то его статическая характеристика определяется как функция нескольких переменных. Оптимальный режим работы гор­ ной машины есть функция производительности машины ÇT , сортности добываемого топлива со_в! коэффициента готовности Кг и удельной

энергоемкости Hw:

9 = f{Q„ CÖ_6, Кг, Hw).

Все эти величины, в свою очередь, являются функциями основных регулируемых параметров горной машины — скорости подачи ра­ бочего инструмента и скорости резания. Причем влияние этих регулируемых параметров на производительность, сортность, веро­ ятность заштыбовки и надежность машины различное и во многих случаях противоположное. По-разному и противоположно влияют эти параметры на оптимальность режима работы горной машины.

Так, например:

Со

где Px.

п

расход мощности на

перемещение горной машины при

^ х .

р

отсутствии контакта

рабочего органа с забоем;

расход мощности на

привод рабочего органа при отсут­

 

 

ствии его контакта с

забоем;

91

•^у. п удельный расход мощности на

подачу машины при

раз­

 

рушении горной массы рабочим органом;

 

 

l'y. р — удельный расход мощности на

привод рабочего

органа

 

при разрушении горной массы;

 

 

 

^у. т удельный расход мощности на транспортировку

угля

 

при погрузке его на конвейер;

 

 

 

Ст

— коэффициент;

 

 

 

К

— показатель степени > 1).

 

 

 

В свою очередь, оптимальность управления определяется

макси­

мальным обеспечиваемым САУ технико-экономическим эффектом Э. Приведенные зависимости свидетельствуют о том, что поверхность функции Э может иметь в различных горногеологических и горно­ технических условиях разные экстремальные точки. Поэтому долж­ ны быть справедливы соотношения:

*" = 0 .

Так, например, минимальная потребляемая главным двигателем горной машины мощность и ее минимальная удельная энергоем­ кость могут быть получены при строго определенных значениях скоростей подачи ѵп и резания ѵр.

Уменьшение или увеличение скорости резания ниже или выше

еекритического значения приводит к росту мощности из-за ухуд­ шения условий резания и появления заштыбовки при больших ско­ ростях подачи или к росту потерь на трение в связи с увеличением скорости резания.

Из изложенного следует, что для работы горной машины с наи­ меньшими удельными энергозатратами автоматическое регулирование

еенагрузки должно производиться путем одновременного изменения скоростей резания и подачи с регулируемым в процессе работы соот­ ношением скоростей.

Минимальные энергозатраты соответствуют работе машины с

оптимальным отношением скоростей (

) , значение которого раз-

\ ѵп /опт

лично для разных углей и условий работы машины. Оптимальное отношение может поддерживаться только экстремальным регулято­ ром, обеспечивающим поиск оптимального соотношения между ско­ ростями резания и подачи. Такой регулятор должен анализировать конкретные условия и на основе достижения минимальных удельных энергозатрат или минимальных нагрузок на машину при максималь­ ной ее производительности выбирать их оптимальное соотношение.

Обеспечение оптимального для каждого режима работы соот­

ношения скоростей резания и п о д а ч и ) - ^ - )

может быть осу-

\ &'п / о п т

 

ществлено при наличии отдельных вариаторов скоростей подачи и резания. В качестве вариатора скорости резания могут быть ис­ пользованы двигатель постоянного тока, объемный гидропривод,

электромагнитная муфта и т. п.

92

При работе буровых станков и машин может возникнуть необ­ ходимость поиска оптимального соотношения усилия и момента для обеспечения минимальной энергоемкости бурения или достижения минимальной амплитуды вибраций бура и станка.

С ростом угла резания при неизменных других параметрах усилие и удельная энергоемкость процесса резания растут быстрее изменяемого параметра, все более приближаясь к величинам силы и удельной энергии разрушения при вдавливании инструмента в породу [103].

Обеспечение для каждого режима работы оптимального соот­ ношения угла резания и скорости резания может быть осуществлено при наличии отдельных вариаторов угла и скорости.

Последние два варианта управления режимами работы горных машин являются более эффективными в отношении повышения про­ изводительности машины и улучшения сортности угля.

При этом могут быть использованы следующие методы поиска экстремума:

1) с запоминанием экстремума и реагированием на разность между наибольшим достигнутым в предыдущие моменты времени зна­ чением выхода и текущим значением выхода:

2)с реагированием на знак или величину производной от пара­ метра выхода;

3)со вспомогательной модуляцией и определением направления движения к экстремуму по сдвигу фазы между входными и выход­ ными параметрами системы.

Менять режим работы струговой установки динамического дей­ ствия можно изменением скорости подачи рабочего органа при одновременном регулировании скорости резания барабанного, силы и частоты ударного, амплитуды и частоты вибрационного рабочих органов, жесткости системы подачи, силы прижатия струга к за­ бою, угла атаки рабочего органа, высоты резца и т. п.

Для горных машин типа статического струга, кроме того, воз­ можны следующие варианты управления:

1)одновременное, зависимое и прямо пропорциональное изме­ нение скоростей резания и движения рабочего органа транспортиру­ ющего устройства;

2)одновременное, зависимое, не прямо пропорциональное изменение скорости резания ѵр и скорости движения ѵп. т рабочего

органа транспортирующего конвейера ( — =

opt ) .

 

\

"п, т

/

 

Разнообразие горногеологических и горнотехнических условий,

нестабильность физико-механических

свойств

угля и

связанное

с этим большое многообразие схем и средств механизации

процессов

выемки угля и породы, различная технико-экономическая

эффектив­

ность применения САУ горными машинами, обусловленная отличи­ ями в стоимости различных марок и сортов угля и машин, различ­ ной вероятностью повышения производительности и надежности работы машины и сортности добываемого ^топлива, требуют

93

Классификация элементов горных машин

Тип элемента

Символ

Органы разрушения:

Pc Рб \

Рш

Рбу

Рша Р*6 )

Приводы органов разрушения:

Дт. H ) Дг . р

Дп

Дпи, Дгц I Дэ J

д

До

Дм >

Звено передачи энергии с вала главного приво­ да на вал рабочего органа:

Зж \ Зг J

Органы передвижения (подачи):

Гц \

Приводы механизма

подачи:

 

 

гидравлический

с регулируемым насосом

Я г . „

 

гидравлический

с регулируемым двигателем

п„

 

 

 

 

 

 

Пэ

 

 

 

пм

}

 

 

 

 

 

H

 

Т а б л и ц а 2

Передаточная

функция

К

К

Ts + l

К

T*sZ + Tzs + l

или

К

Ts + l

К

К

T\s2 + T2s + 1

К

К

V

Ts+l

 

К

 

T*s* +T2s

+ i

или l T s +

i

К

 

1

 

94

определения оптимального по обеспечиваемому технико-экономи­ ческому эффекту варианта САУ.

В связи с вышеизложенным особую актуальность приобретает объективная систематизация и классификация функциональных эле­ ментов горных машин, их приводов и элементов управления, горно­ технических и горногеологических условий, критериев техникоэкономической эффективности применения САУ как элементов про­ цесса, для которого создается оптимальная система управления.

Анализ существующих классификационных признаков показал, что наиболее общей может быть систематизация и классификация по функциональному признаку. В общем виде в состав выемочной машины входят различные органы и их приводы. Классификация их как элементов САР, а также присваиваемые им символы в со­ ответствии с предлагаемой классификацией, приведены в табл. 2.

Для составления структурных формул горных машин приняты следующие знаки. Знак « • » между символами элементов механизмов подачи и органа разрушения показывает конструктивную связь и означает, что машина имеет естественный механизм подачи, знак «-J-» свидетельствует об отсутствии такой связи и применяется для обоз­ начения того, что механизм подачи вынесен, знак «—» — о наличии звена чистого запаздывания и применяется для обозначения таких элементов, как длинный трубопровод системы. Символ со штрихом применяется в случае, если в формулу входят два звена, описываемые аналогичными символами с аналогичными индексами. Круглые скоб­ ки применяются, если необходимо показать, что вынесенный символ одинаково связан с несколькими группами символов, заключенных в скобки.

Пользуясь приведенными символическими обозначениями струк­ турных элементов и условными обозначениями связей между ними, можно описывать горные машины в общем виде как элементы си­ стемы оптимального управления процессом.

Наличие в формуле слагаемого в виде символа РН говорит, что орган машины статический, а не активный. Если машина описывается

 

 

 

 

Т а б л и ц а 3

 

Примеры структурных формул

машин

 

Тип машины

Структурная

формула

машины

УСБ-67

Пп 2 к +

-РэшЗжДп

УКР-1

БКТ-1

0 Г - ( Л Г . пТп+Р2ШНЗжД+Т^П^

н)

2К52

«Донбасс» ПК-ЗМ ПКЛ-8 1К52ШЭ

95

двумя слагаемыми (или сомножителями), в одно из которых входит символ 77, а в другое — символы Р и Д, то САУ будет иметь два кон­ тура регулирования. Наличие в формуле произведения символов 7*77 свидетельствует о возможной экстремальной зависимости удель­ ного энергопотребления от режимов работы. Отсутствие РН свиде­ тельствует об отсутствии этих экстремальных характеристик.

Отличительной особенностью комплекса Г»КТ-1 является располо­ жение вне комбайна маслостанции Ог — общей для верхнего и ниж­ него двигателей механизмов подачи. Наличие самостоятельного сла­ гаемого в виде символа Ог свидетельствует о наличии в структурной схеме САУ звена запаздывания (трубопровода). Если выносится

элемент

электрического

привода

(например, преобразователь

пере­

менного

тока в постоянный), то

знак «—» заменяется на знак

«+»,

а звено

запаздывания

отсутствует.

 

Слагаемое с символомТ/Дозначает,что необходим отдельный блок защиты для этого звена машины. Вынесенный за скобки символ Т означает, что машина имеет два вида подачи рабочего органа и корпуса машины. Сочетание символов 77Г ГЦ или ПГТК означает наличие у механизма подачи гидродвигателя, 77Г ГД — двигателя поступатель­ ного действия. Вынесение за скобку символа Д, как это сделано для комбайнов 1К52ШЭ и «Донбасс», означает общий привод меха­ низма подачи и органа разрушения.

 

 

Т а б л и ц а 4

Классификация

горногеологическпх и горнотехнических

условий работы

 

Характеристика пласта

Символ

Залегание:

 

Г к

 

 

 

 

г„

Изменение мощности пласта:

Гс

 

 

 

 

гѵ

 

 

гб

Характеристика

массива:

M

 

 

с

к

в

С позиций возможного технико-экономического эффекта уголь можно разделить на: Ци, Цу, Цб — малой, средней и большой стои­ мости. Если стоимость угля сильно зависит от его сортности, то соот­ ветственно Цмс , Цу.с, Цбс- При этом надо учитывать, что разная

9fi

стоимость угля может получиться за счет различной стоимости обо­ гащения угля разных сортов.

Если крепость массива по длине забоя изменяется в больших пре­ делах, то к характеристике массива добавляется символ о , например Са (табл. 4).

а

Уя

РгшН Ы

6

/7/

Уэ \-ЧСзг\ Or

Рис. 43. Функциональные схемы САР горных машин:

а — Б К Т - і; б 1К52ШЭ; в — 2К52

Горногеологические и горнотехнические условия работы машин могут быть описаны в общем виде, например для пологого пласта с переменной мощностью, углем средней крепости и наличием твердых включений

ГпѵСаВ 4" Цу. с-

Условия работы САУ горных машин дописываются к структурной формуле машины, образуя общую формулу конкретной машины, работающей в конкретных условиях.

Например, для струговой установки УСБ-2М

[Я.Гц + РСН + ВД] ГпѵСаВ

+ IIу с;

7 Заказ 2111

97

для комбайна 2К52

 

г. нтц

РНЗЖД] Г п > сСаВ f цб с.

Анализ работы САУ

показывает, что существует прямая связь

между конструктивными особенностями горных машин, условиями их работы и необходимостью введения определенных блоков САУ.

Так, например, существуют зависимости между

следующими сим­

волами: M — требует введения блока органичения скорости, В —

блока защиты от быстро нарастающих перегрузок,

К — блока огра­

ничения скорости подачи при подходе органа разрушения

к забою,

о — корректирующего

устройства параметров САУ при

изменении

средней величины крепости массива.

 

 

 

Учитывая это, по виду приведенных формул, описывающих горные

машины и условия их работы,

можно

составить

функциональные

схемы САУ режимами

работы

горных

машин и

возможные—вари­

анты этих схем. Согласно табл. 3 стабилизация нагрузки на машину 1К52Д1Э может быть обеспечена САУ, работающей по принципу параметрической стабилизации. Для УСБ-67 согласно табл. 3 в случае применения для подачи струга двух регулируемых гидравли- \ ческих двигателей САУ будет состоять из двух самостоятельных кон­ туров стабилизации нагрузки. Кроме того, возможно наличие отдель­ ного контура взаимного регулирования подачи струга и скорости конвейера при изменении направления движения струга.

Без замены главного привода комбайна 2К52 его САУ может обес­ печивать стабилизацию нагрузки на машину регулированием ско­ рости подачи. В случае замены главного привода комбайна регули­ руемым (гидравлическим) САУ будет двухконтурной, обеспечива­ ющей стабилизацию нагрузки на машину и поиск оптимального соот­ ношения скоростей резания и подачи.

Составленные по формулам структурные схемы машин приведены на рис. 43.

§ 3. СПОСОБЫ ПОСТРОЕНИЯ САУ

Важнейшим элементом горной машины, необходимым для созда­ ния САУ, является привод. Он должен иметь минимальные размеры, взрывобезопасное исполнение и повышенный пусковой момент, обес­ печивающий пуск машины под нагрузкой, превышающей номиналь­ ную. Исследование динамики горных машин показало необходимость ограничения передаваемого момента при экстренных нагрузках, пре­ вышающих допустимые по условиям прочности, и регулирования ско­ рости ведущего вала привода в зависимости от величины нагрузки. Привод должен способствовать снижению крутильных колебаний в кинематической цепи машин, испытывающих резкопеременное напряжение. Привод горной машины — не только источник ме­ ханической энергии, но и элемент, определяющий характер форми­ рования усилий взаимодействия между машиной и массивом и вели­ чины этих усилий, а также вероятность предохранения машины от перегрузки.

На современном уровне развития горных машин привод должен обеспечивать возможность создания САУ режимами их работы.

Как было показано в главе 1, частота изменения усилия резания горной машины достигает 10 гц и более. Реализация и восстановление кинетической энергии привода с такой частотой неосуществимы при повышенной инерционности электрического привода. В связи с этим скоростной режим привода машин определяется не частотой рабочих возмущений, а средними нагрузками, частота изменения которых не превышает 0,5 гц. Только при экстренных возмущениях, превыша­ ющих расчетные, крутящий момент существенно увеличивается (до 5-^-6 М„ом) за счет реализации кинетической энергии подвижных узлов машины. Однако при этом не исключена возможность поломки деталей машины. Поэтому предохранительные элементы в горных ма­ шинах, как правило, рассчитываются на двойную перегрузку и в ред­ ких случаях до M = ЗМтах, т. е. в системах горных машин не пре­ дусматривается широкая реализация кинетической энергии привода. При пуске машины под нагрузкой маховые массы привода лишь затрудняют разгон машины, так как значительная часть энергии рас­ ходуется на разгон самого привода.

Тенденция к росту жесткости элементов и узлов современных вы­ емочных машин приводит к повышению их напряженности и прежде­ временному износу, так как увеличение жесткости обусловливает повышенную скорость реализации энергии возмущений (рост ампли­ туды) и увеличение частоты всей системы. Улучшить динамику гор­ ной машины можно за счет привода, способного реагировать на ча­ стоту возмущений, испытываемых машиной, обеспечивая при этом увеличение времени возмущения за счет изменения скорости.

Время переходного процесса при этом ограничено временем между предыдущим и последующим возмущениями. Эти очень жесткие тре­ бования выполнимы лишь при условии применения приводов с инер­ ционностью, значительно меньшей, чем у электромеханического при­ вода, и соизмеримой с инерционностью исполнительных органов машин.

Наиболее перспективным приводом горных машин, на базе кото­ рого могут быть созданы системы стабилизации и экстремального управления, является гидравлический привод. Автоматическое ре­ гулирование скорости гидродвигателей и, следовательно, гидравли­ ческих приводов резания и подачи горных машин может быть обеспечено: а) способом объемного регулирования; б) дроссельным способом; в) комбинированным способом объемного и дроссельного регулирования.

Наибольшее распространение в

СССР и за

рубежом

получил

способ объемного регулирования привода горных машин

[57, 63,

124,

1251.

 

 

 

У гидравлических объемных передач скорость гидродвигателя

мало зависит от нагрузки [57]. Она

определяется

величиной объем­

ных потерь в гидросистеме, которые

имеются в насосе,, гидродвита-

теле

и в контрольно-регулирующей

аппаратуре. Объемные

потери,

7*

99

отнесенные к геометрической производительности гидромашины, при­ нято называть скольжением

S'p

 

(3-42)

8 = ^ - ,

 

где s' — удельное скольяхение, т. е. коэффициент

пропорциональ­

ности между относительными утечками и

давлением;

р — рабочее давление гидросистемы;

 

 

и — параметр регулирования подачи насоса, т. е. относительное

значение эксцентриситета или угла наклона

люльки.

Величина скольжения характеризует зависимость

степени изме­

нения скорости гидравлического объемного привода от нагрузки. Формула механической характеристики гидравлических объемных

передач для систем с объемным регулированием

скорости

гидродви­

гателя имеет вид

 

 

 

 

 

 

 

 

 

uKi"-i

М2

s[+s't

\

(3-43)

 

 

^ 2 ( 1 + Я т р * і " і 4 ) Г

М

 

 

где

и, ijî

параметры

регулирования

соответственно

насоса и

Kt;

Кг

гидродвигателя;

 

 

 

 

— конфигурационные коэффициенты подачи соответствен­

 

пх

но насоса

и

гидродвигателя;

 

 

 

 

— скорость

приводного

электродвигателя;

 

 

і ? х р

— гидравлические потери напора в соединительных ма­

 

 

гистралях;

 

 

 

 

 

s

i ! s 2 — удельные

скольжения

соответственно насоса и гид­

 

М2

родвигателя;

 

 

 

 

 

— момент на валу гидро двигателя;

 

 

 

Км

= 0,00159 коэффициент момента.

 

 

Гидравлические потери можно определить по формуле,

которая,

по данным ЭНИМС, дает достаточно точное совпадение с эксперимен­ том

Д т р = 1,525-10-3 ^-,

(3-44)

где lud — длина и диаметр трубопровода.

Для объемных передач небольшой мощности применяется способ регулирования скорости вращения гидродвигателя включением по­ следовательно с ним дросселя. В этом случае механическая характе­ ристика гидродвигателя определяется уравнением расхода жидкости через дроссель.

Характеристика дросселя устанавливает связь между перепадом

давления в дросселе и расходом жидкости через него

 

q=--kApm,

(3-45)

где к — коэффициент, зависящий от площади переходного сечения дросселя и свойств рабочей жидкости;

Ар — перепад давления в дросселе;

m — показатель степени, величина которого определяется кон­ струкцией дросселя.

100

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ