книги из ГПНТБ / Применение вычислительной техники на металлургическом заводе
..pdfи состав шихтовых материалов, выходные величины сме сительных и увлажнительных устройств, скорость спека ния на агломашине, количество возврата и др. — являют ся случайными функциями времени. Знание статистиче
ских характеристик |
этих |
величин — корреляционных |
||
и взаимных |
корреляционных |
функций, |
спектральных |
|
плотностей, |
дисперсии |
и математического |
ожидания — |
|
является непременным |
условием успешного |
проектирова |
ния и наладки систем автоматического регулирования и управления агломерационным производством. Учиты вая большой объем технологической информации, кото рую необходимо обработать для нахождения статистиче ских характеристик случайных процессов, нужно отме тить, что решение этой задачи возможно только при условии применения ЭЦВМ.
Производственные данные получают обычно в форме дискретной последовательности значений исследуемой ве
личины х0, Х\, |
хп |
через одинаковые интервалы време |
ни Дт. Если данные |
собраны за большой промежуток |
времени, то средние значения в различные моменты мо гут отличаться и случайный процесс нельзя считать ста ционарным. В этом случае проводят центрирование слу чайного процесса по так называемому текущему сред нему:
А*, |
І+т |
(13) |
|
||
где Дх,-—центрированное значение |
случайной вели |
|
чины; |
|
|
m — интервал |
центрирования |
(50—100 точек); |
і—середина |
интервала центрирования. |
Изменяя точку / начала интервала центрирования, ЭЦВМ по формуле (13) рассчитывает центрированные значения величины Длс,- для всех значений х, записан ных в памяти машины. Программа такого расчета эле ментарна.
Корреляционную функцию случайного процесса рас считывают по формуле
(14)
4* |
51 |
а взаимную корреляционную функцию величин х и у— по выражению
|
|
к |
|
|
|
Rxy |
(пАх) = |
£ |
АХі |
Ауі+п. |
( 15) |
При /гА-с = 0 |
по выражению |
(14) |
находят |
дисперсию |
|
исследуемой величины : |
|
|
|
|
|
|
Dx |
Rxx(0). |
|
|
(16) |
Функции Rxx(nAx) H Rxy(nAx) реальных производ ственных процессов при достаточно больших значениях пАх затухают, поэтому при расчете спектральных плот ностей исследуемых процессов
S « N |
= +f |
Rxx(fc)e-''aôxdôx, |
|
— со |
|
S,„(co) |
= Y |
Rxy(8x)e-'a&Td8x |
интегралы с бесконечными пределами можно заменить конечными суммами н рассчитывать Sxx(a) и Sxv(a) на ЭЦВМ по выражению
S (со) = |
|
Ax2R (от) cos |
CÙÔT — |
jAxHR (от) sin COOT, |
(17) |
|
где j=V |
— 1 |
, |
со — угловая |
частота. |
|
|
Программирование расчетов |
по выражениям |
(14), |
(15) и (17) также не вызывает каких-либо затруднений. На заводе «Азовсталь» статистическими методами были исследованы динамические характеристики агломашин в нормальных условиях эксплуатации по раз личным каналам передачи воздействий [19]. При этом находили амплитудно-фазовые характеристики иссле
дуемых систем
затем строили по этим данным переходные функции и, наконец, подбирали форму передаточных функций, со ответствующих тому пли иному каналу передачи.
Установлено, что динамические свойства агломера ционного процесса удовлетворительно могут быть опи саны передаточными функциями вида
52
где k— коэффициент передачи; т 3 — время запаздывания; Т— постоянная времени.
Такой пассивный метод изучения динамики произ водственных процессов удобно применять на действую щем металлургическом предприятии, где активное изме нение в исследовательских целях нормального хода про цесса обычно затруднено. Сбор данных для пассивного эксперимента и их обработка на ЭЦВМ занимают при мерно неделю рабочего времени инженера-исследова теля.
3. РАСЧЕТНЫЙ КОНТРОЛЬ З А К О Н Ч Е Н Н О С Т И П Р О Ц Е С С А С П Е К А Н И Я Н А А Г Л О М А Ш И Н Е
Контроль законченности процесса спекания шихты на агломашине удобно осуществлять по температурам продуктов сгорания в камерах разрежения в районе
окончания |
|
|
процесса. |
t\ |
|
|
||
Наиболее |
|
точные ре- |
|
|
||||
зультаты |
|
получаются |
|
|
|
|||
на агломашинах, имею |
|
|
|
|||||
щих зону |
охлаждения, |
|
|
|
||||
так как на таких маши |
|
|
|
|||||
нах удается |
наблюдать |
|
|
|
||||
и восходящую, и спада |
|
|
|
|||||
ющую |
ветви |
кривой |
|
|
|
|||
температуры продуктов |
|
|
|
|||||
сгорания |
(рис. |
5). |
Рис. |
5. Изменение температуры продук |
||||
Если в районе окон |
||||||||
тов |
сгорании по длине |
агломерационной |
||||||
чания |
процесса спека |
машины |
|
|||||
ния измерять |
темпера |
|
|
|
||||
туры продуктов сгорания в трех точках (t\, |
t2 и t$ на рас |
|||||||
стояниях |
І и |
12 |
и /3 от головной части агломашнны), то |
|||||
координату |
Ік точки окончания процесса спекания можно |
вычислить, приняв параболическую форму температур ной кривой:
t = a + bl + cl-, |
(18) |
где а, Ь, с — постоянные.
53
Продифференцируем выражение (18) по / и прирав няем производную нулю, тогда
к2с
Вто же время из системы уравнений:
=а + W, - I - с/?,
= |
а -\- Ы, + |
с/|, |
(л = |
а + W3 + |
с/* |
1 1 1 1 і.і 111
Рис. 6. Аналоговая вычислительная система для расчетного контроля длины зо
ны спекания |
(ПФ — ферродипамнческнк преобразователь; |
ПЭФ — повторитель |
электрических |
сигналов; ЭУ — электронный усилитель; РД— |
реверсивный двн- , |
гатель) |
|
|
следует
ts~tt_ |
іІ-іІ-Щік-іО |
t, - t , |
l \ - l \ - Щ (/, - /,) ' |
т. e. |
|
54
Для вычисления координаты Ik (точки окончания процесса спекания) на аглофабрике завода «Азовсталь» используют аналоговое делительное устройство типа электронного логометра, шкала которого проградуирована по формуле (19).
Длину зоны спекания //, можно вычислить также с использованием других доступных для контроля пара
метров |
процесса — высоты слоя |
спекаемой |
шихты /г, |
скорости |
движения аглоленты Vi |
и расхода |
продуктов |
сгорания QyX- Соотношение между |
этими параметрами |
||
имеет следующий вид [20] : |
|
|
|
|
Ік = |
kjt, |
(20) |
|
Чух |
|
|
где k — коэффициент.
Аналоговое вычислительное устройство, функциони рующее по формуле (20), изображено на рис. 6.
Установка на агломашине двух вычислительных уст ройств, использующих два различных выражения (19) и (20) позволила повысить надежность , расчетного контроля законченности процесса спекания.
Г Л А В А III
ПРИМЕНЕНИЕ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ ТЕХНИКИ В Д О М Е Н Н О М ПРОИЗВОДСТВЕ
Растущая |
интенсивность |
доменной |
плавки |
и |
увеличе |
ние объема доменных печей до 3000 м3 и более |
требуют |
||||
все более быстрого и объективного |
анализа |
доменного |
|||
процесса, |
ставят жесткие |
требования |
к оценке |
измери |
тельной информации. Особенно сложным становится комплексный анализ и прогнозирование изменений со стояния и значений параметров процесса. Это затрудня ет распознавание тенденций его развития, особенно на ранних стадиях возникновения нарушений и, как след ствие, снижает производительность и экономичность работы доменной печи из-за недостаточной оперативнос ти управления. Одним из наиболее перспективных на правлений в области совершенствования управления яв ляется автоматизация доменного процесса с использо ванием средств вычислительной техники.
В настоящее время можно выделить следующие ос новные направления в автоматизации управления до менным процессом с применением универсальных и спе циализированных управляющих вычислительных машин
исчетно-логических устройств:
1)создание автоматизированных систем управления тепловым состоянием печи;
2)исследование и разработка алгоритмов оценки ди намических характеристик процесса;
3)создание локальных автоматических систем уп равления распределением шихты и газового потока на колошнике печи;
4)создание локальных автоматических систем управ ления распределением дутья по фурмам;
5)создание взаимосвязанных автоматических систем управления распределением газового потока в столбе шихты.
Самостоятельным направлением является оптимиза ция теплового режима воздухонагревателей с примене нием цифровых динамических моделей процесса.
На заводе |
«Азовсталь» в |
творческом содружестве |
с коллективами |
Центрального |
научно-исследовательско- |
56
го института черной металлургии, Всесоюзного научноисследовательского института электропривода, Донец кого политехнического и Ждановского металлургическо го институтов ведутся работы по всем перечисленным направлениям.
1. А В Т О М А Т И З И Р О В А Н Н О Е У П Р А В Л Е Н И Е Т Е П Л О В Ы М С О С Т О Я Н И Е М Д О М Е Н Н О Й ПЕЧИ С П Р И М Е Н Е Н И Е М ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ
Аналоговые вычислительные устройства как первый этап автоматизации
Аналоговые вычислительные устройства |
используют |
|||
в доменном производстве в локальных системах |
управ |
|||
ления |
и в качестве преобразователей |
первичной |
инфор |
|
мации |
в системах с ЭЦВМ. В связи |
с этим |
решающее |
значение приобретает методика оценки погрешностей преобразователей и рационализации форм представле ния информации. Опыт в этом направлении накоплен в процессе эксплуатации аналоговых вычислительных устройств в доменном цехе завода «Азовсталь».
Воснову первоначальной системы управления тепло вым состоянием печи были положены формулы матери ального и теплового баланса, разработанные проф. Со рокиным В. А. Вычислительное устройство, осуществля ющее расчет по этим формулам, было выполнено в виде многоплечих уравновешенных мостов, построенных на реостатных, потенциометрических и трансформаторных элементах — вторичных датчиках, вмонтированных в ав томатические измерительные приборы [9] .
Впроцессе исследований предложен принцип ин тегрирования параметра, по которому осуществляется управляющее воздействие на процесс, и разработана методика оценки погрешностей дискретного интегриро вания и функционирования аналоговых вычислительных устройств.
П о г р е ш н о с т ь р е з у л ь т а т о в в ы ч и с л е н и й п о т о й и л и и н о й ф о р м у л е , з а л о ж е н н о й в
а н а л о г о в о е |
в ы ч и с л и т е л ь н о е |
у с т р о й с т в о , |
зависит главным |
образом от погрешностей решающих |
элементов схемы, их числа, вида функциональной зависи мости и погрешностей исходных данных.
57
Если доменная печь работает при постоянной массе рудной подачи, то автоматическое регулирование тепло вого состояния печи удобно осуществлять путем измене ния величины коксовой подачи Ка- Расчетное выражение для определения величины коксовой подачи Ктѵ имеет вид [9]:
* п . р = - |
— . |
(2D |
l a / F e 4 ? C . K |
|
где МСч— расход углерода на производство 1 г чу
гуна; Рр— рудная нагрузка в подачу, кг;
qFe — содержание железа в руде, %;
?Ре ч ~ т о ж е > в чугуне, % ; <7Ск— содержание углерода в коксе, %.
Аналоговое вычислительное устройство, предназна ченное для вычислений по формуле (21), изображено на
рис. 7. Здесь |
величины М С ч , Яр , <7Fep,<?Fe4 и |
qCK |
пред |
|||
ставлены |
соответствующими |
переменными |
сопротивле |
|||
ниями RM |
, R |
и т. д., а |
выходная расчетная |
вели- |
||
' 1С.ч |
Рр |
|
|
|
|
чина Кп.р — частью сопротивления компенсационного рео хорда RKn Постоянные сопротивления Ro — R5 входят в схему многоплечего моста. Если
^ с к + ^ + ^ м с ч + ^ » ^ - ^ , .
то условие равновесия моста приобретает вид:
xRPp |
у Я М с ч |
+ |
R3 |
tR,"Fe ч + * o + * P p + * l |
PRçCM |
+ RA |
+ R3 |
zRK |
+ *в |
|
(22) |
n.p |
|
где X, y, z, t, p , s — положения движков реохордов.
58
Величина z, пропорцио нальная расчетной ве личине коксовой пода чи УСп.р, устанавливает ся компенсирующим ус тройством (электрон ным усилителем ЭУ и реверсивным двигате лем РД) с некоторой погрешностью Аг, рас считать которую мож но следующим обра зом. Из уравнения (22) следует, что
-и
Рис. 7. Аналоговое вычислительное уст ройство для расчета величины коксовой
подачи ( f n i i T — н а п р я ж е н и е питания схемы)
1
X
К,пр
( ' Ч еч |
+ * 0 + RPP + R l ) [PR"C, |
+ R 2 + R 3 ) |
(23) поэтому погрешность расчета величины z определяется погрешностями величин х, у, t, р и s.
Дисперсия Dz величины z равна [21] :
dz |
D, |
(24) |
|
dAi
где Ai—x, у, t, р, s; Dл,- —дисперсии соответствующих величин, а индекс «н» относится к номинальному (средне му) режиму работы контролируемого агрегата.
Применение соотношения (24) к выражению (23) дает следующий результат:
ГR P P |
(yRMc.4 |
+ |
R5)rtlFep |
+ * 4 |
+ 4.p+ J ? s) |
DA . 4 |
|
|
|
|
|
|
|
R |
txR |
R |
i ) ( s R « P e p |
+ R i + |
R K „ + R |
|
|
|
|
|
|
n.p |
|
Ч . Р |
С Ч е ч + * 0 + * Р р + |
* і ) ( * * « Ь к + * . + * . ) . |
|
|||
^ F e p |
|
|
|
|
|
|
59
Г Ч е ч ( ^ Р р + ^ ( У * М С - ч + ^ 3 ) ( ^ + * 4 e р + Ч . р + * « ) I »
М / С П . ; ( ' 4 e 4 + /? 0 + Ä p p + Ä 1 ) 2 ( P ^ c . K + R a + / ? 8) J„
г Ç 1 - ^ Р + ^ ) ( ^ с . ч + ^ ) ( ^ + ^ р е Р ^ - Ч . р + ^ ) ' п
+ L |
С Ч е ч + / ? 0 + ^ Р + ^ ) ( Р ^ ^ с . к + / ? 2 + ; ? з ) 2 |
||
Среднеквадрэтическая погрешность расчета |
величи |
||
ны 2 |
|
|
|
|
ô, = |
VD~Z |
|
для средних условии работы |
вычислительного |
устройст |
|
ва, изображенного на рис. 7, составила ± 3 % . |
|
Значительная величина случайной погрешности б2 мгновенных значений расчетной величины коксовой пода чи затрудняет их использование в системе автоматическо го управления. Вследствие этого возникла необходимость предварительной обработки информации, обеспечиваю щей максимальную достоверность результатов расчета.
Для фильтрации случайной составляющей был пред ложен интегратор выходного расчетного параметра [22], который позволил осуществить распознавание тенденций развития тепловых процессов в доменной печи. Некото рым недостатком применения интегратора явилось до полнительное запаздывание в принятии решений, вызван ное необходимостью в течение определенного времени, в среднем около одного часа, накапливать информацию. Однако, учитывая большую тепловую инерцию процесса, этот недостаток можно считать несущественным.
Для определения момента начала воздействия на про цесс интегрируем отклонения регулирующих параметров для накопления заданных значений. Интегральная раз ность между заданным и действительным значениями па раметров после осуществления регулирующих воздейст вий становится равной нулю.
Рассмотрим интегрирование приращения величины коксовой подачи (ДДп), используемой в качестве управ ляющего воздействия. Значение АКп определяется, как разность между действительной /Сп.-д и получаемой рас четным путем Кп-.р величинами коксовой-подачи:
60