книги из ГПНТБ / Тронов В.П. Обезвоживание и обессоливание нефти из опыта работы об-ния Татнефть
.pdf2) |
, |
0 |
6"—10''; время движения — 17 мин; |
R e = 21000— |
3) |
, |
0 |
6"—10''—14"; время движения—30 мин; |
13000 |
/?е=21000— |
||||
4) |
1 ступень 0 |
10"—14"; время движения—25 мин; |
9000 |
|
/?е=13000— |
||||
|
|
|
|
9000 |
Промывочная вода подается в начале первой секции каплеобразователя, т. е. сразу после I ступени. Для отбо ра проб нефти, ее анализа и проведения микрокиносъемки процессов разрушения угленосной эмульсии на каж
дой секции врезаны пробоотборные краны |
0 3/4", а |
для контроля температуры вмонтированы |
специальные |
термокарманы. Установка работала по следующей схеме: Угленосная нефть с содержанием воды 30—35% посту пала в технологический резервуар РВС-5000 для предва рительного сброса пластовой воды. Перед технологиче ским резервуаром в сырье подавалась горячая дренаж ная вода, сбрасываемая с I и II ступеней. После предварительного сброса эмульсия с введенным в нее реагентом поступала в теплообменники и пароподогре
ватели и далее — в два отстойника I ступени для обез |
|||
воживания до |
остаточного водосодержания |
0,1—0,5%. |
|
Обезвоженная |
нефть поступала в |
три вертикальных |
|
электродегидратора объемом 30 эи3 |
каждый, |
перед элек |
тродегидраторами в поток обезвоженной нефти подава лась пресная холодная вода в количестве 10—12% к объему обрабатываемой нефти. Температура нефти пос
ле подогревателей |
составляла соответственно после |
I ступени 55—65° С, |
после II ступени — 40° С. Средний |
расход реагента на |
блоке обессоливания составлял |
60—65 г/г. |
|
О глубине разрушения эмульсии в процессе движения по каплеобразователю судили по анализам проб нефти, отбираемой по длине и сечению каплеобразователя. Бы ло установлено, что с увеличением времени движения угленосной эмульсии в турбулентном режиме содержа ние остаточной воды в нефти при ее отстое в течение 30— 60 мин. снижается. Так, если содержание воды в нефти по сечению секций 0 6" составляло 2—4%, то в конце 10" и 14" секций уже 0,2—100%. Основное количество воды (99%) отделяется в отобранных пробах после 30— 40 мин. отстоя при температуре 60° С, остаточное содер жание воды изменяется в пределах 0—0,7%, а в конце 14" секции качество нефти оказалось настолько высоким,
100
что содержание солей после I ступени снижается до 50—180 мг'1л. Это соответствует содержанию солей в неф ти (по ходовым анализам) на выходе из электродегидра торов при работе обессоливающего блока в обычном для него режиме.
В целом подключение секционного каплеобразователя на I ступень обессоливающего блока позволило решить задачу увеличения глубины подготовки нефти на установ ке, не прибегая к наращиванию на них количества ступе ней. Это достигается за счет разрушения наиболее тонкодисперсной части угленосной эмульсии при числах Re = 8000--20000 и времени обработки в каплеобразователе
7—10 мин.
При работе секционного каплеобразователя на 1 сту пени достаточно подключение только первой (6") и третьей (10'') секций.
Использование секционного каплеобразователя на II ступени
Технологическая схема обессоливания угленосной нефти на установке в комплексе с секционным каплеобразователем на И -ступени была принята следующая: предварительно обезвоженная до 0,2—1% нефть прока чивалась через все три секции каплеобразователя с по дачей 10% пресной воды на начальном участке 6" сек ции. После движения эмульсии в каплеобразователе в течение 30 мин. при температуре 40—45° С в конце 14" секции производился частичный сброс выделившейся во ды. Далее предварительно обессоленная нефть с остаточ ным содержанием воды 3—8% поступала в электродегид раторы. Ходовые пробы нефти для определения ее каче ства отбирались послойно в семи точках, соответственно в начале и конце каждой секции.
Анализ показал, что в процессе движения угленосной нефти с пресной водой по каплеобразователю в течение 30 мин. происходит эффективное вымывание хлористых солей и при переходе из турбулентного режима в турбу лентно-ламинарный, особенно в конце 10" и 14" секций, основное количество промывочной воды оказывается в нижней части трубопровода. Качество нефти после от стоя распределяется по длине и сечению каплеобразова теля следующим образом: содержание воды и солей в
101
начале 6" секции—3—10% и 120—450 мг/л\ в конце 6" секции — 2—10% и 100—400л<г/л; в начале 10" секции —
2—10% и 100—400 мг/л-, в конце—2—90%и70—100мг1л;
в начале 14" секции 2—90% |
и |
50—100 мг/л, а в конце |
14" секции — 0,3—100% и |
30—100 мг/л. |
|
При проведении 1 варианта |
испытаний пресная во |
да подавалась в начале каплеобразователя не в полном объеме. Часть воды подавалась непосредственно перед электродегидраторамн на входе в них.
В отобранных пробах основное количество промывоч ной воды отделяется через 15—90 мин. отстоя. В пробах же нефти, отобранной в начале или в конце 14" трубы, 95% воды отделяется после 15 мин. отстоя, а содержание солей в нефти составляет 40—60 мг/л. Отсюда ясно, что угленосные эмульсии в процессее движения в турбулент но-ламинарном режиме в секционном каплеобразователе подвергаются эффективному обессоливанию, и в элек тродегидраторы II ступени ЭЛОУ поступает фактически обессоленная (промытая) нефть, поэтому соответствен но улучшается качество обессоленной нефти и по ходо вым анализам.
При нормальной работе отстойников I ступени, т. е. при постоянном поддержании высоты водяной подушки в отстойниках и резервуаре предварительного сброса, постоянном сбросе воды в конце 14" секции каплеобра зователя, ходовые анализы по содержанию солей соот ветственно составили 40—60 мг/л против 60—180 мг/л при режиме работы установки без каплеобразователя.
Установлено, что наиболее эффективное обессолива ние угленосной нефти в секционном каплеобразователе в условиях исследований (Q = 2500 т/сут) осуществляет ся при следующих технологических режимах движения:
1 |
секция — время движения |
t — 2 мин; R e |
— 20000; |
|||
2 |
секция — t — |
6 мин; R e |
= |
10000—12000; |
|
|
3 |
секция — t = |
6 мин; R e |
5000—9000, |
что |
соответствует длинам |
|
секций 0 — 6", |
7 = 200 м\ |
0 —10", 7 |
= 200 м\ 0 —14"; 7 -1 0 0 м. |
Обессоливание угленосных нефтей на термохимическом режиме
Весьма важно было осуществить оценку работоспо собности ЭЛОУ при условии отключения электрического
102
поля промышленной частоты, в случае использования на ней секционного каплеобразователя на II ступени. Ис
следования |
показали, |
что угленосные нефти подверга |
ются обессоливанию |
на термохимическом режиме в две |
|
ступени в |
комплексе |
с трубопроводом-каплеобразова- |
телем; так, |
остаточное содержание солей в нефти состав |
ляет при этом 40—80 мг/л. Анализ показал, что при ра боте ЭЛОУ, с отключенным электрическим полем без сброса промывочной воды в конце 14" секции, остаточное содержание воды в нефти после электродегидраторов, работавших в режиме водоотделителей, составляло 2—6% и соли соответственно 80—400 мг/л. При фор сированном сбросе воды в конце 14" секции содержание солей после электродегидраторов, работающих в режи ме водоотделителей, снижается до 30—100 мг/л и соответ ственно воды до 2—5%.
Для исследования динамики отделения остаточной промывочной воды нефть после электродегидраторов при отключенном электрическом поле направлялась на отстой в РВС-400. Пробы отбирались из резервуара после его заполнения через 2—8 часов. Уже после 2—3 часов пребывания в резервуаре содержание воды в неф ти по всем сечениям от зеркала взлива до уровня отде лившейся дренажной воды составляло «следы»—0,1%, а содержание хлористых солей составляло 20—60 мг/л, что
вполне соответствует |
требованиям ГОСТа (качество по |
|||
солям средней пробы нефти из РВС составляет |
30—50 |
|||
мг/л). Одновременно |
пробы |
нефти отбирались |
после |
|
электродегидраторов |
при отключенном электрическом |
|||
поле в стеклянные отстойники объемом 200 мл и |
стави |
|||
лись на статический отстой |
в лабораторных |
условиях |
при температуре 40° С. Было установлено, что основное количество воды отстаивается в течение 60—90 мин., оста
точное содержание ее в нефти после отстоя |
составляет |
0,1— 0,3%, соответственно солей 20—30 мг/л. |
|
С помощью 4" трубы, смонтированной в конце 14" |
|
секции, отбиралась нефть из верхней части |
последней |
секции каплеобразователя. Обессоленная в секционном каплеобразователе угленосная нефть направлялась по 4" отводящей трубе в резервуары одним потоком с обес соленной нефтью после электродегидраторов. Через Каждые 2 часа из 4" отводящей трубы отбирались пробы
103
для определения качества. Результаты анализов по оп ределению содержания воды и солей, взятые из опера торных листов лаборатории ЭЛОУ, показали, что каче ство нефти по ходовым анализам соответствует качеству обессоленной нефти при обычной работе установки с включенным электрическим полем. Одновременно при полностью открытой задвижке отводящей трубы 4" от бирались пробы нефти для отстоя в лабораторных усло виях. После 60—90-минутного отстоя этой нефти при температуре порядка 40° С остаточное содержание воды составило — 0,1%, солей 21—40 мг!л (табл. 16).
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 16 |
|
|
Отстой, |
м л |
за мин. |
|
|
Остаточное |
|
|
|
|
|
|
|
|
содержание |
|
0 |
15 |
30 |
60 |
90 |
120 |
150 |
воды, |
% солей, м г/л |
0,0 |
1 |
1 |
1,5 |
2,5 |
2,5 |
3 |
б/в |
34 |
0,0 |
1 |
1 |
2,0 |
2,2 |
2,5 |
2,5 |
б/в |
23 |
0,0 |
1 |
1.5 |
2,0 |
3,0 |
3,0 |
3 |
0,12 |
23 |
0,0 |
0,5 |
1,5 |
1,5 |
2,0 |
2 |
2 |
сл. |
36 |
0,0 |
0,3 |
0,5 |
1,0 |
1,2 |
1,5 |
1,5 |
0,12 |
30 |
0,0 |
0,3 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,6 |
22 |
П р и м е ч а н и е . Исходное содержание |
воды |
1—2,5%; |
солей |
80—150 мг/л', навеска |
пробы |
120 м л \ |
темпе |
ратура 40° С. |
|
|
|
Таким образом, из анализа результатов промысловых исследований, представленных в табл. 15, следует, что угленосные нефти нужно обессоливать в две ступени на термохимическом режиме без электрического поля. Обес соливающий блок установки должен работать при этом в комплексе с секционным каплеобразователем.
Осуществление верхнего отбора нефти в конце 14'' секции каплеобразователя позволяет получать обессо ленную нефть из каплеобразователя и увеличить произ водительность установки по обессоленной нефти.
Перевод термохимических установок на режим обес соливания и включение трубчатых комплексов в технологические схемы для деэмульсации угленосных и де
104
вонских нефтей позволит снизить себестоимость подго товки нефти на промыслах и повысить коэффициент ис пользования установок на различных стадиях разработ ки нефтяных месторождений и сэкономить значительное количество электроэнергии.
Г л а в а VI
УЛУЧШЕНИЕ КАЧЕСТВА НЕФТИ ПРИ ТРАНСПОРТИРОВАНИИ ЭМУЛЬСИИ ПО МАГИСТРАЛЬНЫМ НЕФТЕПРОВОДАМ
Повышение качества нефти в резервуарах головных сооружений
Промышленное использование принципа совмещения товаро-транспортных операций с улучшением качества нефти на головных сооружениях магистральных нефте проводов, расположенных на территории Татарии, полу чило широкое распространение и дает значительный эффект [73, 84].
На всех головных сооружениях управления СевероЗападными магистральными нефтепроводами осущест вляются операции по сбросу балласта и улучшению ка чества поступающей на них нефти как в металлических, так и железобетонных резервуарах. Отработка этих опе раций в крупном промышленном масштабе осуществля лась на Азнакаевских, Набережно Челнинских и других головных сооружениях.
Резервуарный парк азнакаевских головных сооруже ний состоял из 10 ж/б резервуаров емкостью по 10000 мъ каждый и шести резервуаров РВС-5000. Прием нефти в резервуары осуществляется от промыслов НГДУ «Азнакаевскнефть», «Джалильнефть», «Актюбанефть» и от уп равления Урало-Сибирскими нефтепроводами. Ограни ченное количество резервуарной емкости при большом количестве поставщиков потребовало тщательного анали за работы каждого резервуара в отдельности и всей тех нологической схемы резервуарного парка. В результате такого анализа была разработана наиболее рациональ ная схема работы, при которой за каждым поставщиком нефти закреплялась определенная группа резервуаров.
105
Один из них использовался для сбора уловленной нефти и ее отстоя. Дренированная подтоварная вода по напорному коллектору подавалась на очистные сооружения Азнакаевской УКПН для очистки и последующей закач ки в пласт.
Таблица 17
Улучшение качества нефти в летний период
|
|
|
(июль, 1970 год) |
|
|
||
|
Качество |
Качество |
Время на операции |
||||
|
принимаем. |
откачивае |
с рез-ми в техно |
||||
|
нефти |
мой |
нефти |
лог. процессе, час. |
|||
Резер- |
%,вода |
CJ |
%,вода |
о |
заполнения |
ожидания откачки |
сброса воды |
вуа ры |
|
<Ni |
|
» |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
я" |
|
X |
|
|
|
|
|
ч |
|
ч |
|
|
|
|
|
о |
|
о |
|
|
|
ЖБР- |
2,53 |
4200 |
0,28 |
450 |
169 |
39 |
68 |
10000 |
1.14 |
1800 |
0,21 |
330 |
98 |
40 |
50 |
|
|||||||
|
0,75 |
1000 |
0,18 |
303 |
205 |
68 |
50 |
|
0,86 |
1200 |
0,15 |
396 |
197 |
50 |
37 |
|
1,10 |
1800 |
0,22 |
422 |
207 |
71 |
37 |
|
1,34 |
2200 |
0,14 |
166 |
240 |
45 |
29 |
|
1,36 |
2200 |
0,18 |
189 |
241 |
65 |
29 |
РВС- |
1,03 |
1300 |
0,11 |
129 |
236 |
52 |
45 |
5,37 |
9600 |
0,38 |
415 |
322 |
40 |
149 |
|
5000 |
6,0 |
1400 |
0,44 |
405 |
332 |
50 |
76 |
|
|||||||
Сред |
1,5 |
2600 |
0,14 |
170 |
73 |
10 |
23 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ние |
|
|
|
|
|
|
|
по ГС |
|
|
|
|
|
|
|
Азн а- |
2,09 |
2660 |
0,23 |
308 |
|
|
|
каево |
|
|
|
О5:
н
К-во приня нефти, тыс.
58,6
54,8
117,5
111,4
108,8
101,8
99,7
106,0
126,5
117,5
14,6
О
к
X
а> a
о
о*2»;
О §
О 1 i
S§
§
1319
516
667
791
970
1228
1190
1083
6673
7000
204
21671
Из данных табл. 17 видно, что совмещение приемо сдаточных операций с технологическими процессами поз воляет за счет сброса воды из резервуаров без какой-ли бо дополнительной обработки реагентом и подогрева су щественно улучшить качество нефти и довести содержа ние воды в ней до 0,11—0,44%. что в среднем в 8,7 раза меньше, чем в исходном сырье, и в 8,6 раза уменьшить содержание солей.
106
Средняя температура нефти за июль месяц 1970 г. составляла по резервуарам РВС-5000 28° С, по резервуа рам Ж БР-10000—22° С. Только за один месяц было сброшено более 21600 г воды. Чтобы перекачать такое количество воды до ближайшего Ново-Горьковского за вода, потребовалось бы произвести затраты в сумме 8235 руб., а до наиболее отдаленного нефтеперерабаты вающего завода (Киришинский НПЗ) — 16036 руб.
Резер вуары
Т а б л и ц а 18
Улучшение качества нефти в зимний период
|
|
(январь, 1971 год) |
|
|
|
|
|||
|
Качество |
нефти |
|
Время на операции |
Количество |
||||
%,вода |
о |
09 |
U |
с резер-ами в |
, |
сброшенной ,водыт |
|||
заполнен. |
.ожид |
откачки |
сброса воды |
принятойнефти .тыст |
|||||
принимае |
откачивае |
технолог, |
процес |
|
|
||||
|
мой |
мой |
** |
|
се, |
час. |
|
|
|
|
* |
ь * |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ж |
«3 |
Ж |
|
|
|
|
|
|
|
С |
О |
*=; |
|
|
|
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
|
|
ЖБР- |
1,70 |
3000 |
0,156 |
950 |
249 |
47 |
62 |
156,9 |
1840 |
10000 |
1,40 |
2200 |
0,47 |
800 |
224 |
46 |
42 |
132,2 |
1300 |
|
|||||||||
|
1,77 |
3150 |
0,55 |
802 |
253 |
44 |
64 |
153,6 |
1910 |
|
0,71 |
1100 |
0,49 |
716 |
69 |
14 |
5 |
39,1 |
91 |
|
1,46 |
2600 |
0,65 |
885 |
324 |
43 |
46 |
124,0 |
1022 |
|
1,18 |
2000 |
0,73 |
1244 |
73 |
10 |
6 |
32,1 |
145 |
|
ПО |
|
1,0 |
Транзит тюменской нефти |
|
|
|||
|
1,30 |
2150 |
1,02 |
1420 |
272 |
36 |
20 |
107,2 |
298 |
|
1,0 |
|
1,0 |
Транзит тюменской нефти |
|
|
|||
РВС- |
2,23 |
3900 |
0,4 |
566 |
305 |
33 |
43 |
71,6 |
1321 |
5000 |
2,65 |
4600 |
0,71 |
980 |
342 |
44 |
50 |
93,1 |
1852 |
|
|||||||||
Сред- |
3,17 |
5700 |
1,2 |
1250 |
97 |
16 |
20 |
34,2 |
750 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нее |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по ГС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Азна- |
1,64 |
3040 |
0,68 |
961 |
|
|
|
|
10479 |
каево |
|
|
|
|
Из данных табл. 18 видно, что и зимой при отрица тельной температуре окружающей среды также проис ходит улучшение качества нефти в процессе ее пребыва
107
ния в резервуарах головных сооружений без дополни тельного введения реагента и подогрева. Среднее содер жание воды, поступающей в резервуары нефти, состав ляло 1,64%, а среднее содержание воды в откачиваемой нефти составляло 0,68%, т. е. уменьшилось в 2,4 раза. Со держание хлористых солей соответственно составляло 3040 мг/л и 961 мг/л (уменьшено в 3, 16 раза).
Т а б л и ц а 19
Улучшение качества нефти в течение всего года
(1970 год)
|
|
Качество |
нефти |
|
|
принимае |
откачивае |
||
Месяцы |
Резерва р ы |
мой |
мой |
ч |
|
|
|||
|
|
Гч} |
|
es» |
|
% |
% |
|
|
|
|
|
||
|
, |
и |
, |
и |
|
вода |
вода |
||
|
|
S |
|
ч |
|
|
Ч |
|
|
|
|
О |
|
о |
Количество
a |
g |
|
g |
О с |
|||
ю |
|
|
|
5 <-> |
S О |
||
посту,нефти |
.,резерввтг |
а |
ё- |
|
|
О |
|
|
|
а. а |
|
|
|
о |
о. |
|
|
и |
а> |
|
|
jr |
п |
|
|
а> |
|
|
|
о м |
|
|
|
со |
S |
Январь . . |
ЖБР-10000 |
2,56 |
4560 |
1,71 |
2865 |
812,6 |
6955 |
|
РВС-5000 3,66 |
6600 |
1,08 |
1836 |
328,1 |
8534 |
|
Февраль. . |
ЖБР-10000 |
2,50 |
4460 |
2,08 |
3661 |
340,1 |
3224 |
РВС-5000 |
2,02 |
3640 |
0,86 |
1600 |
283,7 |
3300 |
|
Март . . . |
ЖБР-10000 |
2,16 |
3800 |
1,24 |
2180 |
847,5 |
7890 |
РВС-5000 |
3,13 |
5600 |
0,62 |
1120 |
319,1 |
7988 |
|
Апрель . . |
ЖБР-10000 |
2,29 |
4060 |
1,05 |
1678 |
706,2 |
8897 |
РВС-5000 |
2,75 |
4900 |
0,69 |
1060 |
264,4 |
5482 |
|
Май . . . . |
ЖБР-10000 |
2,43 |
4300 |
0,45 |
460 |
743,8 |
14477 |
РВС-5000 |
1,38 |
2360 |
0,44 |
570 |
272,4 |
2538 |
|
Июнь , . . |
ЖБР-10000 |
3,20 |
5750 |
0,49 |
486 |
701,4 |
19089 |
РВС-5000 |
3,12 |
5600 |
0,41 |
430 |
234,0 |
6394 |
|
Июль . . . |
ЖБР-10000 |
1,47 |
2550 |
0,23 |
439 |
763,0 |
9556 |
РВС-5000 |
5,54 |
10070 |
0,41 |
448 |
271,4 |
13877 |
|
Август . . |
ЖБР-10000 |
2,56 |
4560 |
0,41 |
624 |
780,5 |
16920 |
РВС-5000 |
3,78 |
6840 |
0,35 |
310 |
230,2 |
7940 |
|
Сентябрь . |
ЖБР-10000 |
2,50 |
4450 |
0,70 |
1070 |
756,7 |
13795 |
РВС-5000 |
4,05 |
7330 |
0,27 |
334 |
218,3 |
8330 |
|
Октябрь |
ЖБР-10000 |
2,26 |
4000 |
0,74 |
1042 |
807,4 |
12387 |
РВС-5000 |
5,16 |
9350 |
0,40 |
588 |
216,3 |
10308 |
|
Ноябрь . . |
ЖБР-10000 1,84 3200 0,64 |
1080 |
702,7 |
8462 |
|||
РВС-5000 |
3,76 |
6800 |
0,72 |
1125 |
243,5 |
7429 |
|
Декабрь . . |
ЖБР-1000С 2,91 |
5200 |
1,46 |
2380 |
766,9 |
11404 |
|
РВС-5000 |
3,12 |
5600 |
0,75 |
1263 |
264,4 |
6315 |
|
Средняя |
|
|
|
|
|
|
|
по ГС |
|
|
|
|
|
|
|
Азнакаево |
ЖБР-10000 |
2,38 |
4250 |
0,94 |
1500 |
9129,2 133056 |
|
|
РВС-5000 |
3,40 |
6200 |
0,61 |
890 |
3146,2 |
88435 |
108
В табл. 19 приведены данные по улучшению качества нефти за весь 1970 г. по азнакаевским головным соору жениям. В результате рационального использования ем
костей головных сооружений и |
путевого |
эффекта |
де~ |
|
эмульсацин нефти было сброшено 221,5 |
тыс. т воды; |
ко |
||
личество воды в нефти, вводившейся |
в |
резервуары |
||
Ж БР-10000, уменьшилось в 2,5 |
раза и в 5,5 |
раза в |
ре |
зервуарах РВС-5000. Содержание солен соответственно уменьшилось в 2,8 и 7 раз.
Следует, однако, отметить, что нормами технологиче ского проектирования промышленная канализация го ловных сооружений не рассчитана на сброс такого коли
чества подтоварной воды. Поэтому были |
произведены |
||
работы по |
реконструкции промышленной |
канализации |
|
товарного |
парка азнакаевских |
головных |
сооружений, |
что позволило удовлетворительно решить |
вопрос сбора |
||
и утилизации сброшенной воды. |
Улучшение качества |
нефти осуществлялось и на других головных сооруже ниях.
Так, на Ромашкинские головные сооружения поступа ло более 37% от всего количества нефти, концентриро вавшейся на этом узле с содержанием воды до 8—10%. Несмотря на это, благодаря разрушению эмульсии в промысловом трубопроводе длиной 16 км, связывающем Горкинский товарный парк с головными сооружениями, достигалась сдача нефти на этом узле в летний период с балластом в пределах 0,2—0,5%. В зимнее время каче ство нефти несколько ухудшилось и часть ее сдавалась со сверхнормативным балластом. Это объясняется также
и тем, что значительная часть нефти на |
промыслах не |
подготавливалась ни на установках, ни в |
промысловых |
системах сбора. Более 3700 г нефти в сутки поступало на Карабашские головные сооружения с Лениногорского ТП с содержанием воды 6—8%. Подача реагента в тру бопровод на Лениногорском товарном парке из расчета 10—15 г/т с целью использования трубопровода для раз рушения эмульсии позволила сдавать нефть на Карабашском ТП в летнее время с содержанием воды от 0,2 до
1,0%, в зимнее — от 0,5 до 1,2%.
Для снижения солей в сдаваемой нефти на Карабашском ТП были проведены исследования по введению в
нефть, транспортировавшуюся по трубопроводам, про-
109