Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Проходка шахтных стволов в условиях выбросоопасных пластов

..pdf

Скачиваний:

Добавлен:

23.10.2023

Размер:

8.17 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 910 / 1710 11 12 13 14 15 16 17 > Следующая >>>

							Т а б л и ц а		25
			Коэффиоэффи		Средневзве			Коэффи
	Мощность	Мощность			шенное		значе	циент	не
Шахта, пласт, место отбора			циент	кре
	угольного	отдель	пости	угля	ние	коэффи		равномер
пробы	пласта,	ных пачек,	по пачкам		циента		крепо	ности
	M	м		h	сти	по	пласту	строения
						^пл		пласта

«Ноградская»,		пласт			I V	2,43	1,00	0,47
Внутренний,			основной				0,28	1,32
штрек, гор. +			25	м.			0,05	0,74
							0,18	0,30
							0,19	1,14
							0,85	0,50
							0,13	0,76
							0,08	0,55
							0,17	0,40
«Ноградская», пласт V I Внут							0,14	1,24
ренний, лава,		гор.		-)-25 м			0,50	0,34
							0,78	0,65
							0,07	1,33
							0,12	0,75
						2,41	0,06	1,12
							0,23	0,30
							0,39	0,78
							0,12	0,35
«Ноградская»,		пласт		Луту-			0,70	0,35
гинскиіі, лава, гор. - j -					125 м		1,10	0,37
							2,20	0,35
							0,9-)	0,96
						7,15	1,07	0,97
							0,43	1,21
							0,35	1,27
							0,40	0,98
							0,25	0,30
							0,55	0,68
Им. Ворошилова, пласт Горе							0,20	0,93
лый,	вентиляционный						0,30	1,03
штрек,	гор. -{-60		м				0,58	1,04
							0,35	1,37
							0,45	0,42
							0,48	1,27
							0,52	0,96
						5,23	0,35	0,53
							0,25	1,08
							0,20	1,37
							0,15	0,43
							0,30	0,74
							0,25	0,79
							0,25	1,05
							0,35	1,38
							0,25	0,70

0,58 2,56

0,58 2,57

0,51 2,51

0,95 1,60

Лг '

						Продолжение табл.					25
			Мощность		Коэффи		Средневзве			Коэффи
				Мощность	Коэффи				значе	циент	не
Шахта, пласт, место отбора				Мощность	циент	кре шенное			значе	циент	не
Шахта, пласт, место отбора			угольного	отдель	пости	угли	ние	коэффи		равномер
	пробы		пласта,	ных пачек,	пости	угли	циента		крепо ности		с т р о
	пробы		пласта,	ных пачек,	по пачкам		циента		крепо ности		с т р о
			м	м	h		сти	по	пласту	ения	пла
					h			^пл		ста
								^пл
Им.	Ворошилова,	пласт	IV	0,18	0,58
Внутренний,		минусовый		0,20	0,20
штрек, гор. 4-60		м		0,45	0,33
				0,15	1,52
				0,35	0,32
				0,28	0,87
				0,35	0,75
				0,42	0,66
				0,28	1,08
				0,13	0,81			0,74		2,77
			7,80	0,45	0,65			0,74		2,77
				0,30	0,86
				0,28	0,52
				0,70	1,03
				0,52	0,43
соопасности пласта в месте его вскрытия. Однако								практика буре
ния	контрольных с к в а ж и н из з а б о я ствола					показала,			что	предста

вительного керна при использовании обычной колонковой трубы получить не удается . Здесь необходимы специальные керноиабор - ники (двойные колонковые трубы) и особые р е ж и м ы бурения, широко применяемые в практике геологоразведочного бурения.

Одним из вопросов, связанным с р е ж и м о м нагнетания воды в угольный пласт, является установление количества воды, необхо

димого д л я	обработки	участка	пласта.	Считается, что д л я	пред
отвращения	внезапных	выбросов	пласт	нужно у в л а ж н и т ь не	толь

ко в пределах контура вскрывающей выработки, но и в некоторой области вне пределов контура. Ширина защитной (обработанной водой) зоны определяется зоной влияния выработки на прилегаю щий массив. И м е ю щ и е с я данные показывают, что ширину зоны влияния в радиальном направлении от борта ствола м о ж н о при

нимать равной диаметру ствола. Тогда формулу								д л я		определения
количества воды,		которую		необходимо нагнетать				через			с к в а ж и н ы
во	вскрываемый	угольный		массив		[56],	с учетом		коэффициента
неравномерности		строения		пласта,		молено	выразить		в	виде
			Q =	9nß - ^		- myAW,					(I.56>
					cos	a
где	m — н о р м а л ь н а я		мощность пласта, м;
	у — объемный вес угля,				т/м 3 ;
	AW — н о р м а	подачи воды			на 1 т угля,		р а в н а я	0,04		м3 /т.
	Д л я равномерного		у в л а ж н е н и я			угольного массива			в зоне в с к р ы
тия	тонкого пологого		пласта		бурят, к а к правило,			четыре			с к в а ж и н ы

ліо контуру поперечного сечения ствола и одну дополнительно, в •сторону восстания пласта. При наклонном и крутом залегании пла

ста в сторону восстания число	скважин	увеличивается.
Д л я у в л а ж н е н и я угольного	массива	применяют специальное

оборудование, которое позволяет нагнетать воду в пласт в раз

личных

горно-геологических

условиях. Это оборудование

состоит

іиз высоконапорных

переносных

или передвижных насосных

уста

новок с электрическими и пневматическими приводами,

гидрозатво

ров, водопроводной

а р м а т у р ы и измерительных

приборов.

В ы б р а н н а я

насосная

установка

зависимости от веса

раз

меров,

а т а к ж е от глубины

ствола

может быть

расположена на

.проходческом

полке, на

поверхности у

ствола или в

забое . Д л я

подачи воды от насосной установки

к с к в а ж и н а м применяют вы-

соконапорный трубопровод с быстроразъемными

соединениями.

§ 2. Разгрузка

от повышенных

напряжений и дренирование

газа

с помощью скважин

Снижение

давления

газа

месте

вскрытия

угольного

пласта

•с помощью

скважин диаметром

80—120 мм и разгрузка

пласта от

.•повышенных

напряжений с

попутным

дренированием

газа

сква

ж и н а м и

большого

диаметра

(250—300 мм) широко

применяются

.при вскрытии угольных пластов к в е р ш л а г а м и и другими

горизон

тальными

выработками .

Эффективность

этого

способа

борьбы с

в ы б р о с а м и

зависит

в основном

от физических свойств угля,

кото

р ы м и определяются

т а к ж е и параметры

системы д р е н а ж н ы х

сква

ж и н . Расчет

параметров

скважин при вскрытии

пластов

стволами,

в частности на этапе обнажения

пласта, в принципе не отличается

от подобного

расчета при вскрытии

пластов квершлагами .

Однако

постоянное наличие воды в стволе

и, следовательно, по всей

дре

н а ж н о й скважине,

сказывается

на проявлении

некоторых

особен

ностей,

которые могут о к а з а т ь

влияние

ка к на схемы

расположе

ния с к в а ж и н по мере пересечения

пласта, та к и на область

при

менения этого

способа в различных

горно-геологических условиях.

Рассмотрим механизм влияния воды, находящейся в скважинах, на процессы дренирования газа из пласта и разгрузки массива от повышенных напряжений .

П р и рассмотрении первой части задачи принимаем, что столб воды является абсолютно непроницаемым дл я газа и его движение


обусловлено только		архимедовой	силой	выталкивания .
Р а с с м а т р и в а я	весь процесс движения			газа	из	пласта	в	сква
ж и н у , заполненную		водой, и по скважине		в ствол,		можно	предпо
л о ж и т ь , что движению газа будут			препятствовать:			вес столба во
ды; силы трения	при движении		пузырьков		газа	в воде;		силы,

обусловленные уменьшением коэффициента проницаемости пласта вблизи скважины за счет проникновения воды в поры угля .

Степень влияния воды, находящейся в скважине, на выделение газа из воды качественно может быть оценена, например, из опыта

р а з р а б о т ки газовых месторождений.

Так,

Ю.

П. К а р о т а е в

[571

отмечает, что столб водывысотой 35 м создает

дополнительные

сопротивления, п р е в ы ш а ю щ и е более чем в

два

раза

сопротивле

ние всей призабойной зоны.

К а к

известно,

наиболее общем

виде

закон

движения

газа

к несовершенной с к в а ж и н е

можно записать в виде

pl-Pl»

= AQ +

eQ2>

(і.57>

где

рпл

— давление газа

пласте;

Реки — давление газа

на забое скважины;

Q — д е б и т

скважины;

- коэффициенты,

характеризующие

потери

давления .

И з в ы р а ж е н и я

( I . 57) видно, какое значение

имеет величина-

давления

на

з а б о е

скважины .

В табл .

показано

уменьшение

величины

( р 2

л — Р І К К )

при

различных

рап

различном

уровне-

воды в

скважине .

Т а б л и ц а

Начальное

Д р п

л при высоте

уровня воды,

пластовое

давление

газа,

100

к г с / с м 2

1,04

1,19

1,57

2,78

5,56

1,01

1,05

1,10

1,19

1,25

—

1,00

1,02

1,04

1,07

1,10

1,80

1,00

1,01

1,08

1,05

1,06

1,85

К а к

видно по

уменьшению

величины

Арпл,

наличие

столба

воды в 20 м и более вносит существенное изменение в характергазовыделения из скважин .

Количественно влияние столба воды на величину газовыделения-


из с к в а ж и н м о ж н о		проследить		по д а н н ы м			экспериментальных				за
меров,	проведенных	на шахте		«Северная» .			П о пласту		Кемеровско
				му	были		пробурены		с к в а ж и н ы
	Т а б л и ц а 27			диаметром 100 мм и длиной						51	и
				34	м под		углом	43°. Д е б и т		сква

	Длина части			жины		з а м е р я л и		при	различном,
№	скважины.	Дебит	сква	уровне		воды в		"скважинах .		Ре
скважины	заполненная	жины,	м 3 / с у т	зультаты			представлены в табл .				27.
	водой, м

1	49	6,4
	44	20,0
	49	4,4
	44	18,0
	31,4	31,3
2	27,5	42,5
	31,8	21,8
	22,5	48,0

	П р и заполнении	скважин	во
дой	полностью газовыделение		из.
них	практически	прекращалось ..
	С учетом того, что для сниже

ния давления газа за счет естест

венного его истечения		из	с к в а ж и н
требуется	значительное			время-
(обычно	не менее	10—15		сут),.

необходимо, кроме того, принимать во внимание влияние							воды в
скважине, с н и ж а ю щ е й		газопроницаемость угля				вблизи	стенки
скважин .
Таким образом, подытоживая вышеизложенное, нужно							отме
тить следующие виды влияния воды в скважине на						газовыделение-
в нее из угольного	пласта:
действие веса столба		воды;
возникновение дополнительных сил сопротивления, противо
действующих движению газа по скважине;
уменьшение газопроницаемости пласта вблизи стенки							сква
жины;
действие капиллярных сил, обеспечивающих закупорку							газа в.
мелких тупиковых	порах.
Следовательно,	наличие		воды в	с к в а ж и н а х	влияет на величину
конечного давления газа		в	пласте	и на время	дренирования пла

ста перед его вскрытием. При применении схемы с естественным

истечением газа из скважин длина их с учетом	всех видов влияния
столба воды не д о л ж н а превышать примерно	10 м. Д л я ускорения

вскрытия при применении скважин малого д и а м е т р а устье сква жины необходимо герметизировать с выводом трубки выше воз можного уровня воды в стволе. Наиболее рациональной в верти кальных стволах является принудительная д е г а з а ц и я путем вакуумирования скважин .

С к в а ж и н ы большого		д и а м е т р а	могут	быть применены на этапе-
пересечения пласта	для	разгрузки	его от повышенных напряжений
" одновременного	дренирования		газа .	Р а д и у с разгружающего -
влияния скважин зависит к а к от свойств				угля и д и а м е т р а скважин,,

так и от времени существования скважин . Во времени радиус раз

грузки	увеличивается	вследствие		проявления			реологических
свойств угля, а т а к ж е		вследствие	обрушения стенок				скважины и
увеличения эффективного д и а м е т р а			скважин .
Т а к и м	образом, м о ж н о считать,			что при	наличии		в разгрузоч
ных с к в а ж и н а х столба		воды в 10	м	радиус	воздействия			с к в а ж и н
будет в 1,5 раза меньше, чем при отсутствии воды.
Схемы расположения д р е н а ж н ы х скважин д л я						дегазации пла
ста в месте вскрытия		зависят от	его мощности			и угла		падения .

К выполнению работ по вскрытию пласта приступают после прекращения газовыделения из скважин или его снижения де

стабильного	минимума . З а м е р дебита		с к в а ж и н	производят		газо
счетчиком или ротаметрами,		которые	подключаются		к скважине .
Д л я вскрытия пологого пласта скважины диаметром 70—100 мм
бурят через	породную пробку	с расстояния не менее 2 м от				п л а с т а
по нормали .	Д л и н а с к в а ж и н	зависит от мощности пласта.
В случае	тонкого пласта	(рис. 40, а) бурят		одну	серию	сква

жин с таким расчетом, чтобы пласт был пересечен ими на полнуюмощность. С к в а ж и н ы располагаются рядами . Число с к в а ж и н в- ряду и число рядов назначается в зависимости от радиуса дрени рования одной скважины, поперечного сечения ствола и площади,

95.


п о д л е ж а щ е й дренированию . Точки	выхода из	пласта		с к в а ж и н пер
вого р я д а находятся со стороны	восстания пласта			на	расстоянии
3 м от проекции контура ствола	в проходке,	а	точки		выхода из
пласта с к в а ж и н последнего ряда	находятся	со	стороны падения

пласта по линии, проходящей через проекцию контура ствола в проходке .

а б

"Рис. 40. Вскрытие выбросоопасных пластов с дренажными сква жинами:

а — пологого тонкого; б — крутого тонкого;	в — крутого	тонкого	вспомогатель
но)! выработкой с последующим бурением	д р е н а ж н ы х	скважин;	г — мощного
крутого

П р и вскрытии тонких крутых пластов с углом падения до 55°

•через	породную пробку бурят		одну	серию	д р е н а ж н ы х	скважин,
которая служит д л я обнажения			и пересечения пласта. С			увеличе
нием	угла	падения применение	одной	серии	д р е н а ж н ы х	с к в а ж и н
•означало		бы существенное увеличение		длины	с к в а ж и н " п о	породе.

Поэтому д л я сокращения объема буровых работ вскрытие тонких

крутых пластов	с углом падения свыше	60° наиболее целесообраз
но производить	лишь частью сечения	ствола под защитой одной

или двух серий д р е н а ж н ы х скважин диаметром 70—100 мм, про буренных через породную пробку.


Пересечение			пласта в		этом	случае		выполняют под		защитой
д р е н а ж н ы х		скважин		диаметром		150	мм	и более, пробуренных из
з а б о я	ствола	(рис. 40,		б).
В	отдельных		случаях		может	быть	применен вариант		вскрытия
пласта с использованием дополнительной								горизонтальной	вскрываю
щей	выработки		и д р е н а ж н ы х			скважин,		пробуренных	по	пласту
угля	из этой выработки				(рис.	40, б) .	Горизонтальную		вскрываю

щ у ю выработку проходят из забоя ствола, остановленного на рас стоянии 2 м от пласта по нормали . Вскрытие пласта дополни-

•96

тельной выработкой выполняют с соблюдением всех мер безопас


ности, обязательных д л я вскрытия крутых					пластов		квершлагов .
Вскрытие мощных		пологих пластов		(их	обнажение и пересе
чение) производят	под	защитой	двух и	более		серий	д р е н а ж н ы х
с к в а ж и н (рис. 40, г ) . С к в а ж и н ы			первой	серии,		используемые		д л я
обнажения пласта,	располагаются		по той	ж е схеме, что и для				тон

ких пластов, однако параметры скважин определяют д л я глубины,


соответствующей			полному		обнажению пласта забоем			ствола.
Д л я	вскрытия		мощных		крутых пластов применяют			те	ж е	схе
мы, что	и	д л я тонких		крутых.		Р а з н и ц а	состоит лишь	в	том,	что
скважины,		буримые по		пласту		д л я его	безопасного	пересечения,

бурят в несколько рядов, число которых зависит от мощности

вскрываемого		пласта .
	§ 3. Упрочнение			призабойной	части угольного пласта
				каркасной	крепью
Р а н е е было показано, что на этапе пересечения мощных и кру
тых	пластов наиболее			опасной с точки зрения развития			внезап
ных	выбросов	угля	и	газа является		часть угольного	массива,
п р и л е г а ю щ а я		к углу	выработки . При			очередном внедрении выра

ботки на величину заходки эта часть массива переходит от более высокого напряженного состояния к более низкому и возникают

силы, в ы з ы в а ю щ и е сдвижение части

массива в

сторону

выра

ботки.

У д е р ж а т ь массив от сдвижения и связанного

ним

разру

шения можно путем его упрочнения, например, стержнями

каркас

ной крепи. Несомненно

т а к ж е

то, что

к а р к а с н а я

крепь

препят

ствует

действию

сил

тяжести

ослабленной

приконтурной

части

угольного пласта и сил, обусловленных давлением

газа.

Исходя из назначения каркасной крепи

область

ее

примене

ния может быть определена следующими условиями.

При

вскрытии

тонких пологих

пластов

за

один прием — в

виде

о г р а ж д а ю щ е й

крепи.

П р и

этом

один

конец

каркасных

стержней

з а д е л ы в а е т с я

бетонную

крепь

ствола,

другой

опирается на

породы почвы

пласта.

При

пересечении

мощных

пластов — в

виде

о г р а ж д а ю щ е г о

к а р к а с а , стержни

которого

одним

концом

з а д е л ы в а ю т

крепь

ствола, а другим опирают на угольный массив.

Геометрические п а р а м е т р ы каркасной крепи зависят

от

угла

залегания пласта, его мощности и этапа вскрытия пласта

(обна

жение

или пересечение

п л а с т а ) . Д л я

определения

углов

з а л о ж е

ния стержней необходимо рассмотреть два варианта:

вскрытие

пологих пластов,

когда

обнажение пласта происходит

под

з а щ и

той одного яруса каркасной крепи; вскрытие наклонных и крутых угольных пластов, когда обнажение пласта происходит под защи той нескольких ярусов каркасной крепи.

Е. С. Розанцев п д р .

М а к с и м а л ь н ы й угол з а л о ж е н и я стержней каркасной крепи в общем случае определяется углом залегания пласта из условия

обеспечения минимальных нагрузок на одни стержень

(т. е.

нор

мально

к плоскости

п л а с т а ) .

Однако такое условие неприемлемо по двум причинам: во-пер

вых, оно чаще всего не будет удовлетворять

требованиям произ

водства

вследствие

значительной

длины стержней и скважин

под

них

и,

во-вторых,

крепь

этом случае не будет выпол

нять

своей

непосредствен

ной

функции — упрочнения

прилегающей

к стволу

части

массива. Поэтому опреде

лить максимальный угол за

ложения

стержней

можно из

условия наибольшей и ра

ционально

возможной

дли

ны

скважины

при

бурении

оборудованием,

применяю

щимся

при

проходке

ство

лов. Эта величина при буре

нии

составными

штангами

может

быть

принята

рав

ной

м.

Возможные

схемы

определению

углов

з а л о ж е

ния

стержней

каркасной

крепи

представлены

на

рис. 41. Минимальный

угол

з а л о ж е н и я

стержней

по

к а ж д о й

из

схем

для

поло

гих

пластов

для

этапа

пересечения

крутых

пластов

Рис.-

41.

Схемы к определению

углов

за

определяется

учетом

наи

ложения стержней каркасной

крепи:

6 —

более

возможного

радиуса

а — при вскрытии

пологого

тонкого

пласта;

ослабления

массива

буро

при

пересечении

мощного

пласта: в — при обна

жении крутого пласта; г — при подходе к крутому

взрывных работ

на

отметке

пласту.

забоя

очередной

заходки .

Р а д и у с

активного трещинообразования

д л я

угольного

массива

мо

ж е т

быть принят около 1 м.

Тогда минимальный угол з а л о ж е н и я стержней каркасной крепи

(рис. 41, а) определится из

в ы р а ж е н и я

cos а

(1.58)

t g ß

= 2 -f- m — sin а

где

— угол залегания пласта,

град;

m — мощность пласта,

м.

Д л я	условий	пересечения	мощного		пологопадающего		пласта
(рис. 41, б) угол		ß определяют по		формуле
		t g ß =		7 ^ ,			(1.59)
				' з а х
где / з а х	— величина очередной		заходки, м.			пересекается, а
В случаях, когда за одну			заходку		пласт не
только	обнажается, угол з а л о ж е н и я				стержней	каркасной	крепи

определяется не только величиной очередной заходки /3 а.\-> но и

максимально	возможной длиной скважин ( ^ б у р ) , а т а к ж е			величи
ной защитного пояса ниже забоя		очередной	заходки ( / З а щ ) .		Тогда
угол ß в соответствии со схемой		(рис. 41, в)	определится	из	вы
ражения
	sin ß =	.
	^бур	^защ
О б н а ж е н и е пласта за один прием возможно только до опреде
ленного угла	залегания пласта . М а к с и м а л ь н ы й угол залегания				пла

ста, при котором возможно обнажение пласта за один прием, определяется из в ы р а ж е н и я

	2
cos о я х =	— - — .
' б у р c o s Р — ' з а щ
Д л я крутопадающих пластов	обнажение производят под за

щитой нескольких ярусов каркасной крепи. Основное условие, оп

ределяющее		пространственное	расположение				стержней		каркасной
крепи	на этапе обнажения пласта				следующее: л ю б а я точка						забоя
очередной заходки д о л ж н а иметь защитную							зону	не	менее		2 м,
считая по нормали к наслоению			пород.
Соответственно этому величина угла ß							на этапе		обнажения
(рис. 41, г) определяется из в ы р а ж е н и я
		t g ß =	2	!	Т	•				(1.60)
			' з а х	+	2 cos а
При вскрытии пластов крутого залегания каркасную крепь воз
водят не по всему периметру ствола, а только в области										пересе
чения	с пластом. При этом условиями					безопасности,			определяю
щ и м и расположение крайних стержней, являются:
при обнажении пласта в любой заходке							пласт	д о л ж е н			быть
огражден до		точки, отстоящей	от		плоскости		з а б о я	не	менее		чем
на 2 м	(из условий безопасности принято по						аналогии		с квершла
г а м и ) ,	считая по нормали к напластованию пород;
при	пересечении пласта в момент выхода						забоя	ствола		в	поро

ды лежачего бока пласт д о л ж е н быть огражден до точки,		отстоя
щей от плоскости забоя не менее 0,5 м при крепких	породах	почвы
пласта и не менее 1 м при очень слабых породах,	так ж е	считая
по нормали к напластованию пород.

7* 99

Способ графического определения места расположения край них стержней каркасной крепи на примере построения следа край них скважин показан на рис. 42.

П а р а л л е л ь н о	кровле пласта на расстоянии 2	м проводят	линию
A B , я в л я ю щ у ю с я	следом секущей плоскости. Из	точки пересечения
	линии AB со следом	плоскости	забоя

очередной

заходки

I I — I I

(точка

С)

опус

кают перпендикуляры до плоскости кров

ли пласта.

Точки

Сц

и С"ц

являются

точками входа

крайних

скважин

пласт.

Д л я

отыскания

точек

расположения

скважин

на

плоскости

забоя

проводят

линии

ОС

и ОС'ц.

Точки

С\ и С"\

яв

ляются

точками

расположения

крайних

скважин

иа

плоскости

забоя,

линии

С\С\\ — следом

крайних

скважин

для

каркасной крепи.

Р а с п о л о ж е н и е крайних скважин кар

касной крепи при выходе забоя ствола из

пласта

отыскивают

аналогичным

обра

зом. Плоскость,

отсекающую

безопасную

величину породной «пробки», в этом слу

чае проводят

на расстоянии

0.5

(или

1 м) от плоскости почвы пласта.

Следующим

этапом

является

расчет

параметров,

определяющих

эффектив

ность каркасной крепи как способа пред

отвращения

выброса,

т а к ж е область

ее

применения.

При

расчете

каркасной

крепи

необ

ходимо

решить

следующие

основные

во

Рис.

42.

Графическое опре

просы.

д о л ж н о

быть

число

стерж

деление

течек

заложения

1. Каково

ней в одном ярусе

крепи.

крайних

стержней

каркас-

быть

нон

крепи

при

обнажении

2. Какой

длины

д о л ж н а

крутого пласта

часть

стержней,

з а д е л а н н а я

крепь

ствола.

Н а

какую глубину

д о л ж н ы

быть

з а д е л а н ы

стержни

ниже

за-

•боя очередной

заходки .

Решение этих вопросов м о ж н о рассматривать как решение не

скольких

задач .

Условие равновесия прилегающей к стволу части массива опре

деляется соотношением сил, вызывающих движение угля в

сто

рону

ствола

сил,

препятствующих

этому

движению . Схемы

рас

п о л о ж е н и я стержней каркасной крепи и действующих сил при вскрытии пологого тонкого и пересечении мощного пласта пока з а н ы на рис. 43.

Рассмотрим условие равновесия системы к а р к а с н а я крепь —

300

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 910 / 1710 11 12 13 14 15 16 17 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ