книги из ГПНТБ / Детали из стеклопластика в судовом машиностроении
..pdfНи в одной из лопастей величина напряжения а 2 в опасных точках (Л, А') не оказалась близкой к нулю, что несомненно свиде тельствует о наличии плоского напряженного состояния. Во всех случаях направления действия главных напряжений отклоняются от осей симметрии материала на некоторый угол ср. Только в одной точке для лопасти винта диаметром 3 м ф = 0.
Нагнетающая поверхность |
Засасывающая поверхность |
|
г 0 ,5 |
||
г 0 ,5 |
||
|
g |
гО,Ь |
г 0,4- |
Рис. 89. Эпюра распределения главных напряжений в лопасти гребного винта диаметром 3 м.
В качестве примера подсчитаем напряжения ах, ау, хху, и а 2 и угол ср для точки А' винта диаметром 3 м. По схеме наклейки тензометров, изображенной на рис. 81, в точке наклеены три дат чика: датчик № 30 — вдоль основы, № 28 — вдоль утка, № 29 — под углом 45° к первым двум.
В табл. 26 приведены значения соответствующих измеренных деформаций при втором нагружении при нагрузке Р = 30 тс: ех = = 3,40 • 10~3, “ 0,30 • ІО- **, е45 = 1,60-10- 3.
Таким образом, контроль качества готовых изделий разрушаю щими методами производится путем испытаний одного изделия от партии. Несущая способность изделия определяется при стен довых испытаниях. Распределение напряжений в стеклопластико вой детали находится по результатам тензометрии. Для оценки опас ности напряженного состояния стеклопластиковой детали действу-
160
ющиб на ѳб поверхности напряжения наносятся на поверхность ани зотропии прочности, которая построена в четырех октантах про странства напряжений (см. рис. 46).
§ 16
Контроль качества готовых изделий неразрушающими методами
Проблема неразрушающих методов испытаний материалов пред ставляет в настоящее время одну из актуальных задач инженерной практики. В настоящее время в СССР и за рубежом проводятся исследования по использованию неразрушающих методов оценки прочности и жесткости готовых конструкций.
Х а р а к т е р и с т и к а у п р у г и х с в о й с т в . Знание упругих характеристик стеклопластика необходимо для определения напряжений и проверки прочности изделий (см. гл. II). При расчете конструкций из стеклопластика необходимо располагать значениями девяти независимых величин.
В последние годы широкое распространение для нахождения характеристик упругих свойств стеклопластиков получили нераз рушающие методы—-вибрационный и импульсный [18, 47]. Эти методы контроля предполагают рассмотрение стеклопластика как непрерывной, сплошной, однородной среды. Вибрационный метод основан на использовании зависимостей, связывающих упругие характеристики с частотами собственных изгибных продольных и
крутильных колебаний образцов. |
и сдвига Gxy |
При определении модулей нормальной упругости |
использовалась вибрационная установка, блок-схема которой при ведена в работе [47].
Для определения упругих характеристик стеклопластиков СТЭР и СТЭТ было отпрессовано из одной партии материала 1 2 пластин
размером 1 0 X 2 0 0 X 2 5 0 |
мм. Технологический режим прессова |
|||
ния пластин |
ничем не |
отличался |
от прессования натурных изде |
|
лий. |
|
|
|
|
Из каждой пластины вырезались прямоугольные образцы по |
||||
основе и по |
утку с соотношением |
размеров |
поперечного сечения |
|
(ширина b и толщины h) |
b/h — a lt |
b/2h = а 3, |
b/3h = аі при длине |
образцов 200 мм; всего 47 образцов по основе и 47 по утку. По ме тодике [47 ] были определены частоты собственных изгибных и крутильных колебаний. Их значения подставлялись в формулы для нахождения Ех, Еу и Gxy [16]. Определялись средние значения по
каждой пластине X и среднеквадратические отклонения S по об разцам, вырезанным из всех пластин.
Определение модуля Ег и коэффициентов поперечной деформа ции цхг, [ігх, \іу2 и \кгу производилось при статическом сжатии об
разцов размером 35x20x20 мм. |
вдоль |
Деформации ' измерялись тензодатчиками, наклеенными |
|
и поперек образцов, по два датчика в каждом направлении. |
Значе |
11 Е. К- Ашкенази |
161 |
ние всех определенных упругих характеристик для стеклопластика СТЭР-1 приведены в табл. 12 гл. III.
Все характеристики упругих свойств стеклопластика могут быть определены также импульсным методом в конструкциях без нарушения их целостности [16]. Метод основан на измерении вре мени распространения продольных и сдвиговых ультразвуковых колебаний в произвольном направлении в плоскости листа стекло пластика. По измеренной базе и времени прохождения колебаний
Сигнал |
С и г н а л |
вычисляются скорости |
распро |
||||||
cm прибора УКб IM к п р и б о р у У/сб - 1 М |
странения продольных |
и сдви |
|||||||
|
|
говых ультразвуковых |
колеба |
||||||
|
|
ний, по которым вычисляются |
|||||||
|
|
упругие |
|
характеристики мате |
|||||
|
|
риала. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для измерения времени рас |
|||||||
|
|
пространения |
продольных |
и |
|||||
|
|
сдвиговых ультразвуковых |
ко |
||||||
|
|
лебаний применяются полупро |
|||||||
|
|
водниковые приборы УКБ-1М, |
|||||||
|
|
УКС-1М, |
подробно |
описанные |
|||||
|
|
в работе |
[18]. |
Методика нераз |
|||||
|
|
рушающего контроля |
упругих |
||||||
|
|
свойств |
|
ортотропного |
стекло |
||||
Рис. 90. Схема установки акустических |
пластика |
в готовых конструк |
|||||||
циях |
|
излагается |
в |
работах |
|||||
головок на поверхность лопасти гребного |
[16, |
18, |
47]. |
|
|
|
|
||
винта. |
|
|
|
|
|
||||
|
Для измерения времени про |
||||||||
1 — 4 — точки установки |
пьезометрических |
||||||||
датчиков прибора |
УКБ-1М. |
хождения |
продольной |
волны |
|||||
|
|
использовались |
акустические |
головки с частотой 80 кГц. Схема установки акустических головок
на поверхность стеклопластиковой |
лопасти |
показана на рис. 90. |
На испытуемом участке лопасти |
наносят |
круг диаметром 100— |
600 мм, соответствующим базе измерения, центр круга находят на геометрической оси лопасти, после чего находят направления основы,
утка и диагональное. |
Направление основы находится как направле |
|
ние, по которому |
быстрее всего |
проходит ультразвуковая |
волна. |
для вычисления |
модуля нормальной упру |
Исходная формула |
гости в произвольном направлении, лежащем в плоскости беско нечной пластины, полученная совместным решением дифференциаль
ного уравнения движения |
и соотношений |
между напряжениями |
|||
в ортотропном теле [18], |
имеет вид |
|
|||
|
|
— £фр ( 1 |
РіфР2ф)> |
(133) |
|
где |
Др — соответствующий |
углу |
ф модуль нормальной упругости; |
||
Икр> |
И-2ф — соответствующие |
углу |
ф коэффициенты Пуассона; р —• |
||
плотность материала; |
— соответствующая |
углу ф скорость рас |
|||
пространения продольных ультразвуковых |
колебаний. |
1 6 2
Тогда, используя зависимости, приведенные в работах [16, 18],
можно вычислять упругие характеристики непосредственно в ма териале лопастей гребного винта:
ЦУХ ~ ky ( % |
) Р*Ѵ> |
(134) |
|
|
|||
Е , - |
(1- |
|
(135) |
,Г2
р ____ |
х |
р |
(136) |
х ~ |
k y С1 |
У' |
УУ
|
|
|
|
|
|
(137) |
“ |
( |
|
1 0 Р 4 - 4 2 |
|
Л ) ' |
|
|
945 = |
1 ~Ь Е ІЪА , |
|
(138) |
||
л |
___ Еух |
1 |
1 |
|
(139) |
|
|
Ех |
2Е х |
|
Еу |
||
|
2 |
’ |
||||
|
Г. |
___ ^45 |
|
|
(140) |
|
|
Ху |
2(1 + |і„) |
• |
|||
|
|
|||||
Здесь сх, Су, сіъ — скорости |
распространения продольных ультра |
звуковых колебаний в лопасти гребного винта в направлении основы, утка и диагональном, м/с; g — ускорение силы тяжести 9,81 м/с; р — плотность материала 1,998 г/см3. Формулы (138)—(140) исполь зуются при вычислении р45, Gxy и коэффициента А в стеклопласти ковых лопастях.
Для вычисления упругих характеристик непосредственно в стек лопластиковых лопастях в формулы (133)—(136) вводятся коэф фициенты kx, ky и ki&.
Для определения скоростей сх, су и с45 распространения продоль ных волн было взято пять одинаковых лопастей винта диаметром 0,7 м, отпрессованных из той же партии материалов, что и пластины. На нагнетающую сторону лопастей наносили окружность диаметром 100 мм. Ультразвуковые головки устанавливали в точках пересече ния окружности с геометрической осью лопасти и определяли время прохождения ультразвуковых колебаний волны. Затем головки смещались на ±5° от геометрической оси лопасти. Ось наибольшей жесткости изделия определилась по максимальному значению ско рости.
На всех пяти лопастях оси упругой симметрии совпали с геоме трическими осями, что свидетельствует о качественной укладке материала в пресс-форму. Средние значения скоростей распро странения импульса ультразвуковых колебаний составляли: вдоль основы 4350 м/с, вдоль утка 3900 м/с, под углом 45° к плоскости листа 3800 м/с.
С целью определения упругих характеристик было отпрессовано из одной партии материала СТЭР-1 12 пластин размером 10x200 X
11* |
163 |
X 250 мм. В этой партии содержалось от 20 до 30% смолы ЭД-13, 70—80% стекла. При этом был выдержан следующий режим прес
сования: |
удельное давление |
100 кгс/см2; температура 160 ± 5 ° |
С; |
|||||
время выдержки 6 мин на |
1 мм толщины. |
|
||||||
Из |
каждой |
пластины |
вырезались |
прямоугольные образцы раз |
||||
мером |
1 0 |
X 1 0 X |
2 0 0 |
и 1 0 X |
3 0 |
X 2 0 0 мм по основе и по утку; всего47 |
||
образцов |
по основе |
и 47 |
по |
утку. |
Все образцы были замерены |
и |
взвешены, вибрационным методом определены частоты собственных
изгибных и крутильных колебаний. |
По измеренным величинам и за |
висимостям, приведенным в работе |
[ 1 8 ] , были подсчитаны «вибра |
ционные» модули нормальной упругости EXt Еѣу и Е 35, Вычисление модулей сдвига производилось по методике, изложенной в работе [47].
На этих же образцах ультразвуковым импульсным методом опре делялись модули нормальной упругости в направлениях основы,
утка и диагональном: El3, Еу3 ЕЦ. Коэффициенты kx, ky и ^ о п р е деляют переход от бесконечной пластины к изделию конечных размеров— лопасти гребного винта [18]. Коэффициенты kx, ky и kib были найдены по формулам
|
|
Ев |
|
|
|
1 |
* |
* II |
Сч 1 |
*■21 |
|
k — |
Еf |
||
у |
|||
|
— руз > |
||
|
|
СУ |
|
h |
|
рв |
|
— |
^45 |
||
|
ру3 |
||
|
|
С45 |
(141)
(142)
(143)
и оказались равными kx ~ 0,885, ky = 0,840, kib — 0,80. Воспользуемся приведенными формулами (134)—(143) для опре
деления упругих характеристик материала лопастей винта диа метром 0,7 м и сопоставим результаты с результатами, получен ными на образцах.
Для определения сходимости результатов необходимо найти
средние значения X и среднеквадратические отклонения S сравни ваемых характеристик в образцах.
При определении параметров X и S пять значений Ех были отброшены, согласно критерию для непринятия резко выделяющихся наблюдений. Выборка из 42 образцов имеет следующие характе
ристики: X = 3,56-ІО5, 5 = ±0,25-ІО5.
На рис. 91 по оси абсцисс откладываются текущие значения Ех, а по оси ординат—-эмпирические частоты mt-. Предполагаем, что эмпирическая кривая подчиняется закону нормального распределе
ния. Производим |
выравнивание эмпирической кривой, для |
этого |
|
в функции плотности |
|
|
|
|
Ф1х)= - ± = е ^ |
. |
(144) |
|
У 2т |
|
|
заменяем а на X |
и а на 5. |
|
|
164
По выравненной эмпирической кривой (рис. 91) необходимо найти вероятность того, что исследуемая эмпирическая кривая соответствует выбранному теоретическому закону. Обычно считают,
что эмпирическая кривая согла |
|
|
|
суется с теоретической, если |
|
|
|
вероятность согласия более 0,05. |
|
|
|
Для проверки согласия эмпи |
|
|
|
рической и теоретической кри |
|
|
|
вых воспользуемся критерием |
|
|
|
согласия Пирсона: |
|
|
|
п |
,:у |
|
|
2 |
|
|
|
Хп |
(145) |
|
|
L/=1 |
|
|
|
где т{ — эмпирическая частота |
|
|
|
(рис. 91,7—6)\ |
mi — теоретиче |
Рис. 91. Кривая эмпирического |
распре |
ская частота, |
полученная после |
||
выравнивания |
эмпирической |
деления значения модуля нормальной |
|
упругости Ех. |
|
||
кривой (рис. |
91, Г —6'). |
Цифры — экспериментальные точки. |
|
После нахождения величи- |
|
1, |
|
НЫ Хп следует определить число степеней свободы k x = пх |
где п х— число сравниваемых частот, гх— число параметров теорети
ческой функции |
распределения. |
Находим |
Р (Хп)- |
Для |
кривых |
|||||||||
рис. 91 Хп = 0,4, |
п г = |
5, гх = 2, |
k x |
= 3, |
Р (Хп) |
= |
0,8013 > 0 ,0 5 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
(кривые согласуются), т. е. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
при |
надежности а 1 = 80% |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
можно утверждать, что эмпи |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
рическая выборка не проти |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
воречит нормальному закону |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
распределения. |
характе |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Аналогично для |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
ристик Еу и Gxy выборка со |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
ставила 41 и 57 значений. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
Параметры |
|
эмпирического |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
распределения |
для |
Еу. |
Х = |
||||
|
|
|
|
|
|
|
= 2,595-ІО5, |
5' = 0,232-ІО5; |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
для |
Gxy: X |
= |
0,818-ІО5, S = |
||||
|
|
|
|
|
|
|
= 0,0172 • ІО5. |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
На рис. |
92 и 93 приведены |
||||||
Рис. 92. Кривая эмпирического распределе- |
эмпирические и выравненные |
|||||||||||||
кривые |
значений |
упругих |
||||||||||||
ния значений модуля |
^нормальной |
упруго |
||||||||||||
|
сти |
Е |
у |
|
|
|
характеристик Е„ и |
G |
|
|||||
Обозначения те же, что |
на рис. |
91. |
|
Критерий |
согласия |
Пир |
||||||||
р (^ ) = 0,9098>0,05, |
|
|
|
сона |
Хп |
показывает, |
что |
|||||||
т. е. кривые согласуются с надежностью а х = |
||||||||||||||
= 90,98%, |
и можно утверждать, что эмпирические выборки не про |
|||||||||||||
тиворечат |
закону |
нормального распределения. |
|
|
|
|
165
При соблюдении технологии изготовления стеклопластиковых лопастей их упругие характеристики будут находиться в пределах ±35, где 5 — среднеквадратическое отклонение образцов.
Таким образом, импульсный метод позволяет контролировать упругие характеристики отпрессованных стеклопластиковых лопа стей, которые могут быть критерием их качества. Такому контролю также подверглась лопасть винта диаметром 3 м. На лопасти с на гнетающей стороны была нанесена окружность диаметром 600 мм,
|
|
|
по времени |
распространения |
||||||
|
|
|
продольной волны были най |
|||||||
|
|
|
дены оси упругой симмет |
|||||||
|
|
|
рии — основа |
|
и уток. |
Вы |
||||
|
|
|
яснилось, |
что |
основа откло |
|||||
|
|
|
нена от |
геометрической оси |
||||||
|
|
|
лопасти на 5°. Затем были |
|||||||
|
|
|
определены скорости распро |
|||||||
|
|
|
странения |
продольных |
волн |
|||||
|
|
|
от |
основы до |
утка |
через 15° |
||||
|
|
|
и найдены значения величин |
|||||||
|
|
|
£*> |
Еу и £ 45. |
|
|
теорети |
|||
|
|
|
|
Для построения |
||||||
|
|
|
ческой кривой Еа была ис |
|||||||
Рис. 93. |
Кривая эмпирического распределе |
пользована зависимость (47), |
||||||||
ния значений модуля |
сдвига Gxy. |
приведенная |
в |
гл. |
II, |
§ 6, |
||||
Обозначения те же, что |
на рис. 91. |
по |
которой |
|
определены |
|||||
гости |
в различных |
направлениях |
модули |
нормальной |
упру |
|||||
г а |
( £ іб > |
£ зо, |
£45 > |
£ 75)- |
Для определения значений модуля нормальной упругости в про извольных направлениях (£а) по экспериментальным данным была использована формула
£ а |
— ■ |
(1 |
ИГаМ-га)) |
146) |
где ka — поправочный коэффициент, вычисленный |
по формуле |
|||
kа |
___________ ____________ |
(147) |
||
|
cos4 а + |
ÖqCOS2 2а + с0 sin4 а |
|
|
при |
|
|
со4~ 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
Экспериментальным путем были определены коэффициенты Пуас сона при статическом нагружении. С этой целью под соответству ющими углами вырезали по пять образцов для каждого направления. Продольная и поперечная деформации измерялись тензодатчиками, наклеенными вдоль и поперек образцов, по два датчика в каждом
направлении. . |
|
ka, са и Еа. Модули нормаль |
||
В табл. 27 приводятся значения |
||||
ной упругости |
Еа вычислены по формулам (47) |
и |
(146). Ошибка |
|
в вычислении |
модулей нормальной |
упругости |
в |
произвольных |
166
|
Анизотропия |
модуля |
нормальной упругости Е а |
Таблица 21 |
|
|
|
||||
|
в лопасти |
гребного винта |
|
|
|
Угол а, |
|
|
|
£„•10-., |
кгс/см2 |
Чц |
к а |
са , |
|
|
|
град |
по формуле |
по формуле |
|||
|
|
|
м/с |
||
|
|
|
|
(146) |
(47) |
0 |
0,13 |
0,885 |
4350 |
3,4 |
3,3 |
15 |
0,2 |
0,86 |
4150' |
3,05 |
2,9 |
30 |
0 ,3 |
0,835 |
3950 |
2 ,6 |
2,5 |
45 |
0,34 |
0,800 |
3800 |
2,28 |
2,2 |
60 |
0,13 |
0,812 |
3900 |
2,29 |
2,38 |
75 |
0,128 |
0,825 |
3940 |
2,48 |
2,4 |
90 |
0,1 |
0,840 |
3900 |
2,56 |
2,46 |
направлениях по формуле (146) составляет не более 5%. Следова тельно, эта зависимость позволяет определять модуль нормальной упругости в стеклопластиковых лопастях в любом направлении
плоскости ху [16]. |
п р о ч н о с т н ы х |
с в о й с т в . |
Х а р а к т е р и с т и к и |
В первом приближении прочность материала в готовых изделиях можно оценить по значениям упругих постоянных, если распола гать корреляционной связью этих постоянных с характеристиками
прочности материала |
(гл. I l l , § 11). |
Величина, условно |
обозначенная В = ов/Е (см. гл. Ill, § 11), |
постоянная для каждого вида деформации (растяжение, сжатие, сдвиг и т. д.) и для различных структурных направлений. О наличии достоверной корреляционной связи между прочностью и модулем упругости стеклопластика типа АГ-4С свидетельствуют данные работы [17]. Из анализа этих данных, полученных при исследова нии влияния технологических факторов на физико-механические свойства стеклопластика СТЭР-1, было установлено, что с измене нием в широких пределах процентного содержания смолы, удель ного давления и температуры прессования изменяются значения прочности и модули упругости, но их отношение остается величиной постоянной.
В табл. 28—30 приведены экспериментальные значения пределов прочности, модулей нормальной упругости и их отношения В г =- = 1 /В в зависимости: а) от изменения процентного содержания смолы и удельного давления при постоянных скорости нагрева и температуре прессования (табл. 28, рис. 94); б) от изменения ско рости нагрева при постоянном удельном давлении, температуре прессования и процентном содержании смолы (табл. 29); в) от изме нения температуры прессования при постоянных удельном давле нии, процентном содержании смолы и скорости нагрева
(табл. 30).
167
Таблица 28
Экспериментальные значения пределов прочности, модулей нормальной упругости и их соотношения
|
Предел прочности |
Модуль упругости |
при |
Предел |
прочности |
при |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
при |
растяжении по |
|
в |
Е * |
|
|
в |
|
|||||||
|
сжатии |
по основе |
о с |
|
|
|
|
|||||||||
|
основе о |
, |
растяжении |
по основе |
£ -105, |
|
|
|
^ |
|||||||
|
|
кгс/см 2 |
|
|
кгс /см 2 |
В X |
|
i p |
ÖP |
|
|
в іс = - |
||||
Содержание, |
|
кгс/см 2 |
|
|
|
|
|
|
|
В X |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
смолы, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вес. % |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
удельное давление, кгс/см 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
10 |
50 |
150 |
10 |
50 |
150 |
10 |
50 |
150 |
10 |
|
50 |
150 |
10 |
50 |
150 |
17— 19 |
— |
6000 |
6600 |
__ |
3,2 |
3,6 |
|
4200 |
4800 |
|
|
53,5 |
54,5 |
|
76 |
75 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
21— 23 |
6200 |
6400 |
6500 |
3,4 |
3,6 |
3,5 |
4400 |
4600 |
4800 |
55 |
|
56 |
54 |
80 |
79 |
73 |
25— 27 |
6350 |
6300 |
6100 |
3,15 |
3,2 |
3,25 |
4000 |
4500 |
4600 |
50 |
|
51 |
53 |
79 |
71,5 |
71 |
2 9 — 31 |
6000 |
6100 |
5800 |
3 ,0 |
3 ,2 |
3,1 |
4300 |
4200 |
4250 |
50 |
|
52,5 |
53,5 |
70 |
76 |
73 |
|
|
|||||||||||||||
36 — 37 |
5300 |
5500 |
5700 |
2,85 |
2,8 |
2,75 |
4000 |
3900 |
3700 |
54 |
|
51 |
48,5 |
71 |
72 |
74,5 |
41 — 43 |
4950 |
4900 |
5000 |
2,4 |
2,35 |
2 ,5 |
3750 |
3700 |
3600 |
48,5 |
|
48 |
50 |
64 |
6 3 ,5 |
70 |
|
|
|
к
Оценим разброс величины В г = МВ и подсчитаем Дисперсию суммы случайных величин \k\
DB. = ± - n± Dlk> |
(148) |
Пі *=і
где nx — число измерений*
Рис. 94. Изменение прочности модуля упругости и коэффициента связи В 1 с изме нением содержания смолы в стеклопластике СТЭР-1 при постоянных скорости на грева (1 град/мин), удельном давлении (10 кгс/см2) и температуре прессования
(—160° С).
1 — изменение прочности при растяжении материала вдоль основы; 2 — изменение прочности при сжатии материала вдоль основы; 3 — изменение модуля нормальной упругости; 4 — постоянная B t материала при растяжении вдоль основы; 5 — постоянная В t материала при сжатии вдоль основы.
|
Отношение модуля упругости к пределу прочности |
Таблица 29 |
|||||
|
|
|
|||||
|
|
при растяжении |
|
|
|
|
|
|
Предел |
Модуль |
Предел |
Модуль |
|
|
R45 - |
Скорость |
прочности |
упругости |
|
|
|||
a B*' |
|
прочности |
упругости |
|
|
ß i p “ |
|
нагрева, |
кгс/см 2 |
СТВ’ |
я 45-ю*, |
в |
|
Е 45 |
|
кгс/см 2 |
|
||||||
° С/мин |
|
|
кгс/см 2 |
кгс/см 2 |
1Р авх |
ffB (45) |
|
|
по |
основе |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
1 |
6000 |
3,3 |
2350 |
2,20 |
55 |
|
93,5 |
3 |
5845 |
3,6 |
2260 |
1,95 |
62 |
|
86,0 |
5 |
6120 |
3,5 |
2110 |
2,12 |
57 |
|
99,5 |
8 |
5970 |
3,2 |
1900 |
1,90 |
53,5 |
|
100 |
12 |
5760 |
3,4 |
1850 |
1,75 |
59 |
|
95,0 |
16 |
5800 |
3,55 |
1710 |
1,44 |
61,5 |
|
84,0 |
20 |
5615 . |
3,4 |
1435 |
1,35 |
60,5 |
|
94,0 |
5 3 7 |
169 |