книги из ГПНТБ / Трофименков Ю.Г. Полевые методы исследования строительных свойств грунтов
.pdfдавления. Предназначен для 'испытания грунтов в скважинах диаметром 90—100 мм, глубиной до 16 м, при максимальном давлении до 5 кгс/см2.
Прессиометр ПФ-3 конструкции Фундаментпроекта (рис. 85 и 86) представляет собой электропневматический прибор с им пульсными датчиками деформаций для испытания грунтов в скважинах диаметром 98—108 мм, глубиной до 25 м, при макси мальном давлении? кгс/см2. Наибольшее замеряемое радиальное
перемещение 24 мм, точность измерения |
деформаций 0,1 |
мм, |
||
предельное значение |
измеряемого |
модуля |
деформации |
|
1500 кгс/см2. |
|
камеры |
сделаны |
из |
Зонд прибора трехкамерный. Все три |
эластичной резины в виде манжет. Сверху камеры покрыты еще одной общей оболочкой из более жесткой резины. В средней
рабочей камере установлено шесть датчиков |
через 25 мм по |
|
высоте и со смещением на 120° в каждом ряду. |
Датчики элек |
|
трического типа, импульсные в виде |
меесур, |
в которых роль |
стрелки играет подвижной контакт, |
скользящий по токопрово |
дящему кольцу е установленными на нем изоляторами, обеспе чивающими регистрацию радиальных деформаций камеры с точностью до 0,1 мм. Импульсы от датчиков передаются на шесть счетчиков по проводам, вмонтированным в шланг подачи сжатого воздуха. Общий нес установки 50 кг.
Следует отметить, что некоторое усложнение конструкции электропневматических прессиометров по сравнению с воздуш но-гидравлическими вполне компенсируется возможностью ис пользования первых круглогодично, даже при низких отрица тельных температурах.
Учитывая, что, как правило, деформации стенок скважин при испытаниях иресеиометром меньше осадок штампов при стати ческих испытаниях, следует при разработке новых конструкций прессиометров стремиться к обеспечению точности измерения деформации 0,01 мм.
2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ПОЛОЖЕНИЯ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ ПРИ ОБРАБОТКЕ ДАННЫХ ИСПЫТАНИИ ПРЕССИОМЕТРОМ
іВ начале процесса обжатия грунта в стенках скважины прессиометром между давлением на грунт р и деформацией грунта существует линейная зависимость. Затем по мере увеличения давления на грунт вокруг прессиометра образуется зона пласти ческих деформаций, переходящая в зону упругих деформаций
(рис. 87 и 88).
Зона пластических деформаций, определяемая радиусом Rv, увеличивается до того момента, когда давление на грунт достиг нет предельной величины рпр. За пределами радиуса Rp грунт находится в упругой стадии. В имеющихся теоретических реше
150
ниях, связывающих давления и деформации, .грунт в 'Пределах пластической зоны рассматривается как подчиняющийся закону прочности Кулона — Мора и характеризуется углом внутреннего трения ер и удельным сцеплением с. Грунт за пределами радиу са R-p рассматривается как линейно-деформируемое тело, ха рактеризуемое модулем деформации Е и коэффициентом Пуас сона ц.
Рис. 87. К расчету деформации и на. |
при возрастании давления |
фазы деформаций: / —упругих; // — пла |
|
пряжения у прессиометра |
стичных |
Модуль деформации определяют для стадии упругих деформаций. Учитывая, что нресеиометр имеет ограниченную длину, модуль деформации грунта находят по формуле
£ = ф (1 + ^ г°р , |
(47) |
и
где г|э — коэффициент, зависящий от отношения длины обжимаемого участка I к его диаметру d\
р, — коэффициент Пуассона; го — радиус скважины;
р— давление на стенки скважины;
и— деформация стенки скважины.
При большой длине участка нагрузки ф— 1 и формула (47) переходит в известную формулу Ляме. Практически уже при
— ^ ф = 1 . Таким образом, для прессиометров, длина кото- 2г0
рых равна четырем их диаметрам и более, модуль деформации можно определять, пользуясь решением Ляме.
Используя решение плоской упругопластической осеоимметричной задачи механики грунтов, можно по данным ггресеиометрических измерений, доведенных до стадии пластических дефор маций грунта, определять угол внутреннего трения грунта ф и удельное сцепление с.
151
В работах [2, 15] получена следующая формула для опреде ления деформаций грунта и стенки скважины радиусом г0 в зависимости от давления на -стенку р на стадии упругопласти ческих деформаций грунта:
и = |
1+ н- |
Го sin ф (Ро + Сctg ф) |
p + |
c c tg c p |
Е |
||||
|
|
(1 + |
Sin ф) |
(Po + c c t g ф) |
1+ sinф sinФ
(48)
где ро— бытовое гаризонтальное давление на отмеше испыта ния.
В частном случае -сыпучей среды при с—0 -имеем
|
|
|
|
|
1+ Sin ф |
1+ |
и. |
|
|
р |
sinф |
и = . - |
Го sin фРо |
|
(49) |
||
Е |
|
|
|
|
Ро . |
Для идеально связной среды ((1ф+= |
sin0),ф)раскрыв неопределен |
||||
ность выражения (48), получим |
|
|
|
||
|
|
1+ |
Р — |
Р ѵ — |
С |
|
и = |
Го се |
с |
(50) |
|
|
|
Е |
|
|
|
Формула (50) для определения деформаций на поверхности скважины для пластичной среды была получена Л. Менаром
[36]. |
|
|
(48) и (построение кругов |
|
-Покажем, как, используя решение |
||||
Мора, можно определить ф и с испытываемого грунта [21]. |
(48), |
|||
Если разделить значение и, определенное по формуле |
||||
на производную и по р, то получим |
|
, Г , \ |
||
и ' |
(р) ___ |
р sin ф + С COS ф |
||
и |
(р) |
1 + sin |
ф |
|
|
|
Правая часть выражения (51) представляет собой полураз- но-сть главных -напряжений о> и ст0 в грунте у стенки скважи ны, т. е.
р sin ф + С COS ф
1 4- sin ф
где R — радиус круга напряжений Мора. Отсюда
п _ и (р) _
и' (Р)
(52)
(53)
Для определения ірадиу-сов кругов Мора R но графику испы тания грунта пресоиометром и — р воспользуемся известным из дифференциальной геометрии свойством плоской кривой, задан ной уравнением y=f ( x) і(-рис. 89):
.L (*)_ = А В (подкасательная).
у ' М
152
Таким образом, для построения кругов Мора |
необходи |
мо на криволинейном участке графика испытаний |
прессиомет- |
ром выбрать две-три точки и построить для них 'подкасательные. По полученным таким 'Образом значениям R и соответствующим им давлениям р строят круги Мора, какзто,показано на рис. 90,
иопределяют значения ф и с грунта.
Вработе [ІІ7] приведены результаты определения ф и с для одного испытания, вычисленные по трем довольно сложным ме-
Ри'с. 90. Построение |
кругов |
Мора |
Рис. 9.1. Определение ср |
и с по гра- |
П'О трафику »опытааня |
грунта |
прес- |
фику испытания грунта |
тгресоиомет- |
■сиометіром |
|
ром |
|
153
тодикаод с применением ЭВМ «Наири», для .которой составле ны специальные программы.
На рис. 91 показано определение ср и с для того же испыта
ния по предлагаемому.здесь методу. Результаты всех расчетов приведены в табл. 30. Как видно из этих данных, рекомендуе мый метод определения ери с с помощью кругов Мора дает впол не удовлетворительные результаты.
Т А Б Л И Ц А 30
Способ расчета
Дифференциальный........................................
Интегральный..................................................
Упрошенный интегральный ........................
По предлагаемому м е т о д у ..........................
Фс, кгс/сма
*24°23' |
0,544 |
23°50' |
0,539 |
22°30' |
0,533 |
25° |
0,5 |
В частных случаях для сыпучей и идеально |
связной среды |
|||||||
ер и с могут быть получены без построения кругов Мора. |
|
|||||||
Так, для сыпучей среды при с = 0 |
из уравнения (49) |
получим |
||||||
и (р) _ |
sin ср |
P = R, |
|
|
(54) |
|||
и' (р) |
1 + |
sin ф |
|
|
||||
отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
эіпф = |
—- — . |
|
|
(55) |
|||
|
|
|
P — |
R - |
|
|
|
|
Для идеально связной среды при ф= 0 из уравнения |
(50) |
по |
||||||
лучим |
|
= |
с = |
л |
|
|
(66> |
|
Таким образом, для |
|
величина |
||||||
|
идеально |
связной среды |
пол- |
касательной в любой точке криволинейной части графика испы таний постоянна и равна удельному сцеплению грунта.
Рассмотрим далее вопрос о предельных давлениях на грунт при прессиометрических испытаниях. Для грунта, обладающего трением и сцеплением, задача определения предельного дав ления решена и доведена до вида, удобного для практического применения, А. Весичем [46],
Решение упругопластической плоской осесимметричной зада чи им получено в предположении, что ірунт в пластической зоне сжимаем. Однако учет сжимаемости грунта приводит к весьма трудоемкому итерационному процессу определения предельного давления на грунт, не оправданному при наличии многих других допущений в решении задачи. Поэтому приведем полученные А. /Весичем формулы для определения предельного давления Рщ> при условии несжимаемости грунта в пластической зоне.
154
Вместе с тем необходимо отметить, что для твердых глин и плотных песков влияние изменения объема в пластической зо не может быть существенным. Так, по данным А. Весича, для указанных малосжимаемых грунтов деформация пластической зоны в 1 % может уменьшить предельное давление на грунт вдвое.
Предельное давление на грунт равно
Аір = cFc + p0Fq, |
(57) |
где ро — природное горизонтальное давление в грунте на отмет ке .испытания;
Fc, Fg — безразмерные коэффициенты:
|
|
|
sin ф |
Fq = (1 + sincp) J |
Е |
|
1 + sin ф |
cos ф |
(58) |
||
2 (1 + Н-) (С + Po tg Ф) |
_ |
||
F e = (.Fq— \) |
ctg ф. |
|
(59) |
А. Весичем использовано обозначение: |
|
|
|
J = __________Е__________ __ |
G_ |
(60) |
|
2 (1 + Ц.) (с + р0 tgф) |
s ' |
|
Величина /, названная показателем жесткости, представляет собой отношение модуля сдвига грунта G к его начальному соп
ротивлению |
сдвига |
s = c + p 0tgcp. Для |
песков она |
составляет |
||||||||||
(при ро = 1 |
кгс/см2) |
70—Г50, а для іводонасыщенных |
глин (от |
|||||||||||
пластичных до твердых) — 10—300. |
|
|
|
|
||||||||||
На рис. |
92 приведен заимствованный из работы [46] график |
|||||||||||||
для определения F c и F q. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
При ф =0: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fq — |
1; |
|
|
|
(61) |
|
|
|
|
|
|
|
|
F c — \ n J |
+ |
1. |
|
|
(62) |
|
Таким образом, при ср=0 |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
Рпр,— с |
1 + |
In |
(1 + |
р.) |
с |
+ Ро- |
(63) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|||
Формула |
(63) |
была |
ранее |
|
|
|
|
|
||||||
получена Л. |
Менаром для иде |
|
|
|
|
|
||||||||
ально |
пластического |
грунта |
|
|
|
|
|
|||||||
[36]. |
|
|
что |
приведенное |
|
|
|
|
|
|||||
Отметим, |
|
|
|
|
|
|||||||||
выше решение А. |
|
Весича для |
|
|
|
|
|
|||||||
определения |
предельной |
на |
|
|
|
|
|
|||||||
грузки на грунт у стенки сква |
|
|
|
|
|
|||||||||
жины |
может |
|
быть |
получено |
|
|
|
|
|
|||||
Ріис. 92. |
График |
для |
|
определения |
|
|
|
|
|
|||||
коэффициентов |
Fc (а) |
и |
Fq (б) |
|
|
|
|
|
155
непосредственно из формулы (48), если в ней принять, что пре дельной нагрузке соответствует деформация стенки скважины, равная первоначальному радиусу скважины и = г 0.
3. НЕКОТОРЫЕ ДАННЫЕ ОБ ОПЫТЕ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МОДУЛЯ
ДЕФОРМАЦИИ ГРУНТА ПРЕССИОМЕТРОМ
Как уже отмечалось, основой для определения модуля дефор мации грунта по результатам пресетометрических испытаний яв ляется формула Ляме:
Е = С + .Л 'о А.Р |
|
(64) |
Д г |
|
|
Наиболее достоверным принятым за эталон сшособом оценки |
||
сжимаемости грунтов в настоящее время |
считается |
испытание |
грунтов в полевых условиях с помощью |
штампа |
площадью |
5000 см2. Как показывают многочисленные параллельные опре деления модуля деформации по результатам испытаний пресснометром и штампом, проведенные различными организациями, модуль деформации, определенный по формуле (64), обычно в 2—Зраза меньше модуля деформации, определенного по резуль татам штамповых испытаний.
В литературе имеются 'многочисленные объяснения этого рас хождения: анизотропия грунта, т. е. различная сжимаемость в вертикальном и горизонтальном направлениях, различная спо собность грунта к восприятию сжимающих и растягивающих усилий, различная степень консолидации грунта при прессиометірических и штамповых испытаниях, ослабление прочности при стенного слоя грунта ів скважине и др.
На наш взгляд, расхождение в величине модулей деформа ции, определенных по пресеиометрическим и штамповым испы таниям, происходит главным образом из-за различного предела пропорциональной зависимости деформаций от напряжений под штампом и пресеиометром.
Обычно при испытании средних грунтов штампом модуль де формации грунта находят для давлений до 3—4 кгс/см2. Поле вые испытания оснований штампами показывают, что нарушение линейной зависимости между осадкой и давлением на грунт про
исходит гари давлениях,, |
близких к |
нормативным |
по СНиП |
|
ІІ-Б.1-62*. Для среднего грунта с ф—26° и |
с=0,б кгс/см2 при |
|||
глубине испытания 2 м |
нормативное |
давление под |
штампом |
|
(т. е. предел линейной зависимости) будет 4 |
кгс/см2. |
|
Для іпрессиометрических испытаний область предельных сос
тояний появляется уже при р = с cos ф, т. |
е. для рассмотренного |
примера (о учетом бытового давления) |
при давлении менее |
1 кгс/см2. |
|
156
Рис. 93. График испытании грунта штампом (1) и прессиометром (2)
Графики осредненных испытаний грунта штампом и преесиометром, построенные в одном и том же масштабе, будут иметь вид, показанный на рис. 93.
Указанное более раннее нарушение линейной зависимости осадки от давления ири прессиометрических испытаниях по сравнению со штамповыми существенно сказывается при опреде лении модуля деформации для обычно принимаемых интерва лов давления на грунт до 3—4 кгс/см2.
Уменьшение расчетного модуля деформации грунта в зависи мости от увеличения давления покажем на .следующем примере.
Пусть мы имеем грунт со следующими |
показателями: <р=20о; |
||||
с=0,5 кгс/см2-, |
Е —200 кгс/см2. |
|
|
|
10 см. По |
іИсіпытания проводятся лрессиометром диаметром |
|||||
формуле (48) |
расчетные деформации |
грунта |
стенки скважины |
||
составят: |
|
|
|
|
|
р, кгс/см2 |
...................................0,5 |
1 |
2 |
3 |
4 |
и, м м ........................................ |
0,16 |
0,4 |
1,6 |
4,5 |
9,8 |
Модуль деформации по формуле (64) для различных интер валов давления равен: £о-о,5=300 кгс/см2-, £ 0-1 = 162 кгс/см2-,
£ 0-2= 8 2 кгс/см2.
Таким образом, даже для интервала давления до 2 кгс/см2 модуль деформации оказывается в 2,5 раза меньше модуля, оп ределяемого для интервала линейной зависимости деформации от давления. В этом состоит основная причина того, что опре деленные по пресеиометрическим испытаниям модули деформа ции меньше модулей, определенных штамповыми испытаниями, для одного и того же интервала давления.
Поскольку в практике .модуль деформации принято опреде лять для обычных давлений под сооружениями (до 2— 4 кгс/см2) , возникла необходимость ввести в формулу (64) поп равочный коэффициент, больший единицы. Этому вопросу пос вящена, в частности, работа [17].
157
. /
"Л
о <
|
° |
& |
* : |
|
|
||
|
|
а |
___ |
|
|
• |
|
|
|
г |
|
0,3 |
|
0,5 |
|
't |
о 2 |
|
Д 3 |
||
—А |
_Sx У О |
|
0,1 |
||
0,3 £ |
Рис. 94. |
Значение |
коэффици |
Рис. 95. |
График |
зависимости |
'коэф |
||||
фициента |
k от коэффициента |
пори |
||||||||
ента k по данным парных |
ис |
|||||||||
стости е |
для |
аллювиальных, |
делю |
|||||||
пытаний |
грунтов |
штампом |
и |
|||||||
виальных |
и |
озерно-аллювиальных |
||||||||
|
пресоиметром |
|
||||||||
|
|
|
|
отложений |
|
|
||||
1 — пески; |
2 — супеси; |
3 — суглин |
/ — лески |
|
5 —суглин |
|||||
мелкие; |
2 —супеси; |
|||||||||
|
ки; 4 — глины |
|
ки; 4 — глины; |
5 — суглинки |
элювиальные |
Для установления соотношения между величинами модулей деформации, определенных по лрессиометрическим £щ> и штам повъ™ Дшт испытаниям, в НИИ оснований и подземных соору жений был «произведен обор паспортов прессиометричееких ис пытаний, проведенных 'различными организациями. Всего было собрано 200 паспортов. Величины 'коэффициентов перехода k = = £ Шт/Дпр определялись для четвертичных песков, супесей, су глинков и глин аллювиальных, делювиальных, озерно-аллюви альных и элювиальных при степени влажности G ^ 10,7, зале гающих на глубинах до 10 м.
Коэффициент k определяли двумя способами: 1) по резуль татам парных испытаний штампом и прессиометром (результа ты такого сравнения приведены на рис. 94); 2) путем сравнения зависимости модулей деформации -^шт И І^пр от коэффициента пористости грунта (результаты показаны на рис. 95).
На основании статистической |
обработки опытных данных |
В. В. Михеевым и др. определены |
[17] следующие коэффициен |
ты перехода £ = £ Шт/£щ> соответственно для песчаных и глинис тых грунтов при глубине их испытания до 10 ж в зависимости от
коэффициента пористости |
грунтов е: при s^ 0 ,5 k = 2,5; |
при |
е>0,8 k= 2 . |
значения k можно принимать |
по |
В интервале 0,5< е <0,8 |
линейной интерполяции.
Близкие по величине значения коэффициента k были получе ны Швец В. Б. и др. в работе [17] на основании 116 параллель ных испытаний штампом и прессиометром.
Накопленный опыт использован при составлении проекта «Указаний по определению сжимаемости грунтов цилиндричес ким штампом в буровой скважине». Рекомендуемый этими Ука заниями метод определения модуля деформации изложен в сле дующем разделе.
158
Из сказанного ранее видно, что по прессиометрическим испы таниям можно получить величину модуля деформации, соответ ствующую величине модуля, полученной по испытаниям штам пом, без всякого поправочного коэффициента, если определять ее по испытаниям прессиометром до давления порядка 1 кгс/см2. Однако для 'большинства грунтов деформация стенок скважины при давлении 1 кгс/см2 значительно меньше 1 мм и надежность ее измерения весьма невелика.
Для преодоления этой трудности можно для песчаных грун тов модуль деформации определять следующим образом. Из формулы (48) можно получить, что для углов внутреннего тре ния от 30 до 40° отношение деформации стенок скважины при давлениях 3 и 1 кгс/см2 составляет соответственно 27 и 17, или
в среднем 22, т. е.
= 22. |
(65) |
ио—і |
|
Используя это среднее отношение деформаций, можно опре |
|
делить величину модуля деформации для |
интервала до |
1 кгс/см2, вычисляя соответствующую деформацию м0-і по де формации при р= 3 кгс/см2.
■По формуле (64) модуль деформации равен
Е = (1 + р) ro J-1 ■■ |
|
Приняв ц=0,3; р і= 1; и0- і = _^°~3., |
ио-і |
получим |
|
|
т • |
£ = 28 — |
(66) |
“о-з |
|
Модуль деформации песчаных |
грунтов, определенный по |
формуле (66) без каких-либо дополнительных коэффициентов, оказывается весьма близким к модулю деформации, определен ному по испытаниям штампом для давлений до 3 кгс/см2. Это подтверждается опытами Фундаментпроекта по параллельному испытанию грунтов штампом и прессиометром.
Учитывая ненадежность измерения малых деформаций стен ки скважины при низких давлениях и простоту определения cp п с по изложенному ранее способу кругов Мора, можно также определять модуль деформации, пользуясь формулой (48) при известных и, р, ср и с. В этом случае необходимо, чтобы испы тания были доведены до давлений, при которых криволиненность графика давление — деформация проявляется вполне отчетливо.
4. ИСПЫТАНИЕ ГРУНТОВ ПРЕССИОМЕТРОМ
Как уже указывалось, в настоящее время изготовляются преосиометры двух типов — гидравлические и электропневматические с различными модификациями. Работа с каждым из
159