книги из ГПНТБ / Трофименков Ю.Г. Полевые методы исследования строительных свойств грунтов
.pdfн,м
20 |
- |
|
|
|
|
> в |
- |
|
|
|
|
Гб |
- |
|
|
|
|
/4 |
- |
|
|
|
|
12 |
- |
|
|
|
|
10 - |
|
|
|
|
|
8 - |
|
|
|
|
|
В- |
|
|
|
|
|
4 - |
|
|
|
|
|
2 - |
|
|
|
|
|
О- |
|
|
|
|
|
О |
40 |
80 |
у, кгс/см2 Рис. 66. |
Продольный профиль, пост |
|
|
|
|
роенный по результатам статическо |
||
|
|
|
го |
зондирования площадки (пунк |
|
|
|
|
тиром показана 'граница зон с раз |
||
|
|
|
личными |
удельными сопротивления |
|
|
|
|
ми |
грунта прониканию конического |
|
|
|
|
|
|
наконечника) |
Рис. 67. График результатов зонди рования
U |
1 |
2 |
3 вГ, т |
зонда позволяет ориентировочно определить вид грунтов. Пока жем это на примере.
По графику (рис. 67) видно, что геологический разрез пред ставлен тремя различными видами грунтов. В первом слое до глубины 4 м сопротивление грунта под острием зонда составляло около 40 кгс/см2, а сопротивление трения увеличивалось медлен но. Такое сочетание характерно для мелкого песка средней плотности. Во втором слое до глубины 7 м сопротивление грунта под острием зонда составляет менее 20 кгс/см2, а сопро тивление трения быстро возрастает. Это слой мягкопластичной глины. Далее с глубины 7 м сопротивление грунта под острием
120
зонда и сопротивление трения ібыстро увеличиваются с -глуби ной, что характерно для песка средней крупности и средней плотности
По данным зондирования установкой С-832, позволяющей определить величину 'Местного трения грунта, можно оценить вид грунтов по результатам совместного рассмотрения удельного со противления грунта погружению конуса q и удельного трения грунта /. Так, по данным НИИпромстроя, q/f для песков изме няется от 60 до 200, а для глин— от 10 до 20. Эти данные 'при мерно соответствуют результатам экспериментов Бегемана [30], упомянутых ранее.
Некоторые данные для установления геологического разре за по результатам статического зондирования приведены в ра боте [34]. Однако, учитывая недостаточную достоверность та кого расчленения геологического разреза грунтов, -при статичес ком зондировании, как правило, производят также бурение не скольких геологических скважин.
Статическое зондирование позволяет не только определить границы различных напластований грунтов, но и обнаружить весьма тонкие прослойки грунтов в пределах одного пласта.
В. Торнбул и др. [45] приводят результаты зондирования конусом площадью 10 см2 мелкозернистого песка в стальном резервуаре диаметром 105 см и высотой 195 см. Были проведены две серии опытов. В первой серии в плотно утрамбованном пес ке были сделаны три рыхлые прослойки песка толщиной 7,5; 15 и 30 см. Во второй серии в рыхло уложенном песке имелись прослойки плотного песка той же толщины. Во всех случаях эти прослойки были отчетливо обнаружены зондированием.
Определение плотности песчаных и консистенции глинистых грунтов
Плотность песчаных грунтов является, как известно, одной из основных характеристик, используемых при расчете основа ний сооружений. Однако определение плотности песка в лабора тории по образцам грунта, отобранным из скважин, дает сомни тельные результаты, так как практически невозможно сохранить ненарушенное сложение грунта при отборе образцов и их тран спортировке. Это же обстоятельство затрудняет установление корреляционных связей между сопротивлением зондированию q и плотностью песков в условиях их естественного залегания. По этому для установления указанных связей различные исследо ватели проводили, опыты в резервуарах (колодцах) или других емкостях, в которых песок укладывался послойно до заданной постоянной плотности.
В результате обобщения данных экспериментов, а также опы та статического зондирования на строительных площадках в
121
CH 448-72 рекомендована таблица для определения плотности песков в зависимости от 'гранулометрического состава и сопро тивления погружению конуса с .глубины 2 м і(табл. 20).
|
|
|
Т А Б Л И Ц А 20 |
Пески |
|
q, кгс(см% |
Плотность сложения |
Крупные и средней круп- |
Более Л60 |
Плотные |
|
ІНОСТИ |
|
1S0—60 |
Средней плотности |
|
|
Менее 60 |
Рыхлые |
Мелкие |
|
Более .120 |
(Плотные |
|
|
120—40 |
Средней плотности |
|
|
Менее 40 |
(Рыхлые |
Пылеватые |
машо'влаж- |
Более 100 |
Плотные |
ные |
|
100—30 |
Средней плотности |
|
|
Менее 30 |
Рыхлые |
Пылеватые |
водойасы- |
Более 70 |
Плотные |
-щеніные |
|
70—20 |
Средней плотности |
|
|
Менее 20 |
Рыхлые |
Надо, однако, иметь в виду, что такие факторы, как степень шероховатости зерен, коэффициент неоднородности, наличие даже малого количества пылеватых частиц и другие, могут вызвать существенное отклонение от средних цифр, указанных в та'бл. 20.
Приведем, в частности, результаты экспериментов, выполнен ных Мусой [38]. Им были проведены зондирования искусствен но отсыпанных тонкими слоями песков в котловане глубиной 3,3 м. Использовались крупнозернистые неоднородные грунты (с коэффициентом неоднородности до 16). Полученная зависимость относительной плотности от сопротивления зондированию q для однородных и неоднородных грунтов показана на рис. 6'8.
Как видно из рисунка, сопротивление зондированию при оди наковой плотности выше у однородных грунтов. Автор объяс няет это тем, что при внедрении зонда в 'неоднородный грунт усилие будет меньше вследствие возможности более свободного перемещения мелких частиц в поры крупных.
На основе проведенных экспериментов автор делает вывод о том, что при использовании критериев плотности, полученных для однородных грунтов, для оценки .плотности неоднородных грунтов следует к замеренной величине сопротивления зондиро ванию прибавить 80 кгс/см2. Эти данные приведены для того, чтобы показать, что при оценке такого важного показателя, как плотность песчаных грунтов, необходимо учитывать комплексно все данные, полученные в результате изысканий.
122
Ри-с. 68. |
График |
зондирования |
од |
q, кгс/см2 |
|||||
нородных |
чі .неоднородных |
песчаных |
|||||||
|
|
|
ГрУ'НТОіВ |
|
|
|
|
||
лижняя кривая относится к неоднородно |
|
||||||||
му |
крупному |
песку, |
нижняя — к |
од |
|
||||
нородному |
песку |
среднему |
и |
мелкому |
|
||||
/ — очень |
плотный; |
|
2 — плотный; |
3 — |
|
||||
средней плотности: |
4 — однородный |
пе |
|
||||||
сок средний и меткий; |
5 —рыхлый; |
6 — |
|
||||||
рыхлый до средней плотности; |
7 — неод |
|
|||||||
|
нородный |
крупный |
песок |
|
|
||||
|
Эксшерименты, выполнеі: - |
|
|||||||
ные в |
Фундаментпроекте для |
|
|||||||
глинистых грунтов, доказали, |
|
||||||||
что |
существует |
коррелящион- |
|
||||||
•ная связь между сопротивле |
|
||||||||
нием .грунта погружению кону |
|
||||||||
са |
и |
консистенцией |
грунта. |
|
В результате обработки материалов 207 экспериментов в гли нах и суглинках аллювиального, флювиогляциального и гляциального (моренные) происхождения была получена следующая корреляіцион.ная з ависимосты
В = 0,65 — 0,013 q. |
(19) |
Коэффициент корреляции г=0,71, среднеквадратичная ошибка— 0,24. Это показывает, что консистенция грунтов мо жет быть определена статическим зондированием весьма ори ентировочно. В табл. 21 приводятся приближенные данные о консистенции глинистого грунта в зависимости от сопротивле ния погружению конуса.
|
|
|
|
|
Т А Б Л И Ц А 21 |
Сопротивление |
Консистенция глинистого |
Сопротивление |
Консистенция глинистого |
||
грунта |
погру |
грунта |
погру |
||
жению |
конуса |
грунта |
жению |
конуса |
грунта |
в кгс/см3 |
|
в кгс/см2 |
|
||
>50 |
Твердая |
10—30 |
Тугопластичная |
||
30—50 |
Полутвердая |
<10 |
Мягкопластичная и теку- |
||
|
|
|
|
|
чепластичная |
Определение угла внутреннего трения несвязных грунтов
Наряду с плотностью угол внутреннего трения песков явля ется важнейшей характеристикой, используемой при расчете устойчивости песчаных оснований. Вследствие больших трудно стей отбора ненарушенных образцов песчаных грунтов определе ние угла внутреннего трения песков в их естественном состоянии
123
Рис. 69. Коиволігнейная огибающая предельных -кругов Мора для песка
Рис. 70. График зависимости угла внутреннего трения ср от пригрузки yh и
сопротивления песка погружению конуса q
является весьма актуальной задачей. Однако использование различных теоретических формул, связывающих угол внутрен него трения и сопротивления грунта погружению конуса, для оп ределения угла внутреннего трения не давало положительных результатов.
Это объяснялось как несовершенством существующих фор мул, о чем указывалось ранее, так и пренебрежением тем фак том, что при давлениях менее 1кгс/см2 (т. е. для глубин менее примерно блг) угол .внутреннего т.рения песка быстро возрастает, что хорошо видно из построенной по экспериментальным данным огибающей предельных кругов Мора (рис. 69). В интервале уменьшения давлений от 1 до 0,1—0,2 кгс/см2 угол .внутренне го трения возрастает на 5—7° [27].
Учитывая это свойство песков и используя эксперименталь ные данные, а также теоретические решения В.'Г.-Березанцева, В. А. Ярошенко [27] составил таблицу для определения угла внутреннего трения песков по данным статического зондирова ния с учетом глубины зондирования. На основе этой таблицы нами составлен график (рис. 70), из рассмотрения которого вид но большое влияние пригрузки на величину угла внутреннего трения песков. На указанном графике глубина зондирования, соответствующая различным .величинам пригрузки, подсчитана условно для объемного веса песка .1,6 т/м3.
В «Указаниях по зондированию прунтов для строительства» СН 448-72 рекомендуются данные для определения норматив ного угла внутреннего трения кварцевых и кварцево-полево шпатовых песков срн в зависимости от сопротивления погру жению конуса (табл. 22).
При выборе типов фундаментов и проектировании зданий и сооружений III и IV классов оценку нормативных характеристик
124
грунтов допускается производить по данным табл. 22. При про ектировании зданий и сооружений I и II классов нормативные характеристики должны уточняться для конкретного участка изысканий на основе сопоставления данных зондирования с ре зультатами изучения свойств грунтов лабораторными иполевы ми методами с целью получения корреляционных зависимостей.
|
|
|
|
|
|
Т А Б Л И Ц А 22 |
||
|
Величина |
Сопротивление |
погружению |
конуса q, |
кгс/см• |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Грунт |
пригрузки |
|
|
|
|
|
|
|
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кгс/см* |
10 |
20 |
40 |
70 |
120 |
200 |
300 |
|
|
Пески крупные, сред |
|
|
|
|
|
|
|
|
ней крупности и |
{ 0 ,5 |
28 |
30 |
32 |
34 |
36 |
38 |
40 |
мелкие .................... |
||||||||
|
|
26 |
28 |
30 |
32 |
34 |
36 |
38 |
Сравнение данных табл. 22 с графиком иа рис. 70 показыва ет, что для всего диапазона изменения q от 10 до 300 кгс/см2 расхождение в значении срн не превосходит 1°. Это позволяет рекомендовать при давлениях, отличных от указанных в табли це (0,5 и 1 кгс/см2), использовать график на рис. 70 для опре деления угла внутреннего трения песков.
Определение сопротивления сдвигу глинистых грунтов
В институте «Фундаментпроект» было выполнено сравнение сопротивления погружению конуса в глины и суглинки (аллю виальные, делювиальные, флювиогляциальные и гляциальные) с сопротивлением сдвигу, определенным в лаборатории на сдвиговых приборах. Обработка материалов 103 таких экспери ментов показала, что при давлении 3 кгс/см2 имеется следую щая связь между сопротивлением сдвигу т и сопротивлением грунта погружению конуса:
т3 = 0,021 q -(г 1,02 кгс/см2. |
(20) |
При этом коэффициент корреляции г=0,83, а среднеквад |
||
ратичное отклонение — 0,3. |
ß указанных |
экспериментах сопро |
тивление сдвигу изменялось |
от 0,9 до 2,2 |
кгс/см2, а сопротивле |
ние грунта погружению конуса — от 5 до 60 кгс/см2. Обработка материалов указанных экспериментов для раз
дельного определения угла внутреннего трения и удельного сцепления показала, что в этом случае коэффициент корреля ции ниже и составляет соответственно 0,7 и 0,77, при этом среднеквадратичное отклонение значений угла внутреннего трения составляет 5°, что показывает низкую достоверность
125
раздельного определения ср и с по результатам статического зондирования.
Вместе с тем установление корреляционных зависимостей лишь для некоторых видов грунтов различных регионов позво ляет получить более надежные результаты. В качестве примера приведем результаты определения корреляционных связей для лёссовых пород Приобья (табл. 23), опубликованные в работе
[20].
Т А Б Л И Ц А 23
Сопротивление грунта погружению конуса в кгс{см%
Грунты
Лёссовидные суглинки террас
Показатели
е
с
ф
10 |
20 |
30 |
40 |
||
норма |
рас |
норма рас норма рас |
норма |
рас |
|
тивное |
четное |
тивное четное |
тивное четное |
тивное |
четное |
0,17 |
__ |
0,9—1 |
__ |
0 ,8 — |
__ |
__ |
_ |
|
1,01 |
— |
|
|
|
|
|
||
1,1 |
|
0,12 |
0,21 |
0,14 |
0,9 |
0,17 |
— |
— |
|
|
0,25 |
||||||
18 |
|
13 |
22 |
16 |
25 |
18 |
— |
— |
Супеси Приобско- |
е |
0,9—1 |
_ |
0 ,8 — |
_ |
0,7— |
_ |
0,15 |
|
|
|
|
0 ,6 — |
|
|||||
го плато |
|
0,06 |
0,04 |
0,9 |
0,05 |
0 ,8 |
0,06 |
0,7 |
0,06 |
|
с |
0,07 |
0,08 |
|
|||||
|
ф |
23 |
16 |
24 |
17 |
25 |
17 |
26 |
18 |
Суглинки Приоб- |
е |
0,08 |
|
0 ,8 — |
_ |
0,7— |
_ |
0 ,6 — |
_ |
0,9—1 |
|
|
|
|
|||||
ского плато |
|
|
0,06 |
0,9 |
0,07 |
0 ,8 |
0,09 |
0,7 |
|
|
с |
|
0,1 |
0,12 |
0,15 |
0,1 |
|||
|
ф |
25 |
17 |
25 |
17 |
26 |
18 |
26 |
18 |
Определение модуля деформации грунтов
Многие исследователи указывают на наличие корреляцион ной зависимости между сопротивлением грунта погружению
•конуса пенетрометра и модулем деформации грунта.
Впервые такая зависимость была установлена более 30 лет назад Бюисмаіном на основе теоретического решения. Он рас сматривал пенетрометр в форме полушара и использовал фор мулу Буссинеека для определения напряжений. Бюисман при нял, что под пенетрометром происходит только вертикальное упругое сжатие грунта и показал, что
Е = \ Я- |
(21) |
Этой зависимостью пользуются в Голландии и Бельгии и в настоящее время.
Та же задача о вдавливании сферического зонда в беско нечную упругую среду рассмотрена В. И. Ферропеким на ос-
126
нове решения Кельвина о 'силе, приложенной внутри упругого полупространства [23]. При величине деформации грунта, равной радиусу зонда, получена 'следующая формула:
£ = 3 я а (1 + (J.) (3 — 4 |х) |
<7> |
32 (1 - Д |
|
где а — коэффициент, равный 1—2. |
|
Принимая, что а='2, получим: |
|
для песков (|х=’0,3) |
|
E = 2q- |
|
для глинистых грунтов (р—0,Зб-г-0,42) |
|
(22)
(23)
£ = (1 ,9 - 2 ) q. |
(24) |
Дальнейшие исследования, проведенные |
во ВСЕГИНГЕО |
Т. А. Грязновым, показали, что помимо уплотнения грунта не обходимо учитывать трение скольжения грунта по поверхности наконечника зонда. Для этого случая им получено следующее решение:
£ = |
(1 |
+ и ) |
|
Я> |
(25) |
|
Ар (1 + |
|
|||
А [Qi + |
Q2)] |
|
|||
где .4—функция радиуса |
зонда |
(при cf=60 мм А =0,34); |
|||
Qi, Q2 — тригонометрические функции |
|
угла |
заострения нако |
||
нечника (при сс=60° Qi = 0,432 |
и Q2=0,25); |
||||
/тр — коэффициент трения грунта |
о |
материал наконечника. |
|||
Как видно из формулы |
(25), величина fTp существенно влия |
||||
ет на зависимость £ от q, |
что потребовало |
разработки специ |
альных датчиков нормального давления и трения для экспери ментального определения величины fTp. Из формулы (25) были получены следующие зависимости:
для аллювиальных мелкозернистых песков |
|
|
||
£ = 2,24 д; |
|
|
(26) |
|
для глинистых грунтов |
(2,2 - 4,3) q. |
|
|
|
£ = |
|
|
■(27) |
|
А. Весичем [47] предложена следующая |
эмпирическая |
за- |
||
висимость для песчаных грунтов: |
|
|
(28) |
|
£ = 2 (1 + D2) q, |
|
|
||
где D — относительная плотность песка. |
изменяться |
от 2— |
||
Таким образом, отношение Ejq должно |
||||
для очень рыхлых песков |
до 4— для очень |
плотных |
песков. |
|
Интересно отметить, что лабораторные |
эксперименты |
[43] |
показали качественно другую зависимость £ от q при измене нии плотности сложения песка. В указанных экспериментах ве личина отношения Ejq колебалась от 2,7 до 10,8, при этом мень шие величины относились к более высоким значениям q, т. е. более плотным пескам. Это автор работы объясняет тем, что
127
при сопротивлении зондированию, |
большем 100 кгс/см2, начи |
|
нается интенсивное разрушение частиц 'песка. |
график зави- |
|
На рис. 71 приведен полученный в работе [43] |
||
£ |
разработанных |
и проведен- |
симости --------от q. В специально |
||
1— аа |
|
|
ных экспериментах модуль деформации и сопротивление погру жению конуса (диаметром 10 мм) определялись на образцах грунта различной плотности (диаметр образцов 250 мм) и при различной пригрузке их (до 5,6 кгс/см2).
Проведенные эксперименты показали, что соотношение
Е
-------и q не зависит от пригрузки, пористости грунта, размера
1 ------- [А 2
частиц и неоднородности состава грунта. При этом автор [43] считает, что сделанный ранее в работе [42] вывод о существен ном влиянии пригрузки на отношение E/q получен из экспери ментов, в которых не было возможности создавать заданную пригрузку.
Полученные в работе [43] экспериментальные данные поз воляют считать, что для песчаных грунтов установленная в конкретных экспериментах зависимость Е от q имеет достаточ но общий характер.
Е. де Бером и А. Мартенсом [29] опубликованы данные о фактических осадках шести мостов с опорами на плотных пес ках и о расчетных осадках опор, определенных по результатам статического зондирования с использованием формулы (21). Для всех шести случаев отношение вычисленной осадки к фак тической составило 1—2 (в среднем 1,5).
В данном случае результаты статического зондирования ис пользовали для определения .неравномерной осадки опор. Для этого из результатов трех зондирований принимали наиболь шее и наименьшее значения сопротивления грунта под конусом пенетрометра, по которым определяли минимальную и макси мальную, а также неравномерную осадки.
Весьма обстоятельные исследования связи между сопротив лением погружению конуса q и модулем деформации грунта Е, определенным но данным испытаний в одометре, приведены з работе М. Башелье и Л. Пареза [28]. Брались зонды диамет ром 45 и 75 мм. Исследовались песчаные и глинистые грунты различного происхождения, залегающие на глубине до 10 м (в одном случае до 27 м), сопротивление грунта погружению ко
нуса q изменялось от 5 до 90 кгс/см2. Было проведено |
около |
200 испытаний. |
|
Модуль деформации определялся по формуле |
|
Е = 2,3 -2-, |
(29) |
а |
|
где а — коэффициент, зависящий от вида грунта. |
|
128
Обобщая приведенные в работе [28] данные, можно при нять, что величина коэффициента а составляет:
для глинистых грунтов —0,4—1;
»песчаных » —1,4—2,8.
При этом следует иметь в виду, что чем слабее грунт, тем меньше а.
Таким образом, на основе указанной работы модуль дефор мации грунтов, определенный по данным лабораторных опре делений, составляет:
для глинистых гру-нто-в
Е = |
(2,3 ч- 5,8) |
<?; |
(30) |
для песчаных грунтов |
|
|
|
Е = |
(0,8 ч- 1,65) |
q. |
(31) |
Данные этих экспериментов следует оценивать с учетом то го, что модули деформации, определенные лабораторными ис пытаниями, в 2—3 раза ниже модулей деформации, определен ных штамповыми испытаниями.
Наиболее достоверно корреляционная зависимость между модулем деформации и сопротивлением грунта погружению конуса может быть определена на основе параллельных испы таний грунта штампом площадью 5000 см2 по методике ГОСТ 12374—66 и статическим зондированием. К настоящему време ни у нас в стране накоплено достаточно данных таких парал лельных испытаний, проводившихся различными организация ми. Испытания показали, что с достаточной для практических целей точностью зависимость Е от q может быть принята ли
нейной. |
|
определе |
В СН 448-72 даны следующие рекомендации для |
||
ния нормативных значений модуля деформации: |
|
|
для песков |
|
|
Еи= |
3 q\ |
(32) |
для глин |
|
|
Е" = |
7 q. |
(33) |
Для того чтобы показать возможные отклонения при использовании этих рекомендаций и возможную степень точности определения модуля деформации е помощью статического зон дирования, приведем некоторые данные проведенных Фундамѳнтпроекгом исследований.
Для влажных мелких песков аллювиального происхождения средней плотности и плотных зависимость между сопротивле нием грунта погружению конуса и модулем деформации, опре деленным по результатам испытаний песков в шахтах штампом площадью 5000 см2 на глубинах от 2 до 15 м, получена из 50 испытаний. Результаты этих испытаний в виде графика показа ны на рис. 72. Модуль деформации изменялся от 100 до
129