книги из ГПНТБ / Кожинов В.Ф. Озонирование воды
.pdfскоростей за счет движения ламинарных однонаправленных по токов. Следовательно, скорость перехода озона из тазовоздуш ной смеси в воду, т. е. весовое количество озона dG, растворяе мое за элементарный промежуток времени dv, можно выразить уравнением массопередачи
где k\ — коэффициент массопередачи, отнесенный к концент рации озона в жидкости, в см/сек;
Ср— равновесная концентрация озона в воде <в г/см3. Уравнение показывает, что скорость растворения озона в
воде возрастает с увеличением коэффициента массопередачи-/гь поверхности контакта фаз F и равновесной концентрации озо на в воде Ср.
Гомелла [16] при определении- -равновесной концентрации озона в воде Ср полагает необходимым учитывать влияние дав ления, Тогда
C,=R,C £ ,
где С — концентрация озона в газе; ра — атмосферное давление;
р — общее давление воды и газа в аппарате;
Rt — коэффициент распределения по формуле (8).
3.ДИФФУЗИЯ ПУЗЫРЬКОВ ОЗОНА В ТОЛЩУ воды
Впроцессе абсорбции озона водой можно различать три по следовательных этапа: 1) образование пузырьков; 2) подъем их
вводной толще; 3) разрыв пузырьков на поверхности воды. На первом этапе происходит непрерывное увеличение и обновление поверхности контакта фаз и скорость абсорбции весьма значи
тельна. На втором этапе диффузия озона в толщу воды при постоянной ее глубине зависит от диаметра пузырька, скоростиего подъема и гидродинамических условий. Под этим общим определением следует понимать суммарную поверхность фаз, время пребывания пузырьков в контактной камере, равномер ность и интенсивность смешивания озоно-воздушной смеси с водой. Третий этап характеризуется абсорбцией непрореагировавшего озона в слое воздуха над поверхностью воды в кон тактной камере. Поскольку концентрация озона здесь мала, а поверхность контакта относительно невелика, абсорбция на этом этапе не имеет существенного значения.
В сравнительно ограниченный период времени практически невозможно обеспечить переход всего озона из пузырьков в во ду. Поэтому часть озона бесполезно теряется на выходе из контактных камер. Чем выше концентрация озона в озониро ванном воздухе, тем меньшими будут потери озона как по абсо
110
лютной величине, так и в процентном отношении. Основываясь на величине удельного расхода электроэнергии для производ ства озона, можно определить_оптимальную концентрацию озо на в озоно-воздушной смеси по формуле (14) и по табл. 19.
4. СПОСОБ БАРБОТИРОВАНИЯ ГАЗОВОЙ СМЕСИ С ПОМОЩЬЮ ДИФФУЗОРОВ
Схема способа ба-рботироваяия (разбрызгивания) газовой смеси приведена на рис. 67. Компрессор 1 подает воздух в ад сорбер 2 для осушки перед поступлением в озонатор 3. Озони рованный воздух по трубе 4 направляется в контактную ка меру 5, у дна которой размещены диффузоры 6. Последними служат либо пористые фильтросные пластины, либо перфориро-
Рис. 57. Ввод озона в контакт с |
Рис. 58. Скорость подъема пу- |
водой через перфорированные |
эцрьков в зависимости от их |
т.рубки-диффузоры |
размеров |
ванные трубки. Вода для обработки озоном поступает по тру бе 7 -сверху вниз, т. е. в направлении, противоположном выхо дящему потоку мельчайших пузьгрьков озона, рассеиваемых диффузорами. Обработанная озоном вода поднимается по бо ковому карману 8 и переливается через верх его стенки в сбор ный канал 9. Для отвода неотреагировавшей ча-сти озона слу жит вытяжная труба 10.
В рассматриваемой схеме озонатор и обезвоживающая уста новка работают под давлением, поэтому напор для подачи озо нированного воздуха к диффузорам вполне достаточен. Поток воды в контактной камере направлен сверху вниз, и, следова тельно, не требуется подкачка насосами.
Одним из важных гидродинамических параметров процесса абсорбции при барботнровании является скорость всплывания пузырька. Исследования показали, что пузырьки диаметром
Ml
d<0,1 мм поднимаются как твердые сферические частицы по закону Стокса; при d > 0,1 мм (число Рейнольда R e > l) ско ростьподъема пузырька отклоняется от скорости,- выражаемой законом Стокса, так как сопротивление при движении пузырь
ка увеличивается. При диаметре |
пузырька d = 2-фЗ мм |
(Re — |
—700) характер движения .резко |
изменяется, а пузырек |
-при |
обретает форму сплющенного эллипсоида, короткая ось которо го расположена в направлении движения. Прямолинейный подъем пузырька заменяется движением его по спирали.
Скорость всплывания пузырьков диаметром 2—15 мм, по исследованиям Козлова и Мологина *, почти не зависит от диа метра и составляет 28—30 см/сек, что соответствует числу Re=700-p4500. Согласно рис. 58, наименьшие скорости всплы вания (24—(26 см/сек) наблюдаются при диаметре пузырька
2—4 мм.
Все ‘изложенное выше относится к условиям движения оди ночного пузырька. При .массовом всплывании пузырьки движут ся в стесненном состоявши. В начальный период это ведет к увеличению скорости перемещения пузырьков вверх по камере смешения. Затем вследствие уменьшения сечения камеры, за нятой жидкостью, возрастает сопротивление среды, что вызы вает тормозящее воздействие на скорость всплывания массы пузырьков.
По давным некоторых исследователей, константа скорости абсорбции вообще не зависит от размера пузырьков. Другие авторы пришли к неправильному выводу, что чем больше диа метр пузырька, тем лучше происходит процесс абсорбции. Од нако легко подсчитать, что если крупные пузырьки диаметром 12,7 мм составляют 1% общего их числа, а 99% пузырьков имеют диаметр 2,5 мм, то на долю 1% крупных пузырьков при ходится 5% объема газа, но только 20% площади соприкосно вения. Следовательно, значительно уменьшается поверхность контакта фаз и снижается массопередача.
Н. А. Матвеев еще в I960 г. показал, что с уменьшением диаметра пузырька улучшается процесс абсорбции и сокра щаются потери озона в атмосферу.
Проведенные широкие экспериментальные исследования по зволили Н. А. Матвееву [53] предложить расчетную формулу для определения коэффициента поглощения озона или, что то же, коэффициента полезного действия контактной камеры.
Формула Н. А. Матвеева имеет следующий вид:
• 4 = 1 — ( 1 + 0 , Ш ) 3 ;
р = - (0 ,1 13—0,0017^----- /- ^ 7Г- .
0 ,2 5 - -Д _
1 «Известия АН ССОР. Отдел технических наук», 1951, № 8.
112
Здесь г) |
— коэффициент поглощения озона; |
(слоя воды) |
|
Я |
— рабочая высота контактной камеры |
||
t |
в м; |
воды в °С; |
|
— температура |
пузырька (от |
||
/ |
— коэффициент |
удельной поверхности |
ношение поверхности к объему) в —— _
ММ,
Q— расход 'воды, протекающей через контактную каме ру, в м3/сек;
Fк — площадь поперечного сечения контактной камеры в м2.
Эта формула связывает все конструктивные размеры кон тактной камеры и технологические параметры процесса смеши вания.
Вместе с тем из формулы следует, что коэффициент погло щения озона т) возрастает:
■1) с увеличением рабочей высоты контактной камеры, ко торая, однако, не должна превышать 5—6 м по конструктив ным соображениям;!
■2) с уменьшением размера пузырька с 5 до 2—3 мм, что позволяет компенсировать вынужденное ограничение ввшоты контактной камеры;
3) с увеличением значения отношения Q/FK, т. е. скорости противотока воды, но при обязательном обеспечении.равномер ного распределения газовой фазы по сечению контактной каме ры; следовательно, чем выше начальная концентрация озона в
воздухе, тем 'большая скорость |
может быть допущена, |
хотя |
концентрация озона как таковая |
в состав формулы не входит; |
|
4) с понижением температуры |
обрабатываемой воды |
(т. е. |
в холодное время года). |
|
|
Можно (Сделать еще один интересный вывод: поскольку по вышение скорости в контактной камере способствует увеличе нию коэффициента поглощения озона, нет необходимости удли нять продолжительность пребывания воды в камере.
Из формулы следует, что увеличение отношения Q/FK, т. е: уменьшение продолжительности пребывания воды в камере, может дать некоторое улучшение полноты поглощения озона водой.
Пример. Подставим в формулу Н. А. Матвеева 'следующие значения входящих в нее величин: #= 4,3 ж, t= 10°С, Q = 0,579 жЗ/сек, F K = 3 9 ж2
(для каждой из двух контактных камер). Эти величины соответствуют фак тическим данным одной из отечественных установок, находящихся в экс плуатации.
При диаметре пузырька d=Q мм отношение /=nrf2:Veffd3=3 —
Тогда |
р = —(0,113—0,0017 10) |
|
4,3-3 |
= -5 ,1 1 . |
|
0,25 |
0,579 |
||
|
|
|
||
|
|
2-39 |
|
|
|
|
|
|
Следозательно,
y)=1—(1+0;1 -4,3)—5,11 =0,84.
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
30 |
|
Зависимость |
коэффициента |
насыщения |
озона |
Г| от диаметра |
пузырька |
d |
|||
|
|
|
и высоты контактной камеры Н |
|
|
|
|||
|
Коэффн- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
цн ент |
Коэффициент насыщения озона г, при высфте |
слоя воды |
|
|||||
Дна- |
удельной |
|
|||||||
поверх |
|
в контактной |
камере Н В .U |
|
|
|
|||
метр |
ности |
|
|
|
|
|
|
|
|
пу |
|
|
|
|
|
|
|
||
. |
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
зырька |
|
|
|
|
|
|
|
||
В Jf.tf |
/=:— |
4,3 |
4,5 |
4,7 |
5 |
5,5 |
6 |
|
|
|
|
1 |
|
||||||
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
3 |
0,84 |
0,86 |
0,88 |
0,9,1 |
0,94 |
0,97 |
|
2,5 |
|
2,4 |
0,77 |
0,8 |
0,82 |
0,85 |
0,9 |
0,93 |
|
3 |
2 |
0,7 |
0,73 |
0,76 |
0,81 |
0,86 |
0,89 |
|
|
4 |
4.5 |
0.6 |
0,68 |
0,66 |
0,7 |
0,76 |
0,81 |
|
|
5 |
|
1.2 |
0,52 |
0,55 |
0,58 |
0,62 |
0,69 |
0,74 |
|
С увеличением диаметра пузырька коэффициент насыщения озона г|
быстро |
падает. Это |
видно из табл. 30, составленной |
для тех же |
величин |
|||
t. Q и |
FK, которые |
были даны выше, ко для |
разной |
высоты слоя воды Н |
|||
в контактной камере и для разных размеров d пузырька. |
диаметре |
пузырька |
|||||
При высоте воды |
в камере Н =4,3 |
м, |
но при |
||||
d = 2,5 |
мм величина |
т| |
снижается до 0,77, |
а при d = З1мм — до 0,7. |
Поэтому |
если нельзя достигнуть тонкого рассеивания озона диффузорами, приходится увеличивать высоту контактной камеры до 5—6 м. Удлинять продолжитель ность контакта более 7—10 мин не следует, так как это не оказывает суще
ственного влияния на значение коэффициента т). В рассматриваемом примере продолжительность контакта составляет:
H-2FK |
4,3-2-39 |
=9,6 мин. |
Q сек'60 |
0,579-60 |
|
5. КОНСТРУКЦИЯ И РАСЧЕТ БАРБОТАЖНОЙ КОНТАКТНОЙ КАМЕРЫ
В прежних' установках рассеивание озона осуществлялось фильтросными пластинами, заделанными в специальные коро ба. Последние размещались по дну контактных камер. Прак тика показала, что при использовании фильтросмых плит не редко возникают осложнения. Так, Б. Л. Вахлер [22] отмечает, что в начале эксплуатации Чаеов-Ярской станции происходили нарушения контурного и поперечного уплотнения фильтросных плит. Это вызывало потери озона и привело к замене фильтрос ных плит пористыми трубками внутренним диаметром 70 мм и наружным диаметром 120 мм при длине каждого звена 700 мм. Условный диаметр пор составляет 100 мк. Размеры контактной камеры в плане 1,7X5 м, и, таким образом, площадь ее попе речного сечения равна 10,5 м2. Высота слоя воды Н = 4,9 м. По дну камеры уложены в три ряда 1'5 звеньев труб ((по пять труб з каждом ряду).
114
Рис. 59. Перфорированные карборундные трубки для диф фузии озона в воду
Интересно отметить, что на американской станции Белмонт первоначально также были применены фильтросные плиты, но из-за частых .нарушений плотности стыковых швов их заменили дырчатыми карборундными трубами. Пропускная способность отверстий в трубах 76 л/мин озонированного воздуха на 1 дц- поверхностп при потере напора 5 см. Внутренний диаметр труб 76 мм, наружный 114 мм, длина звена 915 мм. Способ монтажа этих труб-диффузоров ви
ден на рис. 59. |
|
|
|
|
|
|
||||
Каждые две трубки свин |
|
|
|
|||||||
чивались по |
их |
продольной |
|
|
|
|||||
оси и |
размещались у |
дна |
-1 |
- / |
М |
|||||
контактной |
камеры, |
сим |
2< |
2<- |
||||||
метрично. по |
отношению к |
|||||||||
|
§ |
|
||||||||
вышерасположенным и пер |
|
|
||||||||
|
- ' |
|
||||||||
пендикулярным |
им |
распре |
|
|
|
|||||
делительным |
трубам. |
В |
|
|
СЭ |
|||||
каждой |
контактной |
камере |
|
|
||||||
|
|
«ъ |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сэ |
|
размером в плане 7,5X7,5 м |
- |
f t * |
|
|||||||
(площадь 56 ж2) было уло |
|
|
|
|||||||
жено |
по 72 |
звена |
труб в |
|
|
|
||||
три |
параллельных |
|
ряда |
|
|
- |
||||
(рис. 60). |
|
проводив |
|
|
|
|||||
Исследования,, |
|
|
|
|||||||
шиеся после установки этих |
L W 1 |
|
11 |
|||||||
перфорированных |
трубок, |
Озочи, iflffoHHblU |
||||||||
показали, что они |
обеспе |
|
|
|
||||||
чивают |
растворение |
в |
воде |
Рис. 60. Размещение перфорированных |
||||||
85—90% |
поступающего озо |
трубок |
у дна контактной |
камеры |
||||||
на. |
Высота |
слоя |
воды Я |
1 — коллекторы; 2 — перфорированные трубки |
||||||
в контактной |
камере |
сос |
|
|
|
тавляла 5,65 м. Следовательно, трубки-диффузоры рассеивали озон пузырьками диаметром не более 2,5—3 мм, как это сле дует из табл. 30.
На рис. 61 изображены детали фильтросных труб — керами ческих блоков, изготовляемых Кучиноким заводом керамиче
•115
ских изделий Московской области [54]. Каркасом служит труба
из нержавеющей стали 1, имеющая 'наружный |
диаметр 57 мм |
с отверстиями 2 диаметром 10—15 мм. На |
нее надевается |
фильтросная труба — керамический блок 3 внутренним диамет ром 64 м.и и наружным диаметром 92 мм. Таким образом, толщина стенок керамического блока составляет 14 мм, длина блока — 500 мм. Для правильного центрования обеих труб слу жит специальное прижимное устройство 4.
На рис. 62 показано размещение фильтросных керамиче ских труб у дна контактной камеры круглого в плане сечения. Камера имеет отделение 1, предназначенное для первичного озонирования, и отделение 2 — для вторичного озонирования.
|
s s |
т ту |
3S |
Рис. |
61. Детали фильтросных труб |
Первое отделение обслуживает трубопровод 3, предназначенный для подачи воды на обработку озоном, и трубопровод 4, отво дящий воду после первичного озонирования к отстойнику № 1;
труба |
5 |
служит для подачи озонированной воды к отстойни |
ку № |
2. |
|
Отделение 2 обслуживает трубопровод 6 для подачи филь трованной воды в камеру и трубопровод для отвода воды после вторичного озонирования 7 в резервуар чистой воды. На дне контактных камер уложены фильтросные трубы 8. Труба 9 распределяет воду, поступающую в камеру, а труба 10 служит для их полного опорожнения.
При общепринятом способе расчета контактных камер обыч
но задаются продолжительностью пребывания воды в |
камере |
г —7-J-10 мин и высотой слоя воды Я =4,5-|-5 м. |
предло |
Исследования инж. Улановского [.55] позволили |
жить новую, обоснованную методику расчета. Прежде всего определяют площадь распыливающих элементов, которые раз мещают у дна контактной камеры для равномерного распреде ления озонированного воздуха в воде. Такими устройствами могут быть металло-керамические трубы с диаметром по 40 — 100 мк. Они должны работать в оптимальном режиме диспер гирования с интенсивностью распыления w =76-^91 м3/м2-ч.
Можно применить керамические пористые трубы Кубинского
завода керамических изделий 1(см. рис. 61), имеющие поры раз мером 60—ilOO мк и действующие в оптимальном режиме дис пергирования при интенсивности -распыления ау = 19,7-р -25,6 м*/м*-ч [55].
Необходимая -общая площадь всех распыливающих элемен тов контактной камеры барботажного типа
|
|
Уобщ |
ОДоз |
|
|
Cw |
|
где Q |
— количество |
обрабатываемой озоном воды в м3/ч; |
|
Доз — доза озона |
в а/ж3; |
в озоно-воздушной смеси в г/ж3; |
|
С |
— концентрация озона |
Рис. 62. Контактная камера -круглого в плане сечения
w — интенсивность .распыления на единицу площади по ристых распылителей -в ж3/ж2-ч. - (
Количество .распыливающих элементов
ИУобщ-Уэ,
где fэ — площадь одного элемента.,
Металлокерамические распылительные трубы следует -распо лагать по дну контактных камер на расстоянии 0,4 ж между осями, а керамические трубы — на расстоянии 0,-5 ж. При такой компоновке барботажные факелы соединяются между собой на высоте 2 ж, и далее весь объем контактной камеры заполняется пузырьками. В первой зоне также происходит циркуляция, вы
117
званная разностью удельных весов воздушно-водяной смеси в объеме факела и воды.
Высоту слоя воды 'над 'распылителями следует принимать равной # = 4+--5 м. Продолжительность пребывания воды в кон тактной камере должна быть не менее 5 мин.
Пример. Рассчитать контактную камеру бар’ботажного типа для следую
щих условий: расход озонируемой воды Q4ac =ч1800 м $ / ч , доза |
озона Д 0з = |
||||||||||
= 4,5 г/л;3, С =20 г /м * , |
ш =119,7 л & / м 2 -ч, |
диаметр |
пор |
керамической |
трубы |
||||||
d=ilOO лис. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяем величину fобщ по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
, _ 1800-4,5 |
=20,56 |
иР. |
|
|
|
|
|
||
|
|
/обш 20-19,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Площадь |
одного распиливающего элемента |
f 9 = n d l э = |
3/14•0,09.2-0,5~ |
||||||||
|
d=92 |
|
—0,144 Л12. Количество |
распыли- |
|||||||
500.500 |
500 |
вающих |
элементов |
составляет: |
|||||||
|
/К. |
|
п=20,56:0,144=;142. Общая |
длина |
|||||||
|
- И |
керамических |
труб |
Щ — п1э — |
|||||||
|
|
||||||||||
|
|
|
=1142-0,5=71 м. |
|
одновременно |
||||||
|
|
|
Принимаем |
две |
|
||||||
|
|
|
действующие |
контактные |
камеры |
||||||
|
|
|
с |
протяжением труб в |
каждой |
||||||
|
|
|
по |
36 |
м. |
Длина |
керамического |
||||
|
|
|
блока должна |
быть |
не более 1,5— |
||||||
|
|
|
2 м, т. е. состоять из |
трех—четырех |
|||||||
|
|
|
труб, |
располагаемых |
по |
обе сто- |
|||||
|
|
|
' роиы |
центрального |
коллектора |
||||||
|
|
|
(рис. 63). |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Следовательно, при длине бло |
||||||||
|
|
|
ка 2 л/ в каждой камере следует' |
||||||||
|
|
|
разместить |
количество |
на |
ответ |
|||||
|
|
|
влении |
т =36: (2-2) = 9 |
вза |
500имных расстояниях между осями 0,5 м. Тогда длина камеры
|
5000 |
|
|
|
7,=0,5(/>г—1)+2-0,5=0,5(9-1)+ |
||||||
Рис. 63. Схема размещения распылите |
|||||||||||
|
+2-0,5=5 |
м. |
|
||||||||
лей в |
контактной камере |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
Ширина |
камеры |
с |
учетом |
габаритов |
центрального |
коллектора (0,3 м) |
|||||
н расстояний |
между |
стенками |
камеры - и торцами труб |
(0,25 |
м ) |
-составит: |
|||||
|
|
|
5=2-2+2-0,25+0,3=4,8 м. |
|
|
|
|||||
Площадь |
каждой |
|
из двух |
камер в |
плане 5=6X4,8=04 |
м 2, |
а ' высота |
||||
слоя воды Н = 5 м. |
|
пребывания воды |
в |
контактной |
камере |
|
|||||
Продолжительность |
|
||||||||||
|
|
|
2-24-5-60 |
=8 м и н , |
-г. е.>5 м и н . |
|
|
||||
|
|
|
1800 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При вводе озона в контакт с водой способом барботировання количе ство подаваемого воздуха не находится в жесткой зависимости -от количе ства обрабатываемой воды. Это позволяет регулировать подачу воздуха. Производительность воздуходувок обычно подбирают так, чтобы, включая в действие одну, две или три воздуходувки, можно было изменять отно шение газовой смеси к объему обрабатываемой воды. Значения этих отно шений обычно принимают разными 0,25; 0,5 или 1. В данном примере
118
а ■—Q03.B: Qчас = il. |
Тогда количество |
озонированного |
воздуха, |
подавае |
||||||||||||||
мого по коллектору в каждую из двух камер, составит: |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
9кол=1800 : (3600-2)=0,25 м 3/ с е к , |
пли |
15 м 3/ м и п . |
|
|
|
|
||||||||||
При |
внутреннем |
диаметре |
коллектора |
Ц=|175 м м площадь |
его |
сечения |
||||||||||||
/кол =0,024 |
м 2, а |
скорость |
движения |
|
газовой |
смеси |
v |
= |
q KOA: f KOn |
= |
||||||||
= 0,25 : 0,024 = |
10,4 м/ сек. |
(рекомендуется ,10.—115 м / с е к ) . |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Суммарная |
активная |
площадь всех пор |
керамической трубы в одной ка |
|||||||||||||||
мере |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 /п=0,35-£У=0,35-3,14-0,064-9,5=0,0351лс2. |
|
|
|
|
|
||||||||||
Расход озонированного воздуха, поступающего в воду через пористую |
||||||||||||||||||
поверхность всех труб одной камеры, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Чо?, в _ |
|
15 |
|
:5,93 м 3/ м и н - м 2. |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
72-0,0351 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
и 2 /п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Общее давление, которое должно быть на входе в распределительную |
||||||||||||||||||
систему |
озоно-воздушной |
смеси, |
определяют по |
формуле |
Ю. Б. Багоцкого |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
V2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н=Н,гидр 1 ■ТвС 2S |
40,00Ы<7т-0,3 м |
в о д . c m . , |
|
|
|
|
|
||||||||
где Я п,др —гидростатическое давление в м в о д . |
ст. |
(равное |
высоте |
слоя |
||||||||||||||
у в |
|
воды в камере); |
(по табл. |
18). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
— плотность воздуха |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
г - Ж . |
М |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
,,2 |
• |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
о |
конструктивное |
отношение, рекомендуется |
принимать |
рав |
||||||||||||
|
ы |
ным примерно 0,5; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
трубе в ,и2; |
|
|
||||||||
|
|
со0 — площадь одного |
отверстия на каркасной |
|
|
|||||||||||||
|
|
со |
— площадь сечения распределительной каркасной трубы -в .я2; |
|||||||||||||||
|
|
/1 |
—коэффициент, |
зависящий |
от |
условного |
диаметра |
noj^ |
-на |
|||||||||
|
0,3 |
.керамической трубе d=,100 я к |
и равный: |
|
-4= |
100Д.9 |
|
|||||||||||
|
— избыточное давление. |
|
|
|
|
|
|
|
площадь |
соо |
||||||||
В данном |
примере при диаметре одного отверстия 0,005 |
м |
||||||||||||||||
составляет 0,0000196 |
Л(2, а при 50 отверстиях на |
1 пог. м 2И70 = 0,00096 |
м 2 |
|||||||||||||||
я со = /тР = |
0,00:188 м 2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Следовательно, |
=0,00096:0,00188 = 0,52. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Таким образом, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
tf = 5 + 0 ,0 0 1 2 5 L - |J j + 1 |
10,42 |
+ 0,001 |
2-10-* |
5,94-0,3*5,4 м |
в о д . c m . |
|
||||||||||||
b-s.si |
1001’9 |
|
6.ДРУГИЕ СПОСОБЫ ВВОДА ОЗОНА В КОНТАКТ С ВОДОЙ
ИВЫБОР МЕТОДА ИХ СМЕШИВАНИЯ
Ввод озона в контакт с водой способом барботирования озоно-воздушной смеси по системе Торичелли. Этот метод мо жет осуществляться в^напорной контактной камере, конструк ция которой предложена Торичелли (г. Берн, Швейцария,
рис. 64),
119