Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Хныкин В.Ф. Гидровскрышные работы на карьерах горнорудной промышленности

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

23.10.2023

Размер:

6.98 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 / 1211 12 > Следующая >>>

минимально допустимое соотношение между диаметрами ствола гидромонитора и выходного отверстия насадки. С определенного момента увеличение диаметра н а с а д к и гидромонитора при всех прочих постоянных условиях не приводит к улучшению компакт ности струи. Более того, дальнейшее увеличение диаметра насадки может ухудшить компактность струн гидромонитора. Исследова ния [33] показали, что для определенной конструкции гидромонито ра и связанных с ней условии формирования потока воды сущест вует оптимальный диаметр насадки, который обеспечивает получе ние струи с максимальной длиной начального участка, наилучшими гидродинамическими свойствами и наибольшей дальнобойностью. Оптимальный диаметр насадки определяется по следующему урав нению:

		^ о п т	Av		(32)
			2Bvn		(32)


где А,	В—коэффициенты;	v — кинематический		коэффициент	вяз
кости	потока воды, см2 /сек; v0		— скорость истечения струн из на
садки,	см/сек.
Преобразова в зависимость			(32), получим	формулу для	опре

деления оптимального диаметра насадки гидромонитора в зависи


мости	от	напора	воды перед		насадкой:
				" о п т		г ту >		(33)
					У "о
где k'	— постоянный			коэффициент,		зависящий от	конструкции	гид
ромонитора, насадки и физических свойств воды.
При		средних		значениях	коэффициентов		( р = 0 , 9 5 и	v	=
= 0,01	см2 /сек)		получим следующее выражени е				коэффициента		/г'
д л я струй		воды	со средними		напорами:
				/ г ' =	1 , 1 8 - Ю - з А .				(34)

Значения коэффициентов А, В и k' д л я некоторых типов гидро

мониторов приведены	в табл . 29.
		5		Т а б л и ц а		29
		Гидромонитор
К о э ф ф и ц и е н т ы		Г М Н - 2 5 0	Г М Д У Э Г - 2 5 0		Р Г М	или
К У Г У - 3 5 0 / 2 0 0					Р Г М	или
К У Г У - 3 5 0 / 2 0 0					Г М Д Ц
					Г М Д Ц
А	130	76	147		100
В-106	17	12	25		25
к'	975	752	694		476

. Д л я з а р а н е е выбранного напора воды и типа гидромонитора с помощью уравнения (33) определяется оптимальный диаметр на садки. Однако . на практике не всегда можно вести гидравлическую разработку с оптимальными д и а м е т р а м и насадок . Во-первых, это затруднительно в связи с тем, что комплект насадок к гидромони-

тору выпускается с интервалом 10—25 мм. Во-вторых, при выбо ре необходимого диаметра насадки приходится расход воды через насадку гидромонитора определять в зависимости от расходной характеристики землесосной установки. В этих условиях не всегда удается получить компактные гидромониторные струи и одно

временно	обеспечить нормальную совместную работу землесоса и
а	гидромонитора. В связи с этим
Ън'.см	проанализируем изменение длины
	начального участка струи в за
	висимости от диаметра насадки
	гидромонитора.
	5
	1м, СМ

300

200

100 1Z5

Ід, мм

100О А20

80dn,MM

Рис. 50.

Графики

зависимости

длины начального участка

струи

1п

от

диаметра

насадки do для гидромониторов:

а — КУГУ-350/200;

б - ГМН-250с;

/ -

/ н = ( Л - В к е )

<*о п т = — ^ 0

п т ;

/ / - / /

- зона

(0,7 rf0I)T < d„

<1,3 d o n T )

Н а

рис.

представлены

кривые

изменения

длины

начального

участка

струи

в зависимости от принятого диаметра

насадки

д л я

двух типов гидромониторов. К а к видно из общего характера

кри

вых, все они имеют явно в ы р а ж е н н ы й

экстремум, соответствующий

оптимальному

значению диаметра насадки dom,

которое

зависит

от конструкции

проточных

каналов

гидромонитора

принятого

напора

воды. Применение насадки

с оптимальным диаметром

при

соответствующем напоре воды обеспечивает получение наиболее

компактной струи. Значения всех оптимальных		диаметров наса
док,	соответствующие определенным значениям	напоров воды,	ле
ж а т	на прямой, проходящей через начало координат графика		(см.
рис.	50) и пересекающей кривые в экстремальных точках. Подста

вив в уравнение (19)	частное значение диаметра насадки, опреде
ляемое по уравнению (32), получим выражение д л я		определения
максимальной длины	начального участка струи
	^н.гаах — ~ £ ^опт-	(35)

1ГИ


Н е о б х о д и мо иметь в виду, что на				практике при совместной ра
боте	гидромониторов и	землесосной		установки часто		прибегают
к увеличению диаметров		насадки	сверх оптимального значения из-
за необходимости соответствия			расходных		характеристик земле
соса	и гидромониторов. Однако		это может		привести к	ухудшению

компактности струи и уменьшению длины ее начального участка . Повышение или снижение расхода воды гидромонитора путем изменения диаметра насадки д о л ж н о производиться в разумных пределах. Пр и установлении этих пределов следует иметь в виду, что коэффициенты А и В, входящие в уравнения (19) и (32), опре делялись по результатам экспериментальных исследований, точ ность которых обычно не превышает 5—10%. Поэтому при выбо ре диаметра насадки будет вполне допустимым уменьшить длину

начального участка гидромониторной струи т а к ж е на 5—10%.

К а к видно из рис. 50, кривые вблизи экстремума имеют до вольно широкую область максимума, в пределах которой при не значительном уменьшении длины начального участка струи и ухуд шении ее компактности диаметр насадки может изменяться в большом диапазоне . Расчеты показали [34], что при изменении диаметра насадки в пределах 0 , 7 г і п П т < ^ о < 1,Згі0 П т длина началь ного участка гидромониторной струи уменьшается по сравнению с максимально возможной величиной лишь на 10%. Это имеет боль шое практическое значение, поскольку позволяет задаватьс я диа метром насадки в указанных широких пределах, исходя из по требности нормальной работы землесосной установки без ухуд шения компактности струи.

После выбора диаметра насадки по известному расходу воды, необходимому дл я обеспечения запланированного объема гидромеханизационных работ, и принятому напору воды определяется число одновременно работающих гидромониторов


	Г	nd2Qv0	ndlvV		2gH0'
При выборе диаметра насадок гидромониторов и определении
расходов воды	можно	пользоваться		т а к ж е совмещенной диаграм
мой (рис. 51).	П о этой	д и а г р а м м е		можно	определять диаметр на

садки	гидромонитора по известному расходу землесоса и напору
перед	насадкой, а т а к ж е находить расход воды	через насадку гид
ромонитора по напору у насадки при 'известном		диаметре насадки,
в том числе и при оптимальном .

З н а я производительность землесоса и расход воды через один гидромонитор, с помощью этой д и а г р а м м ы можно т а к ж е найти необходимое число одновременно работающих гидромониторов при оптимальном или любом другом диаметре насадки; выбрать тип гидромонитора с целью максимального приближения к оптималь ному режиму работы, а т а к ж е определить коэффициент к' при про ектировании новых гидромониторов.

Н и ж е приведен примерный порядок пользования совмещенной

д и а г р а м м о й . Если по условиям размыва горных пород требуемый

напор у насадки должен составлять		80 м, то определяемый		по диа
грамме оптимальный	диаметр насадки		д л я гидромонитора	Г М Н -
250 будет равен 84	мм. Б л и ж а й ш а я	по	размеру стандартная на

садка дл я гидромонитора этого типа имеет диаметр 89 мм. Расход

воды через гидромонитор ГМН-250 при установленных

исходных

параметрах составит 840 м3 /ч. При использовании землесоса

произ

водительностью

Q = 3400

м3 /ч по

(і0,мм

требуется иметь в забое четыре

рабочих гидромонитора ГМН-250.

Выше было показано, что диа

метр насадки гидромонитора до

пускается

принимать

равным

1,Зс?опт-

Поэтому,

задавшис ь

диаметром

насадки

гидромонито

ра ГМН-250, равным

й 0

= Ю 2 м м ,

увеличим

его

расход

до

1115 м3 /ч. Это позволит

сокра

тить

число

гидромониторов

ГМН-250,

обслуживающих

один

землесос, до трех. При примене

нии

гидромониторов

КУГУ-

I I

L__S

--Lt-L 1 1

350/200

оптимальным

диамет

20 W SO 80

WO 120 ПО 160 180Оан

ром насадки

109

мм

макси

Рис.

51.

Совмещенная

диаграмма

мально

допустимым

диаметром

для

определения

диаметра

насадок

насадки

140

мм

расход

одного

и расхода воды

через насадку гидро

гидромонитора

возрастет

до

монитора:

2000 м3 /ч. Следовательно, в этом

случае

для

нормальной

работы

гидроустановки

на

один

землесос

с расходом! 3400 м3 /ч потребуются

забое

лишь

два

рабочих

гидромонитора КУГУ-350/200.

П а р а м е т р ы

г и д р о м о н и т о р н о г о

з а б о я .

От

принятых

размеров гидромониторного забоя в значительной степени зависит эффективность гидравлического разрушения горных пород, коэф фициент использования рабочего времени гидравлического обору дования при гидравлических разработках, производительность гид ромониторно-землесосной установки и стоимость разработки 1 м я породы.

Наиболее важными параметрами гидромониторного забоя явля ются: высота уступа; максимально допустимое расстояние от на садки гидромонитора до забоя, при котором обеспечивается' сохра нение необходимого контактного динамического давления струи; ширина забоя и шаг передвижки гидромонитора.

Производительность гидромонитора при размыве обрушенных пород возрастает с увеличением высоты уступа. Эксперименталь ными исследованиями [35] установлено, что наибольшая интенсив ность возрастания производительности гидромонитора наблюдает -

ся при высоте уступа 10—12 м. Д а л ь н е й ш е е увеличение высоты

уступа не оказывает заметного влияния на увеличение	производи
тельности гидромонитора. Это объясняется тем, что по	П р а в и л а м

технической эксплуатации расстояние между насадкой гидромони тора и забоем необходимо принимать равным высоте уступа. По

этому	с	изменением	высоты	уступа	д о л ж н о изменяться и мини
мально		допустимое	расстояние от насадки гидромонитора до за
боя.	Увеличение		высоты	уступа	приводит к увеличению

обрушаемого за одну подрезку объема породы, уменьшению удель ного расхода воды на размыв породы и увеличению часовой про изводительности гидромонитора. Но с увеличением высоты уступа одновременно увеличивается расстояние от гидромонитора до за

боя, при этом ухудшаются	условия	д л я размыва пород гидромони
тором и в конечном счете	снижается	его производительность.

	Производственные 'наблюдения и промышленные эксперименты
[35] показали, что максимальная производительность				гидромонито
ра,	соответствующая	оптимальной	высоте уступа гидромониторно
го забоя, не зависит		от категории	р а з р а б а т ы в а е м ы х	пород,	диамет
ра	насадки и напора	воды. Однако область оптимальных			значении

высоты уступа является довольно широкой, что позволяет при вы боре ее учитывать и некоторые другие факторы без заметного сни жения эффективности разработки .

Обобщение опыта гидромеханизации на карьерах [4, 36] показа ло, что в большинстве случаев высота уступа гидромониторного забоя при средних расходах воды гидромониторами составляет 10—18 м, а при использовании мощных гидромониторов (КУГУ350/200) на карьерах К М А —20—40 м.

Остальные параметры гидромониторного забоя находятся в определенной функциональной зависимости от принятого напора

воды перед	насадкой гидромонитора. Поэтому в к а ж д о м варианте
расчетов,	соответствующем принятому значению напора воды,

определяются следующие параметры гидромониторного забоя:

максимально допустимое	расстояние	от насадки до забоя, ширина
забоя и ш а г передвижки	гидромонитора.
Д л я условий гидромеханизации		на открытых разработках и с
учетом уравнений (18) максимальное расстояние от			насадки гид
ромонитора до забоя определяется		по следующему	уравнению:

		l™* = lu(J±y,	м,			(37)
где	Рт—оптимальное	осевое динамическое давление				струп по
	контакту	с р а з р а б а т ы в а е м ы м и		породами,	кгс/м2 .
	Ширина гидромониторного забоя		определяется в		зависимос
ти	от принятых значений высоты уступа и			максимально		допусти

мого расстояния менаду гидромонитором и забоем . Чем шире за бой, в котором работает один гидромонитор, тем меньше ша г передвижки гидромонитора, больше объем разработанных с одной

стоянки гидромонитора пород и меньше вынужденные простои, связанные с перестановкой оборудования.

Исследования [37] влияния параметров забоя на эффективность работы гидроустановки показали, что для наиболее распростра ненной на карьерах системы гидравлической разработки горных пород встречным забоем оптимальный шаг передвижки гидромони тора необходимо определять по следующему уравнению:

	о>о п т	—	1	,	м,	(до)
где h — принятая	высота	уступа, м.
Оптимальная	ширина	гидромониторного з а б о я
	6 0 пт =	2 V	/ m . x - ( A + S o n	T ) s ,	м.	(39)
И з л о ж е н н а я	методика		определения оптимального			режима ра
боты гидроустановок рекомендуется д л я				условий гидравлической
разработки россыпных		месторождений,		строительных		материалов

и	гидровскрышных работ на карьерах в случае применения транс
портирования пород на		сравнительно	небольшие расстояния (3—
4	к м ) . Если по условиям	применения	гидромеханизации возни

кает необходимость транспортировать породу по пульповоду на


значительные расстояния, удельный вес з а т р а т					на	электроэнергию
в общей стоимости		1 м 3	породы будет возрастать. В этих				условиях
оптимальные параметры			технологического	режима		работы гидро
установок	д о л ж н ы выбираться с учетом з а т р а т				на	гидротранспор
тирование,	для чего	необходимы расчеты		критической			скорости

транспортирования пульпы по пульповоду и его диаметра, количе ства транспортируемой пульпы при оптимальном режиме .

С П И С О К . Л 11 Т Е Р А Т У Р Ы

1. С т р о и т е л ь н ы е

нормы її правила.

М.,

Госстройиздат,

1965.

В р е м е н н ы е

нормы дополнительных

затрат при

производстве

строи

тельно-монтажных работ в

зимнее время. М.,

Госстройиздат,

1969.

С п р а в о ч н и к

по

гидротехнике. М.,

Госстройиздат,

1955.

С л а в у т с к н й

С.

О.,

А н т о н о в

В. А., Ц в и р к о

П.

Открытые

горные

работы

гидравлическим

способом. М., «Недра», 1965.

П о л е ж а е в а

С.

И..

Л у к и н

А.

С ,

Б е л е н ь к и й

В.

I I .

Особен

ности

вскрытия

месторождений

КМА

земснарядами.— В

сб.:

«Вопросы

совер

шенствования гидромеханизации горных и строительных работ». М., изд. Про-

ектгидромеханизация,

1967

(ин-т Проектгидромехаппзацня).

К о б з а р ь

В.

П.,

Б у л г а к о в

I I .

С.

Совершенствование

разработки

мело-мергельных

пород

земснарядами.— В кн.: «Развитие гидромеханизации

на

карьерах КМА». Губкин, изд. НИИКМА,

1970.

Ж у ч е н к о В.

А.

Фрезерно-гидравлический

разрыхлитель

для

земле

сосных

снарядов.— В

кн. «Новое

на объектах

предприятиях гидромеханиза

ции», ч.

I I . М.

изд.

Проектгидромехаппзацня,

1964

(нн-т

Проектгидромеха

ппзацня).

О т к р ы т ы е

горные работы. Труды Международного

симпозиума.

М.,

«Недра»,

1967.

П р о и з в о д с т в е н н ы е

нормы

расхода

материалов,

изделий

и полу

фабрикатов на строительные и монтажные работы, вып. 16. «Гпдромеханизпро-

ванные

земляные

работы»,

ч. I I I . Удельные

нормы

расхода электроэнергии. М.,

изд. Энергостройтруд, 1970 (ин-т Энергостройтруд).

10.

Х у з и н

Ю.

Ш.,

Т р и а н д а ф и л о в

М.

С.

Разработка

тяжелых

грунтов

новыми

гидромониторами

большой

водопроизводителыюсти.—

«Горный

журнал», 1967, № 12.

> I I . Х н ы к н н

В.

Ф.

Технико-экономическое

обоснование

выбора

напора

воды на гидравлических

разработках.— В сб.: «Гидравлическая

добыча

угля»,

№ 1. М., «Недра», ЦНИИТЭИуголь,

1967.

12. Х у з и н

Ю. Ш.,

К о б з а р ь

В. И.

Исследование

действия струи

гид

ромонитора на забой.— В сб. «Гидромеханизация

при

разработке

тяжелых

грун

тов». М., изд. ЦНИИТЭстром, 1968 (ин-т

ЦНИИТЭстром).

13.

H y p o к

Г.

А.,

А н т о н о в

В.

А.

Пути

совершенствования

гидравли

ческого

разрушения

горных

пород. «Горный

журнал»,

1961, №

I I .

14.

Н и к о н о в

Г.

П.

Технология

гидромониторной

разработки

месторож

дений угля открытым способом. М., Углетехиздат,

1959.

15.

Б о г а т ы р е в

В.

П.,

М и т и н

Л.

А.

Разработка

высокопластпчных

пород способом гидромеханизации. «Горный

журнал»,

1966, №

16.

Р а з р а б о т к а

вскрышных

пород

роторными экскаваторами на кон-

венерно-гидравлический транспорт на Лебединском

карьере.— «Горный

журнал»,

1969, № 4. Авт.: К. Н. Кушнеренко, А. М. Пуго, В. А. Романенко.

17.

Г о р о ж а н и н

В.

Н.

Гидромеханизация

на

Зыряновском

карьере.

«Горный журнал», 1966, № 6.

18.

Т р и а н д а ф и л о в

М.

С.

Гидромеханизация

вскрышных

работ.—

«Механизация строительства», 1967,

№

10.

19.

Х н ы к п н

В.

Ф.,

Х у з и п

Ю.

Ш.

Гидромеханизация

вскрышных

работ п предварительное рыхление мело-мергельных

пород.

«Горный журнал»,

1970, №

11.

20.

О б ъ е д к о в

Н.

Г.

Буровзрывные

работы на карьерах КМА при гид

равлической разработке плотных мело-мергельных

пород.— В кн.:

«Совершенст

вование

средств

технологии

гидромеханизации

на

карьерах

КМА».

Губкин,

изд. НИИКМА, 1968 (Сб. трудов НИИКМА, вып. 111).

21.

Н и к о н о в

Г.

П.,

Х н ы к п н

В.

Ф.,

Ш а в л о р с к и й

С.

Гидрав

лические

характеристики

гидромониторов

большой

водопроизводительностн.

серия 2, ннформ. 12. М., ЦНИИЧМ,

1967.

22.

X н ы к и н

В.

Ф.,

Ш а в л о в с к и й

С.

Влияние

успокоителен на

компактность

гидромониторной

струп.— В

сб.:

«Гидравлическая

добыча

угля»,

№ 6. М., «Недра», ЦНИИТЭИуголь,

1964.

23.

X н ы к и н

В.

Ф. Разрушение горных пород гидромониторными струями

на открытых разработках. М., «Наука»,

1969.

24.

Ш к у н д и н

Б.

М.

Оборудование

гидромеханизации

земляных

работ.

М., «Энергия»,

1970.

25.

С у п р у н

В.

К.

Влияние абразивного

износа

на

снижение

энергетиче

ских показателей

землесоса.

«Механизация

строительства»,

1963,

№

26.

С т е н ь к и н

А.

Д.,

С у п р у н

В.

К.

Испытания

грунтового

насоса.

«Механизация

строительства»,

1970, № 6.

27.

Д м и т р и е в

В.

Ф.

Наплавка

внутренних

поверхностей

изношенных

улиток землесоса. «Механизация строительства», 1964, № 6.

28.

О с н о в н ы е

положения

теории

формирования

гидромониторной

струи.

М., Изд. ИГД

им. А. А. Скочинского, 1966.

Авт.: Г. П. Никонов,

Б. А. Фндман, *

. С. С. Шавловскин, В. Ф. Хныкпн.

29.

А л е к с е е в

А. Д. Определение производительности гидромонитора и

расхода

воды при разработке россыпных месторождений гидравлическим спосо

бом. М„ изд. ЦНИГРИ,

1962

(Труды

ЦНИГРИ,

вып. 47).

30.

X н ы к и н

В.

Ф.

Зависимость удельного расхода воды от гидравличе

ских параметров

струи

точке

контакта

забоем.— В

сб.

«Гидравлическая

добыча

угля», № 2. М., «Недра», ЦНИИТЭИуголь,

1967.

31. - Ц я п к о

Н.

Ф.

Определение

оптимальной

производительности

гндро-

отбойки угля при заданных характеристиках насоса, трубопровода и гидромо

нитора. В кн. «Вопросы гидравлической добычи угля». Кемерово,

1967

(Труды

ВНИИГпдроугля,

вып. X I ) .

32. С е д л о в и ч

Д.

С ,

Т р и а н д а ф и л о в

М.

С ,

X н ы к и н

В. Ф.

К вопросу

о выборе

рабочих

параметров

насоса

гидромониторно-землесосных

установок.— В сб.:

«Гидравлическая

добыча

угля».

М.,

ЦНИЭИуголь,

1969.

33. Х н ы к п н

В.

Ф.

Компактность гидромониторных

струй

выбор

опти

мального диаметра насадки.— «Уголь», 1964, № 3.

34. С е д л о в и ч

Д.

С ,

Т р и а н д а ф и л о в

М.

С , Х н ы к п н

В.

Ф.

О выборе

диаметра

насадки

гидромонитора.— «Гидротехническое

строительст

во»,

1970, № 5.

35. А л е к с е е в

А.

Д.

Влияние

высоты

забоя

на

производительность

гид

ромонитора. «Колыма», 1962, № 9.

36. Н у р о к

Г.

А.

Гидромеханизация

горных

работ.

М.,

Госгортехиз-

дат,

1959.

37. Н и к о н о в

Г.

П.,

Х н ы к п н

В.

Ф.

Выбор

ширины

забоя

шага

передвижки

гидромонитора

при гидромеханизации

открытых

горных

работ.—

В кн.: «Новое на объектах

и предприятиях

гидромеханизации»,

ч. I I . М.,

изд.

«Проектгндромеханизация».

М.,

1964

(ин-т

Проектгидромеханизация).

ОГЛАВЛЕНИЕ

Введение

Глава

I . Состояние

гидромеханизации

на открытых

разработках . . .

1. Условия

применения

гидромеханизации

на

открытых

разработках

Сущность

гидромеханизации.

Принципиальные

технологические

схемы

Применение

землесосных

снарядов

на вскрышных

работах . .

. 1 2

Гидровскрышные

работы

с размывом горных пород в массиве .

•

Глава

II.

Применение

гидромеханизации

на вскрышных

работах с

пред

варительным

рыхлением

горных

пород

1. Условия применения предварительного рыхления

горных пород . .

Гидровскрышные

работы

экскаваторным рыхлением

породы . .

Совместная работа роторных экскаваторов и гидромониторно-зем-

лесосных

установок

Гидровскрышные

работы

применением

буровзрывного

метода

предварительного

рыхления

горных

пород

Влияние различных факторов на эффективность взрывного метода

рыхления

горных

пород

производительность

гидромониторно-

землесосных

установок

6. Экономическая

эффективность

применения

буровзрывных

работ

для рыхления трудноразмываемых

и полускальных

пород . . .

Глава

III.

Совершенствование

гидравлического

оборудования

на

гидро

вскрышных

работах

1. Гидромониторы

на открытых

разработках

Влияние конструктивных особенностей гидромониторов на компакт

ность струи и производительность гидроустановки

§. 3.

Землесосы,

землесосные

установки,

плавучие земснаряды . . .

Снижение

абразивного

износа

гидравлического оборудования . .

Глава

IV.

Выбор

оптимального

режима работы гидромониторно-земле-

сосных

установок

при гидравлической разработке

пород

1. Метод

оценки

оптимального

режима

работы

гидроустановки

на

открытых

разработках

§	2.	Факторы,	определяющие эффективность гидравлической	разработ
		ки горных	пород	Г. 83
§	3.	Гидродинамические свойства струн		84
§	4.	Влияние гидродинамических характеристик струн на		производи
		тельность гидроустановки и удельный расход воды		'89
§	5.	Методические основы расчета при определении оптимального режи
		ма работы	гидроустановки	94
Список		литературы		106

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 / 1211 12 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ