Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Хныкин В.Ф. Гидровскрышные работы на карьерах горнорудной промышленности

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

23.10.2023

Размер:

6.98 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 910 / 1210 11 12 > Следующая >>>

вить, что сила удара струп о преграду в пределах основного

ра

бочего участка

струп

изменяется

весьма

незначительно.

Экспериментальным!]-! и теоретическими

исследованиями

дока

зано,

что независимо

от

исходных параметров

закономерность из

менения осевых и средних дина

мических давлений в гидромони

торных

струях

может

быть

вы

р а ж е н а

виде

уравнения,

ко

тором

качестве

обобщающего

критерия

используется

длина

начального

участка.

Д л и н а

на

чального

участка

гидромонитор

ной

струи является о б о б щ а ю щ и м

параметром

при

определении

не

только осевых динамических дав

лений,

но

производительности

l/la

гидромонитора.

Об

этом,

част

ности,

можно

судить

по

общему

-dg-75MM

dg=89nM

виду

зависимостей

(рис. 45),

по

строенных по результатам экспе

риментальных

исследований

[34J.

При

этих

экспериментах

напоры

воды изменялись от 30 до

110 м

вод.

ст.

Анализ

построенных

на

рис.

и 46 зависимостей

показывает,

что с уменьшением расстояния от

насадки

гидромонитора

до

забоя,

т.

е.

уменьшением

отношения

ні

і—>

производительность

гндро-

-іїд'бЗмм

dg=$lMM

монитора

увеличивается,

дости

Рис.

45.

График

зависимости

произ

гая

на

расстоянии,

равном

дли

не

начального

участка

струи,

водительности

гидромонитора

максимальной

величины.

Поэто

для пород I I I ка-

ГМН-250 от —

му

зависимости,

представленные

'н

на

рис. 45, в пределах

начально

тегории

при диаметрах

насадки:

го

участка

струи,

когда

< 1 ,

а —76 м м и 89 м м : 6 — 51 и 63 м м

имеют

вид горизонтальных линий, а

пределах

основного

участка

струи,

когда

—— > 1 , — вид

гипербол.

'и

К а к

отмечалось

ранее,

эффективность

применения

гидравличес

кого

способа

разработк и

>на карьерах

зависит

от

рационального

использования напорной

воды

при

гидравлическом

разрушении

пород

в массиве и

размыве

предварительно

разрыхленных

пород

забоя . В связи с этим большой интерес представляет изучение за висимости удельного расхода напорной воды от расстояния между

насадкой гидромонитора и забоем, напора воды перед насадкой гидромонитора и от диаметра насадки. Удельный расход воды с увеличением напора при прочих равных условиях постепенно умень шается. Это объясняется тем, что при увеличении напора воды од новременно возрастает контактное динамическое давление струи, а

следовательно, повышается	эффек
тивность гидравлического	разруше
ния породы.	to

Рассмотрим, как изменяется

удельный расход		напорной воды в
зависимости от расстояния			между
насадкой гидромонитора и			забоем.
Н а	сравнительно	близких	расстоя
ниях	от забоя при	подрезке	уступа

и размыве обрушенных пород удель ные расходы воды имеют постоян ную величину, определяемую в к а ж дом конкретном случае исходными параметрами струи и физико-меха ническими свойствами.

Рис. 46. Обобщенная зависимость отношения производительности гидромонитора к максимальной

производительности от

С увеличением расхода воды через насадку гидромонитора увеличивается производительность гидромонитора при размыве по род в единицу времени. Такое увеличение расхода воды дости гается двумя путями: увеличением диаметра насадки при постоян ном напоре воды или увеличением давления воды при неизменном диаметре насадки. Первый путь хотя и позволяет повысить произ водительность гидромонитора, однако в этом случае удельный рас ход воды, необходимой д л я разрушения и размыва пород, воз растает.

Анализ	кривых, показанных на рис.
47, дает	возможность сделать вывод
о том, что	увеличение расхода воды че

рез гидромонитор путем увеличения на пора воды при одном и том ж е диаметре насадки позволяет повысить производи тельность гидромонитора и снизить удельный расход напорной воды. С по вышением напора увеличивается не толь ко расход воды через насадку, но и динамическое давление струи по контак ту с породой. Эффект снижения удельно го расхода воды в этом случае в зна чительной степени связан с повышением динамических давлений струи.

В связи с изложенным большой прак тический интерес представляет изучение зависимостей удельного расхода воды

Рис. 47. Зависимость удель ных расходов воды от рас стояния между насадкой гидромонитора и забоем при напорах воды перед на

садкой диаметра 63 мм:

/ — Я 0 = 3 0 м : 2 — Я о - 5 0 м; 3— Я о - 9 0 м : І — # о = 1 1 0 м

от величины осевого динамического давления		струи по	контакту
с забоем	при разных исходных параметрах гидромониторной			струн,
т. е. при	разных напорах и диаметрах насадок	(рис.	48).	При

определении значений осевых динамических давлений струи по контакту с горным массивом в зависимости от напора воды и диаметра насадки были использованы уравнения (18) и (19). Ре

зультаты

экспериментов, проводившихся

при

различных

напорах

н на разных расстояниях от за

боя,

для

определенных

условии

месторождения

изображаются

одной обобщенной

зависимостью,

•

представленной

на рис.

кри

\о

вой

Величина

удельного

расхода

\°

• *

воды

при

определенных

парамет

д о

рах

гпдромониторногр

забоя

принятой

технологической

схеме

.о

ведения работ

зависит

от группы

р а з р а б а т ы в а е м ы х

пород

вели

1Рт,кгс/см2

чины

контактного

динамического

давления струп. Эксперименталь

Рис. 48. Изменение удельных расхо

ные

исследования

показывают,

что

с увеличением

динамического

дов

воды

в зависимости

от

величины

давления

струи

по

контакту

осевого

динамического

давления

горным массивом удельный рас

струн

по контакту

забоем:

/ — пссчапо-глшшстые

породы

(суглинки);

ход

воды

постепенно

уменьшает

2 — разрыхленные мело-мергельные

поро

ся.

К а ж д ы й

тип

горных

пород

ды; .? - - плотные

глинистые

выветрелые

мело-мергельные

породы:

4 — мело-мер

характеризуется

своей

функцио

гельные

породы в

массиве

нальной

зависимостью

величины

контактного

динамического

давления

от удельного

расхода

воды.

Н а Южно - Лебедннском карьере проводились экспериментальные

исследования, в ходе которых		велась р а з р а б о т к а	мело-мергельных
пород без	предварительного	рыхления.
По результатам исследований построена зависимость изменения
удельных	расходов воды при	размыве плотных	мело-мергельных

пород от контактных динамических давлений струи (см. рис. 48,

кривая 4).	К а к	видно	из этого	графика,	с	уменьшением		осевых
динамических давлений			струи	по контакту		с р а з р а б а т ы в а е м ы м и
породами	(при	динамических		давлениях		меньше	7—8	кгс/см2 )
удельный	расход	воды	резко возрастает и		процесс		гидравлической

разработки полускальных мело-мергельных пород становится не

эффективным .	Это происходит потому, что при постоянном	расхо
де воды через	насадку гидромонитора и резком увеличении	удель

ного расхода воды соответственно сокращается сезонная произво дительность по породе и пропорционально возрастают все состав л я ю щ и е стоимости гидравлической разработки 1 м 3 породы.

Из сравнения кривых 4 и 2 видно, что предварительное рых ление мело-мергельных пород позволило резко повысить эффектив -

і-юсть гидравлического разрушения, вследствие чего удельные рас

ходы		напорной воды уменьшились примерно						в 3—4 раза .
	На	основании	математической			обработки представленных на
рис. 48 экспериментальных данных получено								следующее уравнение
для	определения		удельного расхода			напорной		воды:
				= —	, м 3 М					(21)
где	М—коэффициент,			зависящий		от	условий применения			гид
		равлического		разрушения		в	забое	(определяется		опыт
		ным путем);
		п—показатель	эффективности гидравлического						разрушения,
		определяемый		опытным	путем.
	Эмпирический		коэффициент М учитывает					влияние	многих	фак

торов на эффективность гидравлической разработки горных пород. Среди этих факторов прежде всего д о л ж н ы быть выделены такие, которые определяют особенности разрабатываемого забоя (сопро тивляемость горных пород гидравлическому разрушению, высота уступа, ширина гидромониторного забоя, уклон подошвы з а б о я ) , способ размыва и систему разработки .

Значения эмпирического коэффициента М, определенные опыт ным путем, для различных пород разрабатываемого забоя следую щие:

					м
Плотные суглинистые породы (Исовский прииск),				высота усту
па 6 м					12
Мело-мергельные породы, разрыхленные буровзрывным методом
(Южно-Лебединский карьер), высота уступа 25				м . . . . .	. 94
Плотные, трудноразмываемые глинистые			породы;	рыхлые, вы-
ветрелые мело-мергельные породы (Южно-Лебединский карьер),
высота уступа 25 м					141
Полускальные	мело-мергельные	породы	(Южно-Лебединскнй		и
Лебединский	карьеры КМА),	высота уступа 25		м	282

Показатель эффективности гидравлического разрушения горных пород не зависит от категории разрабатываемых горных пород и от их сопротивляемости гидравлическому разрушению, а опреде ляется в основном технологическими особенностями гидравличес кой разработки .

Анализ результатов экспериментальных исследований, представ ленных на рис. 48, показывает, что при гидравлической разработке россыпных месторождений, для которых характерен большой удельный вес з а т р а т рабочего времени на дезинтеграцию размы ваемых пород непосредственно в забое и транспортирование обра зующейся пульпы из забоя гидромониторными струями, показатель


эффективности		гидравлического разрушения		является сравнитель
но низким.	Д л я		условий гидравлических	разработок	россыпей
Исовского	прииска		(см. рис. 48, кривая / ) « =	0,8. На гидровскрыш
ных разработках, не требующих тщательной				дезинтеграции размы
ваемой породы		в забое (поскольку в ней не		содержится	полезного

компонента, подлежащего 'извлечению на обогатительных установ- к а х ) , гидромониторная струя используется при размыве горных

пород более	рационально. Обработка экспериментальных данных
(см. рис. 48,	кривые 2, 3 и 4) показала, что д л я этих условий по

казатель эффективности гидравлического разрушения имеет боль шее значение (/г =1,75) .

§ а. МЕТОДИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАСЧЕТА ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ ОПТИМАЛЬНОГО РЕЖИМА РАБОТЫ ГИДРОУСТАНОВКИ

При анализе возможности применения математико-аиалнтичес- кнх методов определения оптимального режима работы гидроуста новки, выполняющей заданный объем гидровскрышных работ, в начале настоящей главы были сформулированы основные задачи, решение которых должно способствовать достижению поставленной

цели.	Общий	порядок расчетов при определении оптимального ре
ж и м а	работы	гидроустановки на к а р ь е р е должен сводиться к вы

бору таких гидродинамических параметров гидромониторных струн,

которые могут	позволить р а з р а б а т ы в а т ь породы с	минимальными
затратами, а	т а к ж е к выбору соответствующего	р е ж и м а работы

водоснабжающей насосной установки, определению числа одновре менно работающих гидромониторов и землесосов и установлению наивыгоднейших параметров гидромониторного забоя .

О п р е д е л е н и е	к о н т а к т н о г о	д и н а м и ч е с к о го
д а в л е н и я с т р у и .	Изучение общего характера представленных
на рис. 48 зависимостей показывает [30], что с		увеличением дина
мических давлений по	контакту с разрушаемой	породой происхо

дит постепенное уменьшение удельного расхода воды. Как у ж			е от
мечалось', к а ж д ы й тип	горной породы	имеет свое определенное	зна
чение динамического	давления струи	гидромонитора по контакту

с забоем, обеспечивающее наименьший удельный расход воды. Получение минимально возможных удельных расходов воды является весьма благоприятным, поскольку в этом случае вторая и третья составляющие стоимости гидравлической разработки 1 м 3

породы	достигают	в уравнении	(17) минимальных		значений.
Однако	зависимость	контактных	динамических	давлений	струи от
з а т р а т	на электроэнергию в общей стоимости			1 м 3 породы носит

более сложный характер . П р и определенном значении давления воды удельная энергоемкость гидравлического разрушения дости гает минимальной величины, а дальнейшее увеличение давления воды у насадки и по контакту с забоем, несмотря на некоторое снижение удельных расходов воды приводит к постепенному уве личению удельных расходов электроэнергии, а следовательно, к повышению эксплуатационных расходов. В ходе наблюдений за работой гидравлических установок на различных карьерах и в ре зультате специальных исследований [14] установлено, что оптималь ное контактное динамическое давление струи, соответствующее при выбранных параметрах гидромониторного з а б о я и способе размыва

Т а б л и ц а 27

Напор у

насадки

Я 0

и у д е л ь н ы й

р а с х о д

воды q при высоте у с т у п а

Средне е

А = 0

Л--=15

h = 20 м

Х а р а к т е р и с т и к а пород по степени

у д е л ь н о е д а в

т р у д н о с т и

размыва

ление струн

у з а б о я ,

к г с / с м 2

а?

а:

Легкие

(суглинок

легкий,

рых

0,45—0,80

лый,

супесь легкая) .

. . .

Средние

(суглинок легкий,

су

2,00—2,50

110

глинок

средний)

Тяжелые

(суглинок

плотный,

3,80—4,00

110

150—170

суглинок тяжелый) . .

. . .

Очень

тяжелые (глина

песчани

5,60—6,00

150

180—200

стая

с гравием)

породы определенному давлению воды у насадки,' — это давление, при котором одновременно достигаются минимальные удельные

расходы воды и электроэнергии.
Н а основании анализа [14] 'работы	гидроучастков Батуринско-
го и Ермолаевского угольных карьеров	были определены значения

(табл. 27) средних удельных динамических давлений струи, обес печивающих максимальную производительность гидромонитора и

минимальный	удельный расход воды при разработке типичных
для угольных	карьеров вскрышных пород.

При оценке эффективности размыва горных пород целесооб разнее пользоваться величиной не среднего удельного, а осевого динамического давления струи, поскольку между этими парамет рами имеется наиболее тесная корреляционная связь [30]. С уве личением сопротивляемости горных пород гидравлическому раз рушению эффективность гидравлической разработки снижается, а значения оптимального осевого динамического давления гидромо ниторной струи и минимально возможного удельного расхода воды возрастают. В табл . 28 приведены показатели эффективности гид равлического разрушения горных пород, полученные на основе

экспериментальных	данных.
Д а н н ы е табл . 27	и 28 могут быть использованы при проекти

ровании гидромеханизации на карьерах, горные породы которых имеют физико-механические свойства, аналогичные свойствам по род р а с с м а т р и в а е м ы х карьеров . Значения оптимальных осевых динамических давлений и удельных расходов воды дл я других

горных пород	следует определять экспериментальным путем.
Р а с ч е т	р а с х о д а в о д ы и в ы ' б о р н а с о с н о г о	о б о
р у д о в а н и я .	Производительность гидромониторно-землесосной

установки при размыве горных пород находится в тесной		связи с
производительностью по воде и напором	насосной установки. По
этому от правильного выбора насосного	оборудования и	р е ж и м а

Т а б л и ц а 28

	Оптнмпльное
Х а р а к т е р и с т и ка горных п о р о д , р а з р а б а т ы в а е м ы х гидромеха	осевое	динами
	ческое	д а в л е
низацией
	ние с т р у и ,

к г с / с м 2

М и н и м а л ь н о иозможныл

у д е л ь н ы й р а с ход в о д ы ,

м а / м "

Плотные суглинистые породы	(Исовский	прииск) . . .	6,3—6,8	2,8—3,0
Мело-мергельные породы, разрыхленные		в результате
применения буровзрывного метода (Южио-Лебедин-			7,3	3,4
cKiiii карьер КМА)
Плотные трудноразмываемые глишк'тые породы четвер			8,0	3,8
тичных отложений (Южно-Лебедннскнй		карьер КМА)
Полускальные мело-мергельные	породы	(Южно-Лебе-	8,7	6,8


его работы	зависит эффективность работы гидромониторов в забое
и стоимость	разработки I м 3			породы.
Путем изменения характеристик центробежных насосов в ши
роком диапазоне и режимов работы гидромониторной						установки
можно выбрать		рабочую точку на характеристике насоса, парамет
ры которой обеспечивали бы максимально возможную						производи
тельность гидроустановки			при размыве горных		пород.
Результаты		исследований		[31], выполненные	при гндроотбойке
угля в Кузбассе, позволили			установить, что обычно дл я			гидроэнер

гетических расчетов методы определения параметров струи, осно


ванные	на принципе достижения		ее максимальной энергии, дл я кон
кретных	условий	разрушения	горных		пород	гидромониторными
струями	неприемлемы. Это объясняется				прежде	всего тем, что про
изводительность		гидромонитора	при	размыве		пород определяется
не только расходом и давлением			воды	у насоса,		но и величиной ди

намического давления струи по контакту с забоем и определенной зависимостью удельного расхода воды от этого давления . В соот ветствии с общим видом зависимости, приведенной на рис. 48, раз мыв породы струей воды может производиться при разных кон тактных давлениях струи. Пр и этом могут изменяться удельные расходы воды, а следовательно, могут быть приняты и разные зна


чения производительности			насосной		установки по воде в пределах
ее расходной	характеристики.
М е ж д у производительностью				гидромонитора		по породе и про
изводительностью		насоса	по воде имеется с л о ж н а я				зависимость,
з а т р у д н я ю щ а я	в	практических		условиях определение рабочих па
раметров насоса,		при которых		производительность			гидромонитора
по породе достигает максимального значения.
На рис. 49 расходная характеристика насоса показана в виде
кривой /, а кривая 2 является				гидравлической		характеристикой
водовода, по которому напорная				вода	подается от насоса к гидромо
нитору в забой. Рабочие			параметры		насоса характеризуются точ-

кой а пересечения кривых 1

и 2. При изменении гидравлической

ха

рактеристики

водовода

ра.бочая

точка на

расходной

характеристи

ке насоса

может

смещаться

влево

(точка Ь) или вправо (точка

с).

Это

вызовет

изменение

рабочих

параметров

насосной

установки,

т. е. расхода

напора

И. Например, при увеличении расхода

воды в соответствии с расходной

характеристикой

насоса

будет

уменьшаться

напор,

развиваемый

насосом.

расхода

воды

Р,кгс/смг

увеличением

увеличивается

производитель

ность

гидромонитора

по

породе,

так как при этом увеличивается

расход напорной воды через на

садку гидромонитора. Но увели

чение

расхода

воды

вызывает

одновременно

уменьшение

рабо

чего

напора

насоса,

следова

тельно, снижение

напора

воды

перед гидромонитором и динами

ческого

давления

по

контакту

струи с забоем. Это, в свою оче

редь,

приводит

увеличению

Рис. 49.

Гидравлические

характери

удельного

расхода

воды

уменьшению

производительности

стики:

/ — насоса;

2 — в о д о в о д а :

Р — н а ч а л ь н о е

гидромонитора

по

породе.

М о ж

д а в л е н и е , р а з в и в а е м о е

н а с о с о м ;

Рп-~

д а в

но

подобрать

такое

значение

л е н и е

(напор)

воды

на

н а п о р н о м

п а т р у б к е

производительности

насосной ус

н а с о с а ; PQ—давление

п е р е д

н а п о р н ы м

пп-

т р у б к о м

насоса;

Рг

— р а з н о с т ь отметок

оси

тановки, при котором производи

насоса

и с т в о л а

г и д р о м о н и т о р а ;

- сум

тельность

гидромониторов

при

м а р н ы е

потери

д а в л е н и я ( н а п о р а ) в

тру

размыве

породы

забое

будет

б о п р о в о д е и г и д р о м о н и т о р е ( л и н е й н ы е и

м е с т н ы е ) ;

Q — р а с х о д

насоса

максимальной .

При

нахождении

экстремума функции производительности насосной установки от расхода д л я условий применения гидромеханизации на карьерах необходимо удельный расход воды определять в зависимости от напора при всех прочих неизменных условиях.

Величина удельного расхода воды зависит от давления воды, диаметра насадки и от параметров гидромониторного забоя (см. § 4) . Используя уравнение (18) закономерности изменения осевых

динамических	давлений	в пределах	основного участка гидромони
торной струи,	приведем	в ы р а ж е н и е	(21) к виду:

где Р0— осевое динамическое давление струи на выходе из насадки. Подставив формулу (22) в уравнение (5) и объединив все пара метры, не зависящие от исходного давления воды, в один коэффи

циент, получим следующее выражение:

(23)

где С — постоянный коэффициент,

Значение коэффициента С д л я заданных условии разрабаты ваемого забоя с достаточной степенью точности может быть при

нято постоянным, независимым от давления воды у насадки

гидро

монитора.

n =

f(Q)

Д л я

нахождения

экстремального

значения

функции

давление струп при истечении из насадки

гидромонитора

Р0

долж

но быть выражено в функции от расхода Q насосной

установки.

Поэтому

сначала представим

давление

Р0

виде

следующей

зави

симости:

где Рп — давление

Po =

P*±Pv-P»

(24)

(напор)

воды

на

напорном

патрубке насоса;

Рг — разность

отметок оси насоса

и ствола

гидромонитора;

Рс—

общие потерн напора в водоводе и

гидромониторе

(линейные

местные).

Д а в л е н и е на напорном патрубке насоса

может быть

представ

лено в виде следующего

уравнения:

Pa = P-RnQ\

(25)

где Р — начальное

давление,

развиваемое

насосом;

R„ — коэффи

циент сопротивления, зависящий от конструкции

насоса.

Общие потери напора

в водоводе и

гидромониторе

Рс =

t Q 2 ,

(26)

где т — о б щ и й

коэффициент

линейных

местных

потерь

напора

водоводе и гидромониторе.

Уравнение

( 2 4 )

учетом

выражений

( 2 5 )

( 2 6 ) примет

вид:

Po =

P±Pr-(Rn

^)Q*-

(27)

Подста-впв

уравнение

( 2 7 ) в формулу

( 2 3 ) , получим

уравнение

произодительностп гндромопиторно-землесосной установки, выра женной в функции от производительности насосной установки:

П =	Q [Р ± Рг -	(/?„ +	т) Q2 ]".	(28)
Поскольку функция	IJ=f(Q),	как это	'было показано	выше,

имеет экстремальное значение, для нахождения расходной харак теристики насосной установки, соответствующей максимальной про изводительности гидромониторно-землесосной установки по породе,

необходимо взять первую производную уравнения		( 2 8 ) , приравнять
ее нулю и решить относительно	Q. Решение этой	задачи [ 3 2 ] по
зволило установить, что рабочая	точка на расходной характерис

тике насосной установки, при которой режим работы всей гидромо ниторно-землесосной установки является оптимальным, определя ется следующими параметрами:

оптимальным расходом воды насосной установки

п -	/	р ± Р	г	•
		2(/г1 1	+	х ) '
оптимальным давлением	воды	на		напорном патрубке насоса
п . о п т				( 3 0)
п . о п т

Таким образом, режим работы насоса и водовода должен вы бираться с учетом достижения максимальной производительности гидроустановки при гидравлическом 'разрушении горных пород на порной струей. Приведенные формулы выведены для условий сов местной работы одного насоса и одного гидромонитора. В случае применения двух или нескольких насосов, соединенных одним на порным водоводом, необходимо строить их совместную расходную характеристику; если ж е напорная вода подается не к одному, а к двум или нескольким одновременно работающим гидромониторам, то необходимо их рассматривать как один условный (эквивалентный) гидромонитор.

О п р е д е л е н и е д и а м е т р а н а с а д к и и ч и с л а о д н о в р е м е н н о р а б о т а ю щ и х г и д р о м о н и т о р о в . Д и а м е т р на садки гидромонитора 'и число гидроустановок определяются в зави симости от проектного объема гидромеханизационных р а б о т на карьере. Если объем гидромеханизационных работ не слишком ве лик и может быть выполнен одной гидроустановкой, оборудованной одним рабочим гидромонитором и забойным землесосом, то диа

метр насадки гидромонитора определяется >по расходу воды						Q и
давлению	ее у насадки		гидромонитора На:
						( 3 1 )
Д а в л е н и е		воды у насадки гидромонитора Н0		может	быть	уста
новлено	по	величине	давления на напорном	патрубке	насосной

установки в зависимости от рельефа местности, по которой проло

жен	водовод, и потерь напора, необходимых	на преодоление мест
ных	и линейных 'сопротивлений водовода.
После определения диаметра насадки d0		и напора Я 0 выбира

ются наиболее современные типы гидромонитора и землесоса с р а с ходной характеристикой, соответствующей расходу образующейся

при гидравлическом разрушении пульпы.
В случаях, когда проектный объем	гидромеханизационных ра
бот настолько велик, что 'необходимо	применять несколько гидро

установок, для выбранных типов гидромониторов в зависимости от


принятого		давления воды определяются оптимальные диаметры
насадок.		При	увеличении		диаметра	насадки		посте
пенно		улучшается		компактность		струи	и	увели
чивается		длина	ее	начального		участка.		Однако,
в связи	с	тем что ствол гидромонитора имеет определенный диа
метр, с	точки зрения		законов гидродинамики			д о л ж н о	соблюдаться

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 910 / 1210 11 12 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ