книги из ГПНТБ / Применение пылеугольного топлива для выплавки чугуна
..pdfние прихода тепла от горения топлива частично компенси руется увеличением тепла от реакций косвенного восста новления водородом (II период) и повышением теплосо держания дутья (IV период) (табл. 15). Однако общий при ход тепла при вдувании угольной пыли сократился на 20— 130 ккал. Соответственно расход тепла на выплавку 1 кг чугуна при вдувании угольной пыли уменьшился от 2691,5 до 2649,5; 2561,4 и 2673 ккал. Полезный расход тепла при вдувании угольной пыли увеличился в результате пре вышения расхода тепла на диссоциацию окислов железа. Таким образом, вдувание угольной пыли способствовало увеличению полезного использования тепла от 79 в доопытном периоде до 80,5—83,5 % в периоды опытной плавки
(табл. 15).
Коэффициент полезного использования тепла повысил ся вследствие сокращения потерь тепла в окружающее про странство, с охлаждающей водой и с колошниковыми газа ми. Последнее изменение вызвано уменьшением выхода колошникового газа на 80—200 м9/т чугуна при вдувании угольной пыли.
Потери тепла в окружающее пространство и с охлаж дающей водой определяли как разность между приходом тепла и учтенными статьями расхода. Поэтому этот пока затель содержит все ошибки в учете сырых материалов и не учтенные статьи балансов: теплосодержание угольной пыли, транспортирующего воздуха и агломерата.
го |
Теплосодержание угольной пыли и транспортирующе |
|
воздуха |
(при температурах угольной пыли 60—70° С |
|
и |
сжатого |
воздуха — 35—40° С) составляет 5—15 ккалікг |
чугуна. |
|
|
|
Температура агломерата, загружаемого в печь, зависела |
от последовательности его поступления в бункера. По скольку в I и II периодах опытной плавки в печь загружали часть агломерата с рудного двора, то его теплосодержание было на 15—25 ккалікг чугуна меньше, чем агломерата, вы гружаемого из вагонов непосредственно в бункера домен ного цеха (III и IV периоды). Таким образом, неучтенные статьи прихода тепла составляют приблизительно 5—40 ккалікг чугуна, что при тепловом значении 1 кг углерода 4300—4500 ккал равноценно расходу 1—10 кг кокса на 1 т чугуна.
Принимая во внимание неучтенные статьи баланса, по тери тепла на 1 кг чугуна в окружающее пространство и с
94
охлаждающей |
водой составят приблизительно |
272, |
220, |
190 и 286 ккал |
соответственно в I — IV периодах |
опытной |
|
плавки. Таким образом, при вдувании угольной |
пыли |
эта |
|
статья потерь |
сокращается на 24—43%; увеличение |
по |
терь в IV периоде было вызвано уменьшением производи тельности печи.
Аналогичное уменьшение потерь тепла отмечалось и при освоении технологии доменной плавки с применением природного газа на заводах им. Петровского и «Запорожсталь» [31]. Снижение потерь тепла при вдувании уголь ной пыли и природного газа связано, по-видимому, с ох лаждающим влиянием этих добавок на прифурменную зо ну. Уменьшение температуры в этой зоне снижает тепло отдачу излучением, так как интенсивность излучения по закону Стефана —Больцмана изменяется пропорциональ но температуре в 4-й степени.
Уменьшение потерь тепла на фурменной зоне доменной печи № 3 Донецкого металлургического завода при вдувании угольной пыли было установлено экспериментально в 1972 г. Так, потери тепла с охлаждающей водой в нижней части печи (лещади, горне и фурменной зоне) при вдувании уголь ной пыли сократились на 27—38% и составили 1660—1810 ккал/ч против 2020—2031 при работе печи без вдувания. Из данных, приведенных в табл. 16, видно, что потери тепла
|
|
|
Таблица 16 |
|
Потери тепла с охлаждающей водой |
||
|
на фурменной зоне доменной печи, |
ккал/ч* |
|
Элемент печи |
При вдувании угольной |
Без вдувания угольной |
|
пыли |
пыли |
||
Лещадь |
...................... |
11,2—17,3/13,8 |
12,6—16,3/14,0 |
Горн |
8,6—13,4/11,0 |
10,4—15,6/13,0 |
|
Межфурменный холо- |
5,3—11,6/9,5 |
11,0—14,9/12,5 |
|
дильник .................. |
|||
Холодильник фурмы |
3,8—10,4/8,2 |
5,1—14,0/9,5 |
|
Амбразура |
3,0—6,0/4,5 |
7,2—13,4/10,3 |
|
Фурма |
|
60—136/98 |
88—132/110 |
Ит о г о |
|
91,0—193,7/145,0 |
134,3—206,0/169,3 |
* В числителе указаны диапазоны изменений потерь тепла на разных фурмен ных зонах, в знаменателе — средние величины.
95
Зональные тепловые
Приход тепла, |
|
|
|
Период |
|
|
кк а л/кг |
I |
II |
III |
IV |
||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
Нижняя |
Общий приход тепла в об |
1396,5 |
1339,35 |
1268,9 |
1391 |
||
ласти горения |
.................. |
|||||
Окисление С в С О ............... |
219,2 |
214,34 |
213 |
231,45 |
||
Окисление СО в С02 . . . |
513 |
507 |
518 |
519 |
||
Окисление Н2 в Н20 |
. . . |
126,5 |
149 |
141,4 |
102,5 |
|
И т о г о . . . |
|
2255 |
2209,8 |
2141,3 |
2251 |
|
|
|
|
|
|
|
Верхняя |
Теплосодержание |
газов на |
736 |
730,3 |
696 |
737 |
|
границе зон Ц70 . . . . . . |
||||||
Окисление СО в С02 . . . . |
325 |
314 |
318,5 |
343 |
||
Окисление Н2 в Н20 |
. . . |
103 |
118 |
109,6. |
85 |
|
И т о г о . . . |
|
1164 |
1162 |
1124 |
1161 |
при вдувании угольной пыли сократились на всех охлаж дающих элементах. Наиболее существенное сокращение по терь произошло на фурмах и холодильниках фурмы.
В связи с уменьшением потерь тепла возросли показа тели тепловой работы печи: коэффициент использования теп ловой энергии углерода увеличился от 0,53 до 0,55, тепло вое значение 1 кг углерода возросло от 4270 до 4720 ккал, теплоотдача 1 кг углерода кокса у фурмы увеличилась на 150—418 ккал. Таким образом, вдувание угольной пыли способствует улучшению использования тепловой энер гии горновых газов.
Выше уже отмечалось, что характерной особенностью доменного процесса при вдувании угольной пыли являет ся улучшение использования химической энергии окиси углерода.
Представляет интерес использование восстановительной способности водорода в этих условиях. Приход водорода, несмотря на сокращение расхода природного газа, практи чески не изменился в связи с увеличением прихода водоро
балансы |
|
|
|
Таблица 17 |
|
|
|
|
|
|
|
Расход тепла, |
кка л/кг |
|
|
Период |
|
|
и |
іи |
IV |
||
|
|
|
|||
зона |
|
|
|
|
|
Полезный расход............... |
1328 |
1331,5 |
1332,7 |
1345,2 |
|
Теплосодержание |
газов на |
|
|
|
737 |
границе зон (по разности) |
736 |
730,3 |
696 |
||
Внешние потери . . . . . |
191 |
148 |
ИЗ |
173 |
|
И т о г о . . . |
2255 |
2209,8 |
2141,3 |
2251 |
|
зона |
|
|
|
|
|
Полезный расход Q® . . . |
811,8 |
833,8 |
820,2 |
819,6 |
|
Теплосодержание |
колошни |
|
|
|
|
кового газа W ................... |
264,7 |
256 |
231,4 |
249,1 |
|
Внешние потери (Z — Zn) |
81 |
63,2 |
48,4 |
73,3 |
|
И т о г о . |
|
1157,5 |
1153 |
1100 |
1142 |
да с угольной пылью, содержащей его около 4% (табл. 14). Поэтому во II и III периодах возросла на 2—3% степень непрямого восстановления железа водородом и увеличилось количество железа, восстановленного водородом от 14 до І5,5—16,1%. 'Увеличение степени использования окиси углерода и водорода при ровном сходе шихты (II и III пе риоды) способствовало снижению степени прямого восста новления железа из закиси на 1,4%, несмотря на уменьше ние количества восстановителей.
Таким образом, вдувание угольной пыли сопровождает ся улучшением степени использования восстановительной и тепловой энергии газового потока, что вызывает допол нительную экономию кокса и повышает коэффициент за мены кокса углем.
Зональные балансы. Для более полного анализа тепло вых и восстановительных процессов по высоте доменной пе чи при вдувании угольной пыли были рассчитаны балансы верхней и нижней зон по методике, предложенной А.Н.Раммом [71]. Границей верхней и нижней зон принята темпера-
96 |
4 4-966 |
97 |
тура 850° С в связи |
с тем, что |
при температурах ниже |
850° С разложение |
известняка и |
прямое восстановление |
практически не протекают.
Из балансов верхней и нижней зон следует, что расход тепла при вдувании угольной пыли сократился в основном за счет нижней зоны доменной печи, где процессы теплооб мена и восстановления идут более интенсивно (табл. 17). При почти постоянном полезном расходе тепла в нижней
К |
А 'А |
|
|
зоне — 1328, |
1331, |
1333 |
|||||
|
|
|
|
|
и |
1345 |
ккалікг соответ |
||||
£300- |
|
к\ |
|
|
ственно |
в |
I—IV перио |
||||
|
|
|
дах приход тепла сокра |
||||||||
& |
|
V |
|
|
|||||||
1воо |
|
|
|
тился от 2255 до 2210, |
|||||||
§-■ |
|
5s\ в |
|
|
|||||||
%т |
|
|
|
|
2141, 2251 |
ккалікг чугу |
|||||
то |
|
M ' g i |
|
|
на. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Улучшение использо |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||
то |
|
|
|
|
вания |
тепла и сокраще |
|||||
то |
|
|
|
с |
ние его потерь обуслов |
||||||
|
|
|
ч# |
||||||||
|
|
|
лены уменьшением отно |
||||||||
то |
|
|
|
гч |
шения |
водяных эквива |
|||||
зоо ооо 900 то то woo то гт |
|||||||||||
|
лентов шихты и газово |
||||||||||
|
|
Количество т епла, ккал/к г |
го |
потока |
в результате |
||||||
Рис. |
20. |
Температурно-тепловые диаг |
|||||||||
замены |
части |
углерода |
|||||||||
раммы |
доменной |
плавки: |
АВС |
кокса углеродом уголь |
|||||||
и А 'В 'С — теплопотребность |
шихты, |
||||||||||
ккал/кг; |
КМН и |
К ' М ' Н ' —тепло |
ной пыли. Уменьше- |
||||||||
отдача газов, ккалікг. (Сплошной ли |
нию потерь тепла |
спо |
|||||||||
нией показана зависимость, получен |
собствовало также |
сни |
|||||||||
ная при работе печи без вдувания |
жение |
|
теоретической |
||||||||
угольной |
пыли, штриховой — с вдува |
|
|||||||||
|
|
нием пыли). |
|
температуры горения во |
|||||||
|
|
|
|
|
II и III периодах. |
|
|||||
Эти |
факторы |
способствовали |
увеличению |
теплоотдачи |
углерода кокса при температурах выше 850° С от 2145,4 до 2541,1 ккал на 1 кг чугуна (табл. 14) и соответст венно уменьшению количества углерода, сгоревшего на фурмах.
Приход тепла в нижней зоне при вдувании угольной пыли снизился за счет уменьшения теплоты горения уг лерода топлива на фурмах и некоторого снижения тепло содержания дутья (II и III периоды).
Процессы косвенного восстановления при вдувании угольной пыли протекали в нижней зоне более интенсивно, причем во II и III периодах значительно возросла доля восстановления окислов железа водородом.
В верхней зоне доменной печи процессы восстановления при вдувании угольной пыли не изменились. Расход тепла заметно уменьшился лишь в III периоде (на 57 ккал!кг чу
гуна) за счет сокращения |
внешних потерь и потерь тепла |
с колошниковыми газами. |
Таким образом, при вдувании |
угольной пыли использование тепла улучшилось и в верх ней зоне доменной печи. Некоторое увеличение расхода тепла в периоды вдувания угольной пыли объясняется увеличением доли сырого доломита в шихте, разложение которого происходит в верхней зоне.
Результаты зональных балансов свидетельствуют об обеспеченности теплом всех зон доменной печи. Расчетная температура газов на границе зон составила 937, 952, 975 и 973° С соответственно периодам плавки, т. е. была выше температуры шихтовых материалов в наиболее на пряженной зоне (850° С), что обеспечило нормальное про текание процессов восстановления. Вдувание угольной пыли способствовало уменьшению расхода тепла во всех температурных зонах доменной печи, причем наиболее за метное снижение теплопотребления происходит в нижней зоне. Наглядным примером этому являются представлен ные на рис. 20 температурно-тепловые диаграммы домен
ной печи при работе без вдувания и с вдуванием |
угольной |
|||
пыли. |
Зональные балансы показывают, |
что степень раз |
||
вития |
процессов косвенного восстановления при |
вдувании |
||
угольной пыли увеличилась за счет |
их |
интенсификации |
||
в нижней части печи, что связано с |
увеличением |
темпера |
||
туры газов на границе зон теплообмена. |
|
|
4*
Глава I V
РАЗРАБОТКА И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ УСТАНОВОК ДЛЯ ПРИГОТОВЛЕНИЯ И ВДУВАНИЯ ПЫЛЕУГОЛЬНОГО ТОПЛИВА В ГОРН ДОМЕННОЙ ПЕЧИ
, Особенности установок для вдувания пылеугольного и других видов топлива
В настоящее время в доменном производстве широкое распространение получило применение дополнительных топ лив (природного газа, мазута, пылеугольного топлива идр.) в качестве заменителей дорогостоящего кокса. Широкое распространение в СССР и США получило вдувание природ ного газа. Строительство газопроводов, газопонизитель ных станций и систем для распределения газа по фурмам не представляло трудностей и не требовало значительных капитальных вложений.
Использование жидкого топлива, в основном нефти и мазута, становится более сложной задачей, для решения которой необходимо строительство хранилищ, насосных станций, устройств для подогрева топлива, вспомогатель ных помещений и т. п. Однако экономическая эффективность вдувания жидкого топлива в ряде стран способствует его быстрому промышленному внедрению. Успешно работа ют с применением нефти и мазута доменные печи Япо нии, Франции и других стран.
Еще большие капитальные вложения требуются для сооружения установок для вдувания пылеугольного топ лива. Стоимость их в 5—7 раз превышает стоимость по добных установок для жидкого и газообразного топлива [43, 108]. Основная часть капиталовложений (до 70%) расходуется на строительство отделений для приготовле ния угольной пыли. Создание централизованных фабрик по приготовлению угольной пыли для обслуживания группы заводов будет способствовать значительному снижению затрат на капитальное строительство.
Ш0
Эффективность применения дополнительного топлива оп ределяется количеством вдуваемого топлива, коэффициен том замены кокса, стоимостью дополнительного топлива, капитальными и эксплуатационными расходами, связан ными с его вдуванием [43].
О перспективности пылеугольного топлива свидетель ствует тот факт, что мировые запасы угля соответствуют 250 годам его потребления на современном уровне, а запасы нефти — всего 35 годам [43]. На Украине разведанные за пасы угля составляют более 90% от общих энергетических ресурсов. По мере повышения потребности доменных пе чей в дополнительном топливе, что станет неизбежным при повышении температуры дутья и обогащении его кисло родом, а также по мере повышения дефицитности нефти и природного газа преимущества пылеугольного топлива будут становиться все более значительными.
Установки для вдувания угольной пыли состоят, как правило, из двух отделений: 1) отделения для приготов ления и сушки угольной пыли; 2) распределительно-дози ровочного отделения для дозированной подачи и распреде ления угольной пыли по фурмам.
Отделение для приготовления угольной пыли должно обеспечить: заданную производительность, требуемые фрак ционный состав и влажность пыли, надежную и безопас ную работу оборудования в течение длительного периода времени, простоту его обслуживания и максимальную ав томатизацию производства. Это отделение следует макси мально приближать к распределительно-дозировочному отделению. Угольную пыль целесообразно транспортиро вать сжатым воздухом, а на расстоянии свыше 1000 м — специальными автомашинами или железнодорожными цистернами.
Распределительно-дозировочное отделение должно обес печивать: а) надежную работу, оборудования в течение дли тельного периода времени; б) безопасную работу оборудо вания и'простоту его обслуживания; в) надежный транспорт угольной пыли в доменную печь с минимальным расходом транспортирующего агента; г) непрерывную во времени, равномерную и регулируемую подачу угольной пыли как через все, так и через отдельные фурмы доменной печи; д) полное сгорание угольной пыли в горне доменной печи.
Конструкции установок для вдувания угольной пыли в доменные печи отличаются узлами для приготовления угля,
101
средствами доставки приготовленного топлива к распреде лительно-дозировочным отделениям, дозирующими и рас пределительными устройствами.
Установки для приготовления и вдувания пылеугольного топлива, разработанные за рубежом
В настоящее время наибольшее распространение за рубежом получила установка для приготовления и пнев матической подачи пылеугольного топлива в доменную печь, разработанная фирмой Петрокарб [16]. Впервые подобная
Рис. 21. Схема установки для приготовления и пневматиче ской подачи пылеугольного топлива в горн доменной печи (фирма Петрокарб, США):
I — воздуходувка; 2 — воздухоподогреватель; 3 — сушилка; 4 — дробилка;
5 — питатель; 6 — бункер сырого угля; 7 — ковшовый |
элеватор; |
8, 15 — |
|
циклоны; 9, 12 — грохоты; |
10, 16 — бункеры подготовительного |
топлива; |
|
II — весовой питатель; 13, |
18 — резервуары-питатели; |
14, 19 — пылепро- |
вод; 17 — промежуточный резервуар; 2Ö — фурма.
установка (без устройства для сушки угля) была опро бована на доменной печи объемом 465 м3 завода фирмы
Ханна Фурнасэ Корп. в Буффало (США), |
а затем создана |
||||
и |
промышленная |
установка в Стентоне |
(Англия) [97, |
||
98, |
109, |
116, |
117, |
118]. |
|
|
На рис. 21 показана установка для |
приготовления |
и пневматической подачи пылеугольного топлива в горн до-
102
менной печи. Особенностями этой установки являются инди видуальная подача угольной пыли к фурмам доменной печи из резервуара-питателя 18, пневматический способ до зирования угольной пыли, равные гидравлические сопро тивления трасс, подводящих угольную пыль к фурмам. Распределительно-дозировочное отделение оборудовано уст ройствами для взвешивания угольной пыли в промежуточном резервуаре 17, регуляторами расхода воздуха и угольной пыли на каждую фурму доменной печи. Расход пыли на каждую фурму автоматически регулируется изменением расхода воздуха и перепадом давления между резервуа ром и коллектором горячего дутья доменной печи в преде лах от 2,2 до 7,3 кг/мин.
Для равномерного распределения угольной пыли по фурмам пылепроводы подвергали калибровке и добивались одинакового расхода угля по каждому трубопроводу с от клонением до +5% [43]. Установка становится более рацио нальной при использовании ее для двух доменных печей, расположенных рядом. При этом каждая камера-питатель работает на одну доменную печь.
Простота конструкции распределительно-дозировочной установки и высокая надежность ее работы способство вали широкому распространению данной системы за ру бежом. Пневматическая система фирмы Петрокарб полу чила широкое распространение в США и Англии. Во Фран ции вдувание угля осуществлено по схеме, приближаю щейся к схеме фирмы Петрокарб. В США и Англии вдували уголь крупностью до 3 мм и влажностью до 3%, а во Фран
ции использовали угольную |
пыль |
крупностью до 50 мкм. |
|||
На рис. |
22 |
представлена |
установка для подготовки и |
||
пневматической |
подачи |
угольной |
пыли в доменную печь, |
||
испытанная |
на |
заводе |
Уэйртон |
фирмы Копперс (США) |
|
[16, 98, 109]. |
Она существенно отличается от установок |
фирмы Петрокарб способом доставки приготовленного топ лива из отделения приготовления угольной пыли в распре делительно-дозировочное отделение, отсутствием перепу скных камер и камер-питателей, наличием механических роторных питателей специальной конструкции и рассека телей, делящих поток углевоздушной смеси на два равных потока.
От узла приготовления угольная пыль влажностью 3— 4% и фракцией до 3,2 мм с помощью транспортеров 1 и7 доставляется в бункер 8 распределительно-дозировочной
ЮЗ
установки //. Под бункером установлено 10 механических роторных питателей 10, работающих при атмосферном дав лении в бункере и подающих угольную пыль с помощью рассекателя 13 через две несмежные фурмы в доменную печь. Длина пылепровода от питателя до фурмы составляет
Рис. 22. Схема установки для подготовки и пнев матической подачи угольной пыли в доменную печь на заводе в Уэйртоне (фирма Копперс, США):
1 — транспортер; 2 — бункер рядового угля; |
3 — уголь; |
|||||
4 — грохот; |
5 —- элеватор; |
6 — дробилка; |
7 — реверсивный |
|||
транспортер; |
8 — бункер |
угольной пыли; |
9 — пылепровод |
|||
к фурмам; |
10 — питатель; |
11 — компрессор; 12 — фурмен |
||||
ный прибор; |
13 — рассекатель; / — установка |
для при |
||||
готовления угольной |
пыли; |
11 — распределительно-дозиро |
||||
вочная |
установка; |
/ / / — узлы ввода пыли в горн печи. |
70 м. Давление воздуха перед питателем на 0,35—0,5 ати больше давления дутья. Уголь подается в количестве до 15% от расхода кокса. Установку приготовления уголь ной пыли обслуживает один человек в смену. Распредели тельно-дозировочное отделение работает в автоматическом режиме и дополнительного штата для обслуживания не тре бует. Контрольно-измерительные приборы распредели
ли