![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Чулаков П.Ч. Теория и практика обеспыливания атмосферы карьеров
.pdfвиях карьеров Криворожского бассейна в основном оседает пыль размером меньше 4 мкм (табл. 8). Ко личество пыли размером больше 4 мкм на расстоянии
до 200 м от взорванного |
блока |
составляет около 10%, |
|||
а с увеличением расстояния уменьшается. |
|
||||
|
|
|
|
Т а б л и ц а 8 |
|
|
Дисперсный |
состав пыли, % |
|
||
Расстояние |
|
|
|
|
|
от вэороанного |
меньше |
1,4 — |
4 — |
15— |
больше |
блока, м |
1,4 мкм |
4 мкм |
15 мкм |
50 мкм |
5 0 мкм |
40 |
63,09 |
25,46 |
9,03 |
1,12 |
1,30 |
60 |
68,79 |
23,13 |
6,76 |
0,92 |
0,40 |
90 |
65,74 |
22,69 |
9,89 |
1,66 |
0,02 |
120 |
70,21 |
19,90 |
8,62 |
1,24 |
0,03 |
200 |
74,31 |
17,52 |
7,33 |
0,80 |
0,04 |
300 |
75,11 |
19,50 |
4,80 |
0,57 |
0,02 |
600 |
79,87 |
15,77 |
3,70 |
0,50 |
0,16 |
Несмотря на высокую концентрацию примесей, процесс рассеивания пылегазового облака при суще ствующих глубинах карьеров (100—160 м) протекает сравнительно быстро — в течение 5—25 мин. Это можно объяснить тем, что пылегазовое облако, обра зующееся при взрыве, поднимается достаточно быстро и попадает в зону прямоточного потока воздуха.
Основная часть пыли из пылегазового облака осаждается в карьере и лишь незначительная часть — на прилегающих к нему участках. В случаях, когда
скорость |
воздушного |
потока становится |
больше |
4— |
||
5 |
м/сек, |
наблюдается |
повторное |
взметывание |
осев |
|
шей пыли. |
|
|
|
|
||
|
После |
рассеивания облака |
содержание |
пыли |
||
в |
зоне взорванного блока не превышает |
предельно |
допустимой концентрации. Поэтому при существую щих глубинах карьеров еще нет острой необходимости в искусственном рассеивании пылегазового облака после массовых взрывов. Однако при массовых взры вах кроме пыли выделяется большое количество окиси углерода и окислов азота. Несмотря на быстрое рас сеивание пылегазового облака, ядовитые газы, остав шиеся в отбитой горной массе, долгое время загряз няют атмосферу. В условиях карьеров ЦГОКа и
60
НКГОКа |
после взрыва через 30 сек на |
расстоянии |
|||
50 м максимальная концентрация |
СО в пылегазовом |
||||
облаке достигает 0,1%, a N 0 2 — 0,02%. |
Окись |
угле |
|||
рода обнаруживается как во взорванной |
горной мас |
||||
се, так и в прилегающих к ней зонах |
на расстоянии |
||||
100—200 м, особенно с подветренной |
стороны. |
Мак |
|||
симальная |
концентрация СО во |
взорванной |
горной |
массе на глубине 1,5—10 м составляет 4,5%, a N0 2 —
0,025% |
[38]. |
|
|
|
|
|
|
Окись |
углерода |
во взорванной горной |
массе со |
||||
храняется |
в •течение |
100—120 ч и более, a |
N 0 2 — не |
||||
более 6—7 ч. Через |
2—4 ч после взрыва |
в зависимо |
|||||
сти от количества взорванного |
ВВ и метеорологиче |
||||||
ских условий загазированная зона вокруг |
|
взорван |
|||||
ного блока резко сужается и опасная |
концентрация |
||||||
газов сохраняется только в слое воздуха, |
примыкаю |
||||||
щем к поверхности |
взорванной |
горной |
массы. По |
||||
этому лишь через 2—4 ч можно |
приступать |
к подго |
|||||
товительным операциям — подготовке трассы |
автодо |
||||||
рог, подвиганию экскаватора к забою, |
подключению |
||||||
линии |
электропередач и т. п. |
|
|
|
|
Таким образом, при массовых взрывах процесс рассеивания пылегазового облака является кратко временным. Однако из-за длительного выделения га зов из отбитой горной массы приходится предусматри вать ,меры по снижению образования газов и интенсив ному проветриванию отбитой горной массы.
§ 2. МЕРЫ ПО СНИЖЕНИЮ ПЫЛЕГАЗОВЫДЕЛЕНИЯ ПРИ МАССОВЫХ ВЗРЫВАХ
Для уменьшения количества образующихся при взрывах ядовитых газов можно предусмотреть ряд мер:
|
1. 'Применение ВВ с нулевым или близким к нему |
|||||
кислородным балансом. К таким ВВ относится |
зерно- |
|||||
гранулит |
80/20. По данным |
исследований |
[39], при |
|||
взрывании |
пород и руд в |
Криворожском |
бассейне |
|||
с |
применением зерногранулита |
80/20 |
образуется |
|||
в 1,5—2,5 раза меньше ядовитых |
газов в пересчете на |
|||||
условную |
окись углерода, чем при применении |
троти |
||||
ла, |
имеющего отрицательный кислородный |
баланс. |
2. Добавка различных нейтрализаторов в забоеч-
61
ный материал. К таким нейтрализаторам относится известь-пушонка и неочищенная соль, обеспечиваю щие снижение образования ядовитых газов.
3. Применение внешней водяной забойки. При этом над устьями скважин укладываются емкости из поли этилена с водой. Под каждой емкостью помещается до полнительный заряд ВВ, взрываемый на несколько миллисекунд раньше основного скважииного заряда.
В условиях ЦГОКа Криворожского бассейна при менение внешней водяной забойки позволило снизить
концентрацию пыли |
в шылегазовом |
облаке |
на |
30% |
||
и сократить количество образующихся окислов |
азота |
|||||
в 2 раза. При этом |
расход воды |
составлял |
1— |
|||
1,3 дм3 /'М3 горной массы. |
|
|
|
|
|
|
Для интенсификации |
процессов |
выделения |
газов |
|||
из отбитой горной массы и рассеивания |
пылегазового |
|||||
облака взрывные работы |
приурочивают |
к |
времени |
максимальной ветровой активности и предусматрива ют применение искусственного проветривания блоков. Газовыделение из отбитой горной массы интенсифи цируется с увеличением скорости воздушного потока. Однако при повышенной скорости потока поднимается осевшая пыль и повышается запыленность атмосферы карьера. Поэтому для проветривания забоев после массовых взрывов целесообразно применять установ
ки, |
создающие |
свободные |
водовоздушные |
струи и |
|
обеспечивающие |
интенсификацию процесса |
газовы |
|||
деления |
с одновременны*! подавлением пыли. |
||||
|
Для |
искусственного проветривания навала гор |
|||
ной |
массы были |
предложены |
передвижные |
вентиля |
торные установки на шасси автомобиля, перемещаю щие до 100—150 тыс. м3 /ч воздуха [40, 41]. Однако применение таких установок из-за малой производи тельности при большом объеме подлежащей провет риванию отбитой торной массы оказалось неэффек тивным.
В дальнейшем для проветривания отбитой горной массы были предложены более мощные установки на базе турбореактивных двигателей ВК-1А и РД-Зм, смонтированные на железнодорожной платформе или на шасси автомашины [37]. Турбулентная струя реак тивного двигателя обладает высокой начальной ско ростью, достигающей для ВК.-1А 550 м/сек, а для
62
РД-Зм' 500 м/сек, и перемещает большую массу воз духа. Проветривание отбитой горной массы осуществ ляется 'при этом водовоздушной струей с одновремен ным подавлением пыли.
Вентиляторная установка, смонтированная на же лезнодорожной двухосной платформе, для 'поворота двигателя в горизонтальной плоскости имеет поворот ную площадку, представляющую собой поворотный круг автомобильного крана. К площадке приварена металлическая плита, на которой закреплены стойки для крепления цапф реактивного двигателя. Цапфы двигателя посредством двух планок болтами прикреп лены к стойкам. Высота стоек, несущих двигатель, определяется из условия изменения кратковременно допускаемого угла наклона оси двигателя в верти кальной плоскости.
Для подъема двигателя на необходимую высоту предусмотрен гидравлический домкрат, прикреплен ный к передней части металлической части плиты. В качестве дополнительной точки крепления исполь зован нижний крепежный узел подвески двигателя.
Бак с топливом расположен в противоположном конце железнодорожной платформы и соединен с дви гателем посредством трубопроводов. Подача горю чего в двигатель осуществляется насосом.
Кабина управления закреплена на консольио вы ступающих швеллерах, приваренных к металлической плите, и расположена со стороны компрессора дви гателя. Она вращается в горизонтальной плоскости вместе с двигателем. Запуск осуществляется от бата реи аккумуляторов.
При монтаже реактивной установки на шасси трак
тора двигатель крепится на двух |
консольных двутав |
|||
рах, выдвинутых |
впереди |
трактора и |
прикрепленных |
|
к основной его |
раме. При |
этом |
нет |
необходимости |
предусматривать устройство для 'изменения угла по
ворота |
двигателя в горизонтальной плоскости, |
так |
как поворот может легко осуществляться самим |
трак |
|
тором. |
|
|
При монтаже установки на шасси автомобиля дви гатель 3 укрепляют на двутавровой раме 2 (рис. 11). Бак с горючим располагают на прицепе. Для измене ния угла установки двигателя в вертикальной плоско-
63
сти используется .механизм подъема кузова 4. Управ
ление двигателем производится из кабины |
автомо |
|
биля. |
|
|
Реактивные установки на шасси автомашин имеют |
||
высокую маневренность при передвижении в |
карьере. |
|
Подача воды в струю производится |
посредством |
|
труб 1, расположенных по периметру |
сопла |
двига- |
Рпс. |
11. Турбореактивная |
вентиляторная |
установка |
на |
шасси |
|||
|
|
|
автомобиля |
|
|
|
|
|
теля. Длина |
их принимается с учетом |
выдвижения |
||||||
по |
направлению струи на |
1—1,5 |
м от среза |
сопла |
||||
двигателя. Диаметр трубы 47 мм. Вода |
подастся на |
|||||||
сосом автозаправщика ТЗ-16. |
|
|
|
|
||||
На карьере НК.ГОК при использовании |
реактив |
|||||||
ного |
двигателя, смонтированного |
на железнодорож |
||||||
ной платформе, для обеспечения водой был |
применен |
|||||||
специальный |
гидропоезд, |
состоящий |
из платформы |
|||||
с насосом, имеющим |
дизельный |
двигатель, |
и |
трех |
цистерн емкостью по 60 м3 . Платформы с реактивной установкой и с насосом и гидропоезд транспортиро вались в карьере тепловозом.
Для |
обеспечения |
водой можно |
предусмотреть |
также |
временные водоемы емкостью |
100—300 м3 или |
|
прокладку водопровода по борту карьера. |
|||
Установки на базе |
турбореактивных двигателей |
обеспечивают получение мощной струи потока дально бойностью 200—250 м и диаметром более 50 м.
64
Для характеристики основных параметров струн, создаваемой подобными установками, вполне приме нима теория свободных турбулентных струй, разрабо танная Г. Н. Абрамовичем, так как в создаваемой струе отношение массы воды к массе воздуха по мере удаления от сопла двигателя в результате присоеди нения эжектируемого воздуха резко уменьшается.
|
Начальный участок по дли |
|
|
|
|
||||||||
не |
струи |
обладает |
высоким |
|
|
|
|
||||||
коэффициентом |
орошения и |
|
|
|
|
||||||||
большой |
|
скоростью |
водовоз- |
|
|
|
|
||||||
душной |
смеси. Однако практи |
|
|
|
|
||||||||
ческий |
интерес |
представляет |
|
|
|
|
|||||||
основной |
участок струи, |
отсто |
|
|
|
|
|||||||
ящий |
от |
|
сопла |
далее |
15 м. На |
|
|
|
|
||||
этом |
участке |
скорость |
смеси |
|
|
|
|
||||||
изменяется |
от |
5 до |
1 |
м/сек. |
|
|
|
|
|||||
|
Вода, |
подаваемая |
в |
струю |
|
|
|
|
|||||
реактивного |
двигателя, |
распы |
|
|
|
|
|||||||
ляется. |
|
Эффективность |
пыле- |
|
|
|
|
||||||
подавления |
подобной |
струей |
Рис. 12. |
Удельная |
ин |
||||||||
определяется |
|
интенсивностью |
тенсивность |
орошения |
|||||||||
и |
коэффициентом |
орошения, |
отбитой |
горной |
массы |
||||||||
водовоздуш ной |
струей |
||||||||||||
дисперсностью |
водяных |
капель |
|||||||||||
|
|
|
|
||||||||||
и частиц пыли. Дробление во |
|
|
|
|
|||||||||
ды |
осуществляется |
посредством |
кинетической |
энер |
гии турбулентного воздушного потока, который обла дает значительной начальной осевой скоростью. Во дяные капли в струе движутся под действием приоб ретенной ими кинетической энергии в направлении оси струи, а гравитационная сила стремится переме стить их вниз.
Интенсивность орошения водовоздушной струей, создаваемой реактивной вентиляторной установкой, изменяется в зависимости от дальности струи. По данным исследований, проведенных в условиях
НКГОКа, интенсивность орошения |
при |
расходе во |
||||
ды 75 м3 /ч на расстоянии от 50 до 150 |
м |
уменьшается |
||||
от 23 до 2,5 |
кг/м2 сек |
(рис. 12). |
Дисперсный |
состав |
||
распыленной |
воды на |
расстоянии |
от |
сопла |
двига |
теля от 20 до 200 м изменяется от 520 до 30 мкм.
Для реактивной вентиляторной установки реко-
3 Зак. ПО |
65 |
мендуемый расход воды составляет 1,8—5 м3 /мин [37].
Основными недостатками |
вентиляторных |
устано |
||||||
вок на базе турбореактивных двигателей |
являются, |
|||||||
во-первых, |
большой |
расход |
горючего, |
составляющий |
||||
для ВК-1А около |
2200 кг/ч, а для |
РД-Зм |
|
около |
||||
4000 кг/ч, во-вторых, выделение при их работе |
таких |
|||||||
газов, как СО и СОг, особенно при запуске |
и |
оста |
||||||
новке двигателя, и, в-третьих, наличие шума. |
|
|
||||||
Повышение концентрации СО в СОг в струе |
реак |
|||||||
тивного |
двигателя |
происходит при неполном |
|
сгора |
||||
нии топлива. По данным Унинромеди, в струе |
газов |
|||||||
двигателя |
содержание СОг составляет 2,48%, а СО — |
|||||||
0,031%. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Общий |
шум, образуемый |
при работе |
турбореак |
|||||
тивных |
двигателей, |
можно |
рассматривать |
как |
сум |
|||
му трех |
источников |
шума. Первый |
из них — работа |
|||||
группы |
компрессора: турбины, вращающейся |
на од |
||||||
ной общей |
оси с огромной скоростью. Вторым |
источ |
ником шума, даже при нормальной работе двигателя, является нерегулярное турбулентное горение, спо собное воспроизводить в некоторых случаях резонанс ные колебания. Третьим и наиболее мощным источни ком шума является реактивная струя, выходящая из сопла со скоростью 500—550 м/сек.
Уровень силы звука измеряется в децибелах и ра вен десятикратному логарифму отношения силы рас сматриваемого звука к силе звука на пороге слыши мости. За порог слышимости принят уровень силы звука, равный Ю - 9 эрг/сек-см2 при частоте 1000 гц.
Сила звука, создаваемого передвижной вентилятор ной установкой на базе реактивного двигателя ВК-1, замеренная в кабине механика, при скорости враще ния двигателя 8000 и 10 000 об/мин составляет 108 дб
по данным КГРИ |
и соответственно |
106 и 105 дб по |
||||
данным |
СИОТ. |
По замерам |
КГРИ, |
на |
расстоянии |
|
15 м от двигателя по ходу струи |
сила звука состав |
|||||
ляет ПО дб, на |
расстоянии |
35 |
м — 105—106 дб, |
|||
70 м — 95 дб и 150 м — 72 дб. При этих |
замерах пре |
|||||
обладали |
частоты 4000—5000 гц. |
|
|
|
Для снижения уровня шумности нарушают зако номерность развития мелкомасштабной турбулентно сти в зоне смешения с окружающей средой. Для этого в струю выходящих газов подают воду. По-
66
следняя, обладая большей плотностью, чем газы, на рушает закономерность образования мелкомасштаб ных вихрей и уменьшает силу звука на 10—20%.
В настоящее время на открытых горных работах для проветривания отбитой горной массы наряду с вентиляторными установками на базе турбореак тивных двигателей применяют оросительно-вентиля- торные агрегаты на базе самолетных винтов.
Так, предложена оросительно-вентиляторная уста новка на базе самолетного винта диаметром 2,75 м, смонтированная на шасси автомобиля КрАЗ-222 [42]. Приводом служит дизельный двигатель Д-12А мощ ностью 300 л. с. Начальный расход воздуха 124 м3 /сек при начальной скорости 21 м/сек.
Испытания установки на Центральном карьере Гораблагодатского рудоуправления показали, что при подаче в струю через четыре форсунки, располо женные в ометаемой зоне винта, воды в количестве
5,6 м3 /ч при скорости ветра |
в проветриваемой зоне |
не более 1 м/сек содержание |
пыли и газов в воздухе |
резко снижается. |
|
При работе установки на расстоянии 100 м от нее ширина водовоздушной струи составляет около 70 м. Независимость работы установки от источников энер гии позволяет использовать ее не только для провет ривания и орошения отбитой торной массы, но и для проветривания траншей и орошения пылящих поверх ностей.
В настоящее время проектируется более мощная оросительно-веитиляционная установка ОВ-3 (рис. 13) на базе самолетного винта 1 диаметром 3,6 м. ОВ-3 монтируется на шасси автосамосвала БелАЗ-540 и имеет емкость для воды 2 объемом 25—27 м3 , гидро монитор 3 типа ГМДЦ-2, четыре форсунки 5 и насос 4 для подачи воды в гидромонитор и в форсунки.
Для вращения винта мощность отбирается от трансмиссии .машины. Винт и ограждение винта б с укрепленными на нем форсунками смонтированы на площадке, которая поворачивается в горизонтальной плоскости на 90°.
Гидромонитор имеет угол поворота в горизонталь ной плоскости 130° я в вертикальной — вверх 45° и вниз 15°.
3* 67
Проектный начальный расход воздуха составляет 210 м3 /сек, начальная скорость потока в плоскости вращения винта 21 м/сек, расход воздуха по .струе на расстоянии 150 м 4700 м3 /сек,угол расширения струи 23° и потребляемая мощность 320 л. с.
Рис. 13. Ороснтелыю-вентпляцнонная установка OR-3.
Институтом горного дела Министерства |
черной .ме |
|
таллургии СССР предложены и более мощные |
уста |
|
новки: АИ-20КВ — на базе турбовинтового, |
двигателя |
|
АИ-20 и НК.-12КВ— на базе винтомоторной |
группы |
|
ТУ-114. Эти установки, предназначенные для |
общего |
|
проветривания карьеров глубиной 150—200 м, |
могут |
быть использованы и для проветривания отбитой гор ной массы после взрывов с одновременным ороше нием.
§ 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЗМЕТЫВАНИЯ ПЫЛИ
Сдувание пыли с поверхностей навала отбитой горной массы, с уступов и отвалов является одним из источников интенсивного запыления атмосферы карьеров.
Процесс сдувания пыли сложен, и его интенсив ность зависит от целого ряда факторов: степени дис персности и формы пылинок, минералогического и хи мическою состава пыли, удельного веса , величины силы сцепления с поверхностью и скорости воздуш-
68
ного потока. Однако для карьеров определяющим фактором является скорость воздушного потока.
Исследованию сдуваемости пыли посвящены рабо ты ряда авторов [5, 65, 66]. Большинство из них для установления критической скорости воздушного по тока, три которой происходит срыв пыли с поверхно сти, предпочитает использовать результаты экспери ментальных исследований. Однако результаты иссле дований, полученных на основании экспериментов, могут быть использованы лишь для определенных ус ловий.
Наблюдения |
показывают, что отрыву |
шарообраз |
ных или окатанных частиц пыли почти |
всегда пред |
|
шествует стадия |
перекатывания. Это |
объясняется |
тем, что вблизи |
поверхности тангенциальные состав |
ляющие действующей на пылевую частицу гидродина
мической силы |
значительно больше соответствую |
щих нормальных |
составляющих. |
Для определения критической скорости срыва пыли рассмотрим перекатывание монодисперсных ча стиц шарообразной формы. При обтекании пылевых частиц турбулентным воздушным потоком на границе
с их поверхностью |
образуется |
|
турбулентный |
погра |
||
ничный |
слой, который имеет |
ламинарный |
подслой. |
|||
Высота |
ламинарного подслоя |
определяется |
выраже |
|||
нием [60] |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
(ИМ) |
где |
ой — толщина |
ламинарного |
подслоя; Ô — толщи |
|||
на |
турбулентного |
пограничного |
слоя; иь — скорость |
на границе между турбулентным слоем и ламинарным
подслоем; us— скорость |
движения потока за преде-' |
|||
лами пограничного |
слоя; |
Re* — число Рейнольдса на |
||
расстоянии X. |
|
|
|
|
Толщина турбулентного пограничного слоя опре |
||||
деляется выражением |
|
|
|
|
ô |
0,376 |
0,376 |
(Ш.2) |
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где X — расстояние, на |
котором |
скорость равна и,. |