книги из ГПНТБ / Чулаков П.Ч. Теория и практика обеспыливания атмосферы карьеров
.pdfления шарообразных частиц при——< 0,3предлагается зависимость
|
|
с = 0,92 ( А - ) 0 ' 2 |
6 . |
(П.З) |
|
При диаметрах d4—0,0l |
м и dn |
= 0,2 |
м величина с |
||
будет равна 0,422. |
|
|
|
||
Тогда скорость витания шарообразных частиц в |
|||||
пылепроводе |
|
|
|
|
|
и — |
/ ^ 9 |
' 8 Ь 0 ' 0 1 ( 2 6 0 ° — 1.2) Гj |
|
||
~ |
У |
3.0,422-1,2 |
L |
|
|
|
|
= 25,8 |
м/сек. |
|
|
Обычно частицы буровой пыли имеют округленную, продолговатую и пластинчатую форму. Скорость ви тания частиц неправильной формы значительно ниже скорости витания шарообразных частиц. Поэтому ско рость витания частиц буровой пыли в пылепроводе оп ределяется с учетом коэффициента формы
(0,45 -ь 0,64) V « 12-s- 17 м/сек.
Для обеспечения транспортирования буровой пыли по пылепроводу скорость движения потока должна
быть больше-скорости |
витания частиц, т. е. больше |
|
17 м/сек. |
|
|
Как |
показал опыт |
эксплуатации пылеуловителей |
станков |
шарошечного |
бурения, при скорости потока в |
пылепроводе 18—20 м/сек обеспечивается транспор тирование буровой пыли размером 10 мм и меньше. Объемная скорость потока в пылепроводе равна сум марному объему воздуха, подаваемого компрессорами и дополнительно засасываемого вентилятором.
Производительность |
компрессоров |
станков |
СБШ-200, СБШ-250 и БАШ-250 составляет |
около |
20 м3 /мин. Опытные работы, выполненные б. МИРГЭМ (МГИ), показывают [10], что для транспортирова ния продуктов разрушения от пылеприемного зонта по пылепроводу до следующей стадии очистки коли чество засасываемого воздуха должно превышать производительность компрессоров в 2,5—3 раза. Тог да пропускная способность пылеуловителей с учетом
30
подсоса должна составлять около 0,8—0,9 м3 /сек воз духа. Исходя из этого количества воздуха и необхо димой скорости движения потока выбирается сечение пылепровода.
Буровая мелочь размером более 1 мм улавливается в пылеосадительных камерах. Эффективность их при менения зависит от основных геометрических пара метров, скорости движения запыленного потока и фракционного состава улавливаемой пыли. Иногда для повышения эффективности работы в верхней ча сти камеры устанавливается перегородка. При этом воздушный поток в нижней части камеры будет иметь криволинейное движение с некоторым средним ра диусом R.
Для теоретического обоснования эффективности работы пылеосадительной камеры рассмотрим усло вия осаждения в ней частиц пыли. В камере на ча стицу пыли действуют сила тяжести, инерционная цен тробежная сила и сила сопротивления среды. Осажде ние частиц пыли может происходить, когда суммарная величина силы тяжести и инерционной силы больше силы сопротивления среды в радиальном (вертикаль
ном) направлении, т. е. |
|
|
,Ш2 |
cS4o2 у |
(IIA) |
—— + mg > |
— - S — , |
кig
где и — скорость |
потока |
перед огибанием перегород |
||||
ки; R — средний |
радиус |
криволинейного |
потока; |
с — |
||
коэффициент сопротивления, зависящий от числа |
Re; |
|||||
5 Ч |
— сечение частицы; ѵр |
— скорость движения части |
||||
цы |
в радиальном направлении; |
у— удельный |
вес |
|||
среды. |
|
|
|
|
|
|
|
Из формулы |
(II.4) после преобразований, учиты- |
||||
|
nd\ |
nd34y4 |
|
|
|
|
вая, что о ч = |
и m = |
, |
можно |
найти ра- |
||
|
4 |
|
6g |
|
|
|
дпалыіую скорость выделяющихся |
частиц |
|
|
|||
|
Далее, считая, что выделение твердой |
фазы проис |
||||
ходит при повороте потока иа 180°, можно |
найти чис- |
31
ло частиц, |
оседающих в |
1 сек |
из |
единицы площади |
||
потока, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(И-6) |
где А' — число частиц в единице |
объема. |
|
|
|||
Зная число оседающих частиц и поступающих в |
||||||
поток NQ за то же время, можно написать |
диффе |
|||||
ренциальное |
уравнение |
уменьшения |
концентрации |
|||
пыли |
|
|
|
|
|
|
|
Г' |
|
|
|
|
|
|
NQ |
|
= |
_ _ L . J « , |
(п.7) |
|
|
|
|
N |
dx |
|
|
где В — ширина камеры, |
м; Q — количество |
воздуха, |
||||
м3 /сек. |
|
|
|
|
|
|
Разделив переменные, |
получим |
|
|
|
i r i / W F ¥ ) î * ~ î > - |
<"-8> |
||||||
|
|
|
О |
|
Nn |
|
|
где NK, |
Nn — соответственно |
конечная и |
начальная |
||||
концентрация пыли. |
|
|
|
|
|
||
Проинтегрируем выражение |
(II.8): |
|
|
||||
|
in NK |
2nRB |
|
|
|
|
|
|
JV„ |
Q |
|
|
|
|
|
Потенцируя |
формулу |
(II.9) |
и рассматривая |
сте- |
|||
пень очистки как ті = — ен |
—, можно найти |
эффектив |
|||||
ность работы пылеосадителыюй |
камеры |
|
|
||||
|
|
2nRB T / V i f e |
+ J!L) |
|
|
||
|
T) = |
1 — e |
|
|
|
. |
Щ.Ю) |
Из |
формулы |
(11.10) видно, |
что |
теоретически |
эф |
фективность работы пылеосадительной камеры зави
сит в основном от плотности и |
дисперсности аэрозо |
|
лей, плотности, скорости и радиуса |
криволинейного |
|
потока и объема очищаемого воздуха. |
|
|
При ширине камеры 0,8 м, высоте |
1 м, длине 0,9 м, |
|
# = 0,25 м, <уч =25 500 н/м3 , |
у = П , 7 7 н/м3 , |
32
= 2,56 |
м/сек, |
Q = 0,82 м3 /сек |
|
примерная |
эффектив |
|||||||||||
ность |
работы камеры |
при |
различном |
|
диаметре |
ча |
||||||||||
стиц составляет: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
d,„ |
мкм . . . |
|
10 |
50 |
100 |
|
175 |
|
375 |
1000 |
|
|||||
т] |
|
|
0,011 |
0,226 |
0,705 |
0,897 |
0,997 |
1,0 |
|
|||||||
В пылеуловителях шарошечных станков для улав |
||||||||||||||||
ливания |
грубодисперсиой |
пыли |
размером |
более |
||||||||||||
10 мкм применяются |
различные типы |
|
циклонов и |
|||||||||||||
мультициклонов. В них частицы |
пыли |
в результате |
||||||||||||||
вращательного |
движения |
потока |
под действием |
инер |
||||||||||||
ционных центробежных сил отбрасываются |
к |
стен |
||||||||||||||
кам и под действием |
силы тяжести |
выпадают в кони |
||||||||||||||
ческую |
часть. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
По характеру подвода очищаемого потока цикло |
||||||||||||||||
ны делятся |
на два типа: с тангенциальным |
подводом |
||||||||||||||
потока и с осевым |
подводом. В циклонах первого типа |
|||||||||||||||
существенное влияние на эффективность |
пылеулавли |
|||||||||||||||
вания |
оказывает |
скорость |
поступления |
воздушной |
||||||||||||
струи. Существует |
оптимальная |
скорость, |
выше |
кото |
||||||||||||
рой'создается турбулентное |
движение |
|
с |
развитой |
||||||||||||
структурой, |
ухудшающее |
эффективность |
осаждения |
|||||||||||||
пыли. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эффективность |
работы циклонов |
с |
осевым |
под |
||||||||||||
водом |
|
воздуха |
в основном |
зависит |
от конструкции |
|||||||||||
направляющего |
аппарата. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Отделение пыли происходит в процессе вращения |
||||||||||||||||
потока и в момент поворота |
его при переходе в отво |
|||||||||||||||
дящую |
трубу, |
когда |
частицы |
|
пыли |
по |
инерции |
|||||||||
перемещаются |
к разгрузочному |
бункеру. |
|
|
|
|||||||||||
Ввиду отсутствия общей теории и единой методи |
||||||||||||||||
ки расчета |
циклонов |
соотношения |
их размеров |
раз |
||||||||||||
ные авторы принимают различными. Практикой |
уста |
новлено, что циклоны с меньшими диаметрами значи тельно лучше улавливают пыль, чем циклоны с боль шими диаметрами. В вопросе о рациональном соот ношении длин цилиндрической и конической частей циклонов нет полной ясности. Циклоны с большей ци линдрической частью при равных условиях работают более эффективно, но в то же время увеличение ко нической части также повышает эффективность улав
ливания пыли. |
Циклоны с |
большей |
цилиндрической |
|
и |
укороченной |
конической |
.частью |
работают не- |
2 |
Зак . ПО |
|
|
33 |
сколько лучше, чем циклоны, имеющие малую ци линдрическую и большую коническую часть.
Эффективность работы циклонов, батарейных цик
лонов |
и ротоклонов определяется |
|
продолжительно |
|||||||||||||
|
|
|
|
стью |
пребывания |
|
в |
них |
||||||||
|
|
|
|
запыленного |
воздуха, |
в |
||||||||||
|
|
|
|
течение |
которого |
все |
|
ча |
||||||||
|
|
|
|
стицы |
|
размером |
|
больше |
||||||||
|
|
|
|
dn |
достигнут |
поверхности |
||||||||||
|
|
|
|
осаждения. Время |
|
пребы |
||||||||||
|
|
|
|
вания |
потока в них |
умень |
||||||||||
|
|
|
|
шается |
|
с |
|
уменьшением |
||||||||
|
|
|
|
разности |
и суммы |
радиу |
||||||||||
|
|
|
|
сов |
Ri |
и R->. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Скорость |
|
выделения |
||||||||||
|
|
|
|
частиц |
пыли |
из криволи |
||||||||||
|
|
|
|
нейного потока |
повышает |
|||||||||||
|
|
|
|
ся с увеличением их мас |
||||||||||||
|
|
|
|
сы. Поэтому |
циклоны, |
|
ба |
|||||||||
|
|
|
|
тарейные |
|
|
циклоны |
|
и |
|||||||
|
|
|
|
ротоклопы |
могут |
|
эффек |
|||||||||
|
|
|
|
тивно |
|
применяться |
|
для |
||||||||
|
|
|
|
улавливания |
более |
круп |
||||||||||
|
|
|
|
ных |
|
или |
|
утяжеленных |
||||||||
|
|
|
|
частиц |
пыли. |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Практикой |
установле |
|||||||||||
|
|
|
|
но, что степень |
пылеулав |
|||||||||||
|
|
|
|
ливания |
в |
циклопах зна |
||||||||||
|
|
|
|
чительно выше, чем в ба |
||||||||||||
|
|
|
|
тарейных |
|
циклонах. |
Од |
|||||||||
|
|
|
|
нако |
|
по |
сравнению |
|
с |
|||||||
|
|
|
|
обычными |
циклопами |
|
бо |
|||||||||
|
|
|
|
лее |
эффективны |
циклоны |
||||||||||
|
|
|
|
с |
обратными |
конусами |
||||||||||
|
|
|
|
(рис. |
6) |
[161. Их |
особен |
|||||||||
Рис. 6. |
Циклом |
с |
ооратным |
ностью |
|
является |
то, |
|
что |
|||||||
пылевоздушный |
поток |
в |
||||||||||||||
|
конусом |
|
||||||||||||||
|
|
нижней |
|
части |
|
циклона |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
постепенно |
|
удаляется |
|
от |
||||||||
его оси и соответственно от очищенного |
восходящего |
|||||||||||||||
потока. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Известно, что эффективность |
работы |
циклонов |
оп |
|||||||||||||
ределяется их |
геометрическими |
параметрами |
и |
аэро- |
34
динамикой очищаемого потока. Изучение динамики потока в циклоне с обратным конусом производилось при следующих его параметрах:
сечение 'входного патрубка
S.x = - ^ - = 0,016 м2 ,
при этом SBX |
—ab, где о = 36, тогда |
6 = 0,072 м и а = |
|||||||
= 0,22 м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
диаметр |
выхлопного |
патрубка |
|
|
|
|
|||
|
|
|
DR = ( - ^ - у / = = 0,356 м; |
|
|
|
|||
диаметр |
циклона при толщине |
стенки |
входного |
||||||
патрубка б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D u =.= Da + 2b + 2ô = 0,356 + 2 • 0,072 + 2 • 0,002 = |
|||||||||
|
|
|
= |
0,504 м. |
|
|
|
|
|
При |
радиусах R2 и Ri для обеспечения |
нормаль |
|||||||
ной работы |
циклона |
принимается |
R%—R\ = b, |
ибо |
|||||
при R2—R\>b |
происходит |
расширение потока в связи |
|||||||
с нарушением |
его границы |
и падением |
скорости |
на |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
лш2 |
|
|
входе, |
которое связано с |
уменьшением |
—^- , а |
<при |
|||||
R2—Ri<b |
происходит сужение потока, |
при |
котором |
||||||
нарушаются |
его границы и повышается |
сопротивление |
|||||||
циклона: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нижний диаметр конусной части |
|
|
|
|
DK = 1,40ц = 0,7 м; нижний диаметр внутреннего конуса
D B H = 1,20ц = 0,61 м; диаметр отверстия внутреннего -конуса
ûtK = 0,Ш Ц = 0,05 м; высота цилиндрической части циклона
Я ц = 2DU = 1,008 м; высота конусной части
Я к = (1,5-5-2)Ощ = 0,75 м; высота внутреннего конуса
Ав п = 0,95D4 = 0,48 м;
2* 35
длина входного |
патрубка |
|
|
||
|
/ в х |
= 0,7DU = 0,35 м. |
|
||
Замеры |
давлений в |
циклопе |
через |
интервалы, |
|
равные высоте 'входного |
патрубка, |
позволили устано |
|||
вить, что |
полное давление при внутреннем |
открытом |
|||
конусе сверху вниз |
уменьшается, |
а при закрытом ко |
нусе, начиная от уровня обратного конуса и включая бункер циклона, постепенно растет, что способствует «захвату» пыли исходящим потоком воздуха. Значи тельное падение давления происходит в верхней ча сти циклона, соответствующей высоте выхлопного патрубка. На уровне внутреннего конуса давление меньше, чем в нижней части циклона. Направления движения нисходящего наружного и восходящего внутреннего потока совпадают.
Средняя скорость потока уменьшается сверху вниз по высоте циклона. Резкое уменьшение скорости потока происходит при входе в циклон и в первом вит
ке вращения, а в дальнейшем скорость |
снижается |
||||
постепенно. При вращательно-поступателы-юм |
дви |
||||
жении в циклоне происходит постепенное |
расширение |
||||
потока по высоте спирали. |
|
|
|
|
|
При |
высоте циклона Я ц число |
витков |
вращения |
||
|
|
|
H |
|
|
потока |
обычно принимают равным ——. Число |
витков |
|||
|
|
|
а |
|
|
может |
быть установлено |
исходя |
из величины а + |
||
+ Да,-, т. е. |
|
|
|
|
|
|
а + Д а г |
= - ^ — , |
|
(11.11) |
|
|
|
bill ср |
|
|
|
где Да*— величина расширения потока в каждом вит
ке; «іпр — скорость в сечении і>=1, 2, 3... |
|
|||||||
Отношение |
скорости |
потока |
в |
каждом |
сечении |
|||
к скорости входа в циклон равно: |
в |
цилиндрической |
||||||
части |
циклона |
- ^ - =0,720; |
0,694; |
0,646; |
0,596; |
|||
|
|
|
"вх |
|
|
|
|
|
0,544; |
в части |
обратного |
конуса |
"вх |
=0,501; 0,459; |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,412; |
0,364; |
на |
контакте |
между обратным |
конусом |
|||
•и бункером |
" ' с р = 0. |
|
|
|
|
|
||
|
|
"вх |
|
|
|
|
|
36
Таким образом, фактическое число |
витков вра |
||
щения потока в циклоне будет |
меньше |
расчетного |
|
ввиду расширения его но высоте. |
Для |
цилиндриче |
|
ской части циклона с обратным |
конусом |
средняя |
|
величина t i c p = 0,64«B X . |
|
|
|
iSÛO
woo
m
О |
IО |
Zu |
30 |
і>м/сек |
Рис. 7. Изменение потерь давления в циклоне с обратным конусом
Изменение потерь давления в циклоне с обратным конусом в зависимости от скорости входа приведено на рис. 7 и определяется формулой
|
2 |
|
|
|
Л = Е - ^ , н / м » , |
(11.12) |
|
|
2g |
|
|
где |
I — коэффициент сопротивления, устанавливае |
||
мый |
экспериментальным путем |
( | = 2,4); |
у— удель |
ный вес воздуха, н/м3 . |
|
|
|
Исследования показывают, что |
потери |
давления |
в циклонах с обратными конусами незначительны и
правильная их эксплуатация |
обеспечивается |
лишь |
|||||||
при внутреннем открытом |
конусе. |
|
|
|
|||||
Для |
установления |
фактической |
эффективности |
||||||
работы |
циклонов |
с |
обратными |
конусами проведены |
|||||
экспериментальные |
исследования |
при |
скоростях по |
||||||
тока 19,3; 25,6; 26,2 |
и 31,6 |
м/сек |
и следующем |
дис |
|||||
персном |
составе |
пыли: |
до |
1,4 |
|
мкм — 80%; |
1,4— |
37
2,8 мкм — 15,2 % ; 2,8—5,6 мкм — 2,9 % ; 5,6—8,4 мкм — 1%; 8,4—14,0 мкм —0,5%; свыше 14,0 мкм — 0,4%.
Остаточная запыленность воздуха в зависимости от начальной концентрации пыли при различных ско
ростях |
поступления |
потока |
в циклон |
приведена |
в |
|
табл. 5 и выражается |
степенной зависимостью |
|
||||
|
NK = aN„ , мг/м3 , |
(11.13) |
||||
где а и |
Ъ — коэффициенты, |
устанавливаемые |
экс |
|||
периментальным путем |
(приведены в табл. 6). |
|
||||
Как |
'видно нз табл. |
5, с увеличением |
скорости по |
тока до 26,2 м/сек остаточная запыленность воздуха снижается, а при дальнейшем увеличении скорости —
Т а б л и ц а 5
Начальная |
Остаточ |
Степень |
Начальная |
Остаточ |
Степень |
|
ная запы |
ная запы |
|||||
запыленность, |
очистки. |
запыленность, |
очистки, |
|||
ленность, |
ленность, |
|||||
м г / м 3 |
м г / м 3 |
|
м г / м 3 |
м г / м 3 |
% |
П р и с к о р о с т и |
|
П р и с к о р о с т и |
||||||
п о с т у п л е н и я |
19,3 |
м/сек |
п о с т у п л е н и я |
26,2 |
м/сек |
|||
13,7 |
|
3,6 |
73,8 |
46,3 |
2,7 |
|
94,2 |
|
20,4 |
|
3,8 |
83,8 |
52,1 |
3,5 |
|
93,3 |
|
26,1 |
|
3,6 |
86,2 |
58,5 |
2,0 |
|
96,6 |
|
32,8 |
|
3,9 |
88,1 |
63,8 |
4,3 |
|
93,3 |
|
42,4 |
|
6,3 |
85,1 |
79,8 |
2,7 |
|
96,6 |
|
70,9 |
10,5 |
85,2 |
85,4 |
3,1 |
|
96,4 |
||
82,9 |
|
8,3 |
90,0 |
104,2 |
4,0 |
|
96,2 |
|
105,4 |
|
8,2 |
92,2 |
111,4 |
3,6 |
|
96,9 |
|
|
|
|
|
124,7 |
3,3 |
|
96,9 |
|
П р и с к о р о с т и |
|
163,0 |
5,5 |
|
96,6 |
|||
|
196,2 |
4,8 |
|
97,5 |
||||
п о с т у п л е н и я |
2 5,6 |
м/сек |
|
|||||
201,0 |
5,0 |
|
97,5 |
|||||
39,8 |
|
3,1 |
92,4 |
|
||||
|
П р и с к о р о с т и |
|
||||||
50,6 |
3,3 |
93,5 |
|
|||||
п о с т у п л е н и я |
31,6 |
м/с е к |
||||||
56,6 |
|
4,0 |
93,0 |
|||||
|
13,9 |
3,2 |
|
78,0 |
||||
60,4 |
|
4,0 |
93,5 |
|
||||
64,1 |
3,7 |
94,0 |
18,3 |
2,8 |
|
85,0 |
||
68,6 |
|
3,5 |
95,0 |
21,7 |
2,9 |
|
87,0 |
|
74,8 |
|
4,6 |
94,0 |
25,7 |
3,3 |
|
87,5 |
|
95,8 |
3,4 |
96,5 |
30,7 |
4,2 |
|
86,5 |
||
127,1 |
|
5,7 |
95,5 |
38,5 |
5,1 |
|
86,7 |
|
138,8 |
5,2 |
96,5 |
44,4 |
4,6 |
|
90,0 |
||
146,0 |
6,3 |
96,0 |
49,8 |
5,4 |
|
89,0 |
||
155,0 |
5,99 |
96,0 |
52,6 |
6.6 |
|
88,5 |
38
Т а б л и ц » 6
|
При |
скоростях |
потока, |
м/сек |
|
|
Коэффициенты |
|
|
|
|
|
|
19,3 |
25 |
,6 |
26 |
,2 |
31 |
,6 |
а |
0,4097 |
0,5555 |
0,4477 |
0,4000 |
Ь . |
0,7014 |
0,4640 |
0,4567 |
0,6848 |
повышается. |
Следовательно, для |
обеспечения |
эффек |
тивной очистки воздуха от пыли циклоны с обратными
конусами должны эксплуатироваться |
при скорости |
воздуха до 26 м/сек и внутреннем |
открытом ко |
нусе. |
|
Несмотря на значительные исследования, проведен ные П. А. Коузовым, П. Н. Смухниным, С. Е. Бутако-
вым, Н. А. Фуксом и многими |
другими [5, 17, 18], ос |
|
новные параметры циклонных |
аппаратов |
до оих пор |
выбирают по эмпирическим зависимостям. |
Расчет по |
имеющимся формулам, полученным исходя из различ
ных предположений, |
дает |
большие |
расхождения с |
||
практически установленными |
размерами. |
|
|
||
При изучении движения аэрозоля в циклонах |
мож |
||||
но допускать, что движение |
частицы |
является |
квази |
||
стационарным и не влияет |
на движение |
воздуха и |
|||
других частиц. Ширину входного патрубка |
циклона |
||||
принимают b = Ro—Ri |
и считают, что частица |
пыли |
поступает в цилиндрическую часть аппарата на рас
стоянии Іі = Ь |
от стенок под некоторым постоянным |
|||||
углом входа Ѳ. |
|
пыли находится в точке M |
||||
Допустим, |
что частица |
|||||
с координатами х, у, |
z (рис. 8). При движении на ча |
|||||
стицу действуют силы_сопротивления- |
среды движе |
|||||
нию |
частицы |
пыли |
F, тяжести Fg, |
направленной по |
||
оси z вертикально вниз, и инерционная |
центробежная |
|||||
сила |
F4. |
|
|
|
|
хОу и на оси |
Сила сопротивления на плоскости |
||||||
Oz: |
|
|
|
|
|
|
|
Рх0у = &щг |
(ѵх0у- их0у) |
с о з |
Ѳ ; |
||
|
|
|
|
|
|
(11.14) |
F oz = блиг (ÜZ — uz) sin Ѳ.
39