книги из ГПНТБ / Елагин А.В. Электродуговая сварка порошковой проволокой
.pdfных реакций. Коэффициент перехода марганца в шов Лмп в значительной мере зависит от силы сварочного тока, напряжения на дуге и окислительных условий про цесса.
При ісилыных окислительных реакциях (содержание СаООз порядка 30—50%') коэффициент перехода мар ганца в шов весьма низок. С уменьшением окислитель ной способности шихты сердечника коэффициент т]мп воз
растает и при .сравнимых |
по напряжению |
режимах |
он |
|||||
выше ів случае сварки порошковой |
проволокой, |
чем по |
||||||
крытыми электродами. Это объясняется малым |
взаимо |
|||||||
действием металлических |
присадок |
с- окислительными |
||||||
компонентами |
в шихте' |
проволоки. • |
Кремневаоста- |
|||||
повительный процесс характеризуется |
увеличением |
вос |
||||||
становленного кремния |
с |
ростам |
напряжения |
на. дуге. |
||||
Однако его содержание |
в |
наплавленном |
металле |
зна |
чительно .меньше, чем при сварке электродами. Неоколько иная картина наблюдается при сварке порошковой проволокой в ореде углекислого газа. Увеличение содер жания марганца в проволоке ведет к уменьшению выго рания кремния, и наоборот. Несмотря на то, что марга
нец окисляется |
менее интенсивно, чем кремний, |
он |
выго |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
рает |
больше. |
Это |
обус |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
ловливается |
не |
трлько |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
окислением |
капель |
элект |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
родного металла |
при |
их |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
переносе |
через |
дуговой |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
промежуток, |
но |
и |
паров |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
марганца, |
которые |
посту |
||||||
І«7 |
|
|
|
|
|
|
пают |
из сварочной |
ванны |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
в |
газовую |
|
фазу. |
Зависи |
||||
|
|
|
|
|
|
%Мп |
мость выгорания |
кремния |
|||||||
1,8 |
. 2,0 |
2,2 |
2,1 |
2,6 |
2Jä |
и |
марганца |
от |
содержа |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
ния их в іпроволоке |
(свар |
|||||||
Рис. 10. |
Выгорание |
кремния |
и |
ка |
в |
С0 2 ) |
|
показана |
на |
||||||
марганца |
в |
зависимости |
от |
со |
рис. |
10. |
|
|
|
|
|
|
|||
держания |
их |
в проволоке |
(свар |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
ка в СОг) |
|
|
|
|
Выгорание |
таких |
ле |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
гирующих |
элементов; как |
Mo, Cr, V, Ті, идет более или менее интенсивно. Молиб ден практически не выгорает и почти полностью перехо дит в шов, выгорание же хрома весьма незначительно. Ванадий выгорает больше чем хром, но меньше, чем кремний. При введении в проволоку титана значительно уменьшается выгорание марганца, кремния, ванадия и меньше—углерода. Выгорание элементов, как и в случае
30
сварки в среде углекислого газа проволокой сплошного сечения, происходит за счет окисляющего действия С 0 2 ) ко торый разлагается, под действием высокой температуры на СО и О (СО2 Z СО+'О). При сварке взаимодействие жидкого металла и газа происходит весьма интенсивно, несмотря на кратковременность их контактирования. Вы сокие температуры, развивающиеся в зонесварки, и боль шие поверхности контакта (капли, расплавленный ме талл сварочной ванны) способствуют ускорению реакции окисления. Для компенсации окисляющего действия уг лекислого газа в сердечник порошковой проволоки вво дят раскиіслмтели. Кроме того, углекислый газ, в зависи мости от содержания углерода в основном металле, мо жет способствовать или увеличению его, или декарбюризации металла шва-. Боли содержание углерода в ос новном металле меньше 0,12 %, то металл шва поглоща ет углерод из защитной среды. При содержании углеро да, превышающем 0,1.2%', металл шва теряет углерод по реакции
FeO + C^Fe-f-CO.
Окись углерода (СО), образующаяся в результате этой реакции, может привести к пористости. Во избежа ние этого уровень содержания раскислителей в шихте порошковой проволоки следует поддерживать' достаточ но высоким.
2. Н А Г Р Е В , П Л А В Л Е Н И Е И П Е Р Е Н О С Э Л Е К Т Р О Д Н О Г О
М Е Т А Л Л А
Характер плавления электрода и переноса металла при сварке как еамозащитнымл порошковыми проволо ками, так и с дополнительной защитой углекислым га зом оказывает влияние на химический состав и механи ческие свойства металла шва, его формирование и обра зование в нем дефектов. При 'сварке порошковыми про волоками расплавление оболочки, назрев компонентов шихты я перенос капель электродного металла через ду говой промежуток принципиально отличны от подобных процессов, сопровождающих плавление покрытых элек тродов.
Плавление электрода происходит с образованием втулки, которая концентрирует тепловой поток и способ ствует его направлению ло оси электрода в сторону сва рочной ванны. Перепад температур в этом случае незна-
31
чителен т. е. плавление стержня и покрытие идет почти одновременно. Характер плавления электродов и порош ковой проволоки приведен на рис. 11.
Рис. 11. Характер плавления электродов и порошковой про волоки
а — электрод; б — порошковая про
волока; |
/ — стержень |
(оболочка); |
2 — |
покрытие (шихта) |
При іоварке порошковой проволокой тепло, выделяе мое оболочкой проволоки, расходуется на повышение теплосодержания наполнителя, на теплообмен с окружа ющей 'средой и на повышение теплосодержания самой оболочки по всей длине вылета электрода. Чрезвычайно
малое время нагрева |
(t = — |
[сек], где Я — вылет; ѵ — |
|||
•скорость подачи |
проволоки) |
приводит к тому, что учас |
|||
ток іпроволоюи, |
непосредственно прилегающий к ее тор |
||||
цу, успевает прогреться |
на |
незначительной длине |
(1,5— |
||
5 мм в зависимости |
от |
вылета электрода) до температу |
|||
ры 500—600°С. При |
этих температурах неметаллические |
||||
соединения (в основном |
CaG03 ), измельченные до |
пыле |
видной фракции, обволакивают ферросплавы и ухудша ют, электро- и теплопроводность шихты сердечника. Естественно, что для получения температур, при которых
карбонаты |
начинают разлагаться, требуется |
затратить |
|
большое количество тепла, тем более, |
что эти |
реакции |
|
происходят |
с его поглощением. Таким |
образом, |
перепад |
температур в этом случае значительно больший, чем при сварке электродами, что приводит к раздельному плав лению оболочки и сердечника проволоки. Плавление оболочки опережает плавление шихты, в результате че го возможен перенос компонентов шихты через дуговой промежуток без их расплавления, что приведет к недос таточной металлургической обработке 'сварочной ванны. С усложнением конструкции проволоки 'скорости плавле ния шихты и оболочки выравниваются и вероятность по падания стекшихся элементов шихты в сварочную ван ну уменьшается.
Расплавленные металл и шихта сердечника перено сятся в сварочную ванну с большой скоростью и преиму щественно внутри столба дуги. Этот перенос может быть
32
капельным и струйным. Для сварки порошковыми про волоками характерен капельный перенос металла. Рас плавление электродного металла, образование и перенос •капель, время существования и их размер во многом за висят от плотностей токов и типов употребляемых про волок. Проволокам рутилового типа свойствен мелкока пельный перенос, который приближается к струйному с увеличением плотности тока и повышением окислитель ного потенциала сердечника. Проволокам карбонатнофлюаріитавого типа свойствен крупнакаіпелы-іый перенос электродного металла. Как и для проволок рутилового типа повышение плотности тока измельчает размер ка пель и увеличивает скорость их переноса. Кроме общеиз вестных факторов: плотность тока, напряженность элек трического поля дуги, сила тяжести, сила поверхностного натяжения и др. — на перенос металла оказывает влия ние и давление газообразных продуктов, образующихся в шихте сердечника проволоки при сварке. За счет сил давлении насколько возрастает скорость капель и часто та их отрыва от торца электрода. • В некоторых случаях давление газов вытесняет каплю на боковую поверхность электродной проволоки. Так как сердечник проволоки практически неэлектропроводен, то сварочная дуга горит между каплей и изделием. Температура капель элек тродного металла достаточно высока и достигает поряд ка 2600—ЙЭОО^С при сварке на постоянном токе обрат ной полярности.
Таким образом, на образование капель и их прохож дение через дуговой промежуток оказывают влияние плотность тока и давление газов, образующихся в шихте проволоки при сварке. В результате этого выброс метал ла в сварочную ванну происходит более интенсивно', уве личивается количество образующихся капель, скороегь их прохождения через дуговой промежуток, уменьшает ся размер и вес. Вероятность «захвата», каплей азота и кислорода уменьшается, что в свою очередь приводит к снижению содержания этих газов в металле шва.
3. ВЛИЯНИЕ СВАРОЧНЫХ РЕЖИМОВ НА ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ И КАЧЕСТВО СВАРКИ
На .'производительность процесса сварки порошковы ми проволоками (самозащитными и в среде С0 2 ) оказы вают влияние: величина сварочного тока, напряжение дуги, расход и состав углекислого газа (сварка в С 0 2 ) ,
2(0,25) Зак . 628 |
33; |
скорость подачи проволоки, род тока, |
вылет |
|
электрода |
||||
и т. п. Для получения |
качественных |
швов |
необходимо |
||||
строго контролировать |
и выдерживать |
заданные |
режн- |
||||
.мы сварки и главное — напряжение |
дуги и.вылет |
элек |
|||||
трода. Порошковые проволоки |
вообще |
весьма |
чувстви |
||||
тельны к колебанию .сварочных |
режимов и, в |
частности, |
|||||
к напряжению .на дуге. Это следует |
учитывать |
при ис |
пользовании выпрямителей, на работе которых сказыва-
лотся изменения напряжения в |
сети переменного тока. • |
;.- а^ак и при других способах |
сварки, производитель |
ность процесса оценивается удельной производительно стью. Удельная производительность, или коэффициент наплавки ан , определяется количеством наплавленного металла в граммах за единицу времени, током в ІА.
Коэффициент наплавки находится в прямой зависи мости от сварочного тока, вылета электрода и диаметра проволоки. С увеличением сварочного тока и вылета электрода величина коэффициента наплавки а и тем боль ше, чем больше диаметр применяемой проволоки. Зави симость а н от величины вылета электрода при сварке по рошковой .проволокой в среде С 0 2 приведена на рис. 12.
Вылет электрода в мм
Рис. 12. |
Вылет электрода и его влияние |
на |
коэффициент |
|
|
|
наплавки |
|
|
/ — сварка |
в СОа |
проволокой ПП - АН4 диаметром 2,0 |
мм при Я д = |
|
|
= 2 6 |
в; 2 — диаметром 2,5 мм при И' |
= 2 8 |
в |
3 4
Следует отметить, что три малых диаметрах и выле тах одно увеличение сварочного тока не дает значитель
ного приращения. аи . |
Так, |
при |
сварке |
проволокой |
||||||
ПП-АН4 диаметр.ом 2 мм повышение тока на 100 А |
(при |
|||||||||
вылете, равном |
20 мм, |
и неизменном |
напряжении) |
уве |
||||||
личивает коэффициент |
наплавки всего |
на |
0,8 г -Л/ч. В |
|||||||
то же время увеличение вылета электрода до 40 мм |
(при |
|||||||||
том же приращении |
тока) |
повышает |
а и д о 2 |
г-А/ч. |
Свар |
|||||
ка проволоками |
больших |
диаметров |
характеризуется |
|||||||
той же зависимостью. Отсюда |
можно |
сделать |
вывод, |
|||||||
что производительность |
сваркипри |
использовании |
по |
|||||||
рошковых проволок |
одного и того же диаметра |
|
резко |
|||||||
возрастает с одновременным увеличением вылета |
|
элек |
||||||||
трода и сварочного тока. Это положение |
сохраняется и |
|||||||||
при сварке самозаіщитньши |
проволоками. |
|
|
|
Увеличение напряжения дуги (после определенных значений) приводит не только к снижению к. п- д. на грева, но и к ряду других явлений, влияющих на качест во сварных швов. Изменение напряжения на дуге ока зывает влияние на коэффициенты наплавки и расплав ления, на химический состав и механические свойства металла шва. С ростом напряжения на дуге увеличи вается содержание азота в металле шва (рис. 13), что приводит к потере пластический свойств наплавленного металла. Изменение величины оварочного тока от мень ших значений к большим несколько снижает содержа ние N2. Повышение напряжения вызывает изменение и процентного соотношения химического состава металла шва. Рост напряжения приводит к снижению содержа ния кремния и марганца в шве.
'Каждая імарка порошковой проволоки обладает так называемым «критическим напряжением», выше кото рого в шве появляются поры. «Критическое напряже ние» зависит от химического -состава свариваемой стали .и способа защиты зоны дуги. Для большинства самозащит ных порошковых проволок критическое напряжение равно 35 В. Использование СО2 в качестве дополнительной за-, щиты поднимает предел напряж'ения до 42 В. Однако процесс сварки .наиболее стабилен, когда напряжение на дуге устанавливается в пределах 22—32 В. Из этой ве личины и .следует исходить при подборе сварочных ре жимов.
Величина |
сварочного тока выбирается в зависимости |
от диаметра |
проволоки, толщины свариваемых изделий |
J ' ( 0 , » ) San. 62ê |
3 |
и (положения шва. |
Правильный тадбор тока и |
напряже |
|||
ния |
обеспечивает |
достаточно глубокое |
проіплавление, |
||
снижает'.потери на |
разбрызгивание |
(особенно |
при свар |
||
ке в С0 2 ) и улучшает механические |
свойства |
наплавлен |
|||
ного |
металла. Большое значение |
имеет |
согласование |
скорости подачи |
проволоки |
с напряжением |
дуги. |
При |
||||||||
низкой |
скорости |
подачи |
в шве |
образуется |
пористость, _ |
|||||||
UgBB\ |
|
|
|
Od ія |
|
|
|
|
|
|
||
31 |
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
WS |
|
|
|
|
|
|
|
SB |
- |
\t— |
|
|
|
"ijui/Щгр |
|
|
|
|
||
|
|
\— |
|
зов |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
— I — |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
SS1 |
—'/ |
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
І |
- |
|
|
|||
|
Л -s |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
22 |
- 4 |
wo |
|
m |
|
|
|
|
1 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,01 |
0,02 |
|
403 Nt% |
|
|
|
20 |
40 |
SO l |
Ihn |
|
Рис. |
13. |
Содержание |
азота |
в |
Рис. 14. |
Содержание водорода |
||||||
наплавленном |
металле |
|
в |
металле |
шва |
в зависимости |
||||||
1 — в |
зависимости |
от |
напряжения; |
|
от |
вылета электрода |
|
|||||
2 — в |
зависимости |
от |
сварочного |
/ — п р и |
сварке |
самозащнтнымн |
||||||
|
|
|
тока |
|
|
|
проволоками; |
2 — при сварке |
в СО^ |
при_ высокой—расплавленный металл делается более вязким и захватывает шлак, в результате чего наблюда ется снижение пластических свойств металла шва. Поэ тому желательно скорость подачи проволоки и напря жение устанавливать в пределах, исключающих получе ние сварных швов низкого качества.
Как уже указывалось выше, одним из важных сос тавляющих режима сварки является вылет электрода, величина которого играет немаловажную роль при .полу чении сварных швов с требуемыми свойствами. Теплофизические превращения, происходящие в процессе сварки в шихте проволоки и ее оболочке, во многом зависят от вылета электрода.
•С увеличением |
вылета повышается температура |
по |
|
догрева проволоки, за счет чего удаляется влага |
из |
ших |
|
ты сердечника и |
повышается интенсивность |
реакций |
разложения карбонатов. Кроме того, тепло, затрачивае мое на подогрев, является полезным и с точки зрения по вышения производительности сварки.
36
Немаловажным является и то, что содержание лазов в наплавленном металле находится в прямой зависимос
ти от |
вылета 'проволоки. |
Увеличение вылета |
снижает |
||
содержание |
азота и водорода и увеличивает содержание ' |
||||
'кислорода, |
т. е. повышает |
окисленность металла. |
По |
||
скольку изменение содержания азота незначительно, |
то |
||||
молено сказать, что вылет электрода не оказывает |
на |
||||
него |
заметного действия. Более существенным |
является |
содержание водорода, которое изменяется с изменением величины вылета электрода (рис.'14).
Изменяй вылет электрода, можно в определенных пределах регулировать содержание водорода в металле шва и тем самым уменьшить склонность сварных швов к порообразованию.
4. В Л И Я Н И Е К О Н С Т Р У К Ц И И П Р О В О Л О К И Н А О С Н О В Н Ы Е П А Р А М Е Т Р Ы С В А Р К И
Выпускаемые порошковые проволоки имеют самое разнообразное внутреннее строение: трубчатое (ПП-АН1; ПП-АВ6; ПП-АН4); двухслойное (ПП-АНЗ; ПП-АН7), с
одной |
перегородкой в сечении (П-Пт2ДСК), с подгибом |
|||
двух краев оболочки внутрь |
(ЭПС-16/2), с подгибом двух |
|||
краев |
оболочки |
внутрь с |
центральной |
перегородкой |
(ПСК-З) и т. д. |
Усложнение |
конструкции |
-порошковых |
проволок связано с улучшением их •сварочно-технологи-
ческих |
'Свойств, с расширением |
областей |
применения. |
Форма |
конструкции — это признак, который |
свойствен |
|
только порошковым проволокам, |
и от изменения кото |
||
рого зависят основные параметры |
шва, механические и |
||
химические свойства наплавленного металла. |
|
Порошковые проволоки по сложности формы сечения оцениваются коэффициентом конструкции /СК ѵ который представляет собой отношение площадей сечений, при ходящихся на внутреннюю и наружную часть оболочки:
|
Ак = |
, |
|
|
н |
|
|
где Sun — площадь |
сечения внутренней части |
оболочки |
|
проволоки; |
|
|
|
5и — площадь |
сечения наружной части оболочки. |
||
Коэффициент |
конструкции |
проволоки, |
имеющей |
трубчатое сечение, равен нулю. С возрастанием |
внутрен |
||
ней части оболочки |
Кк увеличивается. Увеличение внуг- |
3(0,5) Зак . 628 |
37 |
реыней доли оболочки благоприятно сказывается на хи мическом составе наплавленного металла. В нем умень
шается содержание газов; кремний и марганец |
меньше |
||
выгорают; |
повышается |
степень легирования |
металла |
шва. Это |
объясняется |
тем, что повышение доли элек |
|
тродного металла дает возможность производить |
сварку |
на повышенных режимах с увеличенной плотностью то ка. Перенос металла приближается к мелкокапельному.
Возрастает число переходов |
капель |
в шов, уменьшается |
|||||
среднее время между переходами и окислительная |
спо |
||||||
собность |
капель. Благодаря |
этому |
увеличивается |
коэф |
|||
фициент |
усвоения легирующих элементов. Высокая |
сте- |
|||||
|
|
|
|
|
Т а б л н ц а |
9 |
|
Содержание газов в наплавленном металле при различных |
|
|
|||||
|
значениях К„ |
|
|
|
|
|
|
|
|
С о д е р ж а н ие |
газов |
|
|
||
Марка |
|
|
п |
о/ |
н |
, |
|
Сечение проволоки |
|
II |
/0 |
|
|||
проволоки |
|
|
|
|
ост |
г |
|
|
|
|
|
|
лм/100 |
ПП-АН1 |
0 |
Не определялось |
ПП-2ДСК |
0,31 |
0,037 |
0,016 |
6,17 |
ЭПС-15/2 |
0,57 |
0,027 |
0,014 |
5,47 |
пск-з |
0,73 |
0,026 |
0,011 |
5,54 |
38
пѳнь легирования достигается уже на стадии капли. Со держание газов в наплавленном металле при различных значениях Кк приведено в табл. 9-
При сварке порошковой проволокой трубчатой конст рукции газообразные продукты распада с силой давят на каплю электродного металла, заставляя ее смещать ся в сторону от оси электрода. Сварка проволокой слож ной конструкции (насколько внутренних полостей) ха рактеризуется иным распределением сил давления. Об разуясь в замкнутых друг от друга полостях, газообраз
ные продукты оказывают на каплю двоякое |
действие, |
смещая ее от оси и в то же время заставляя |
двигаться |
по направлению приложения сил давления, т. е. в сторо ну сварочной ванны. Газы, образовавшиеся в замкну тых полостях, давят на каплю, способствуя ее отрыву от
торца |
электрода |
и переносу |
через дуговой промежуток. |
|
С усложнением |
конструкции |
проволоки |
изменяется ха |
|
рактер |
переноса |
капель, улучшаются |
условия защиты |
их от окружающего воздуха, значительно снижается со держание азота и кислорода в наплавленном металле и улучшаются его .механические -свойства. Пластические свойства наплавленного металла возрастают, а проч ностные хар-актериетики насколько снижаются. Такой характер изменений объясняется уменьшением содержа ния кислорода и азота в металле шва.. Известно, что
.азот повышает твердость и прочность наплавленного ме
талла и снижает его пластичность, а кислород, |
находясь |
в стали в виде' закиси железа (FeO), снижает |
механи |
ческие свойства. Повышение пластических свойств мож но объяснить и тем, что в связи с избытком марганца и кремния происходит рафинирование металла шва, т. е. снижение содержания в нем серы и частично фосфора. Усложнение конструкции проволоки повышает и .произво дительность оварки. Проволоками более сложной конст рукции (яри одном и том же диаметре) можно вести сварку на токах большей величины. Коэффициент на плавки и производительность сварки при использовании
проволок различной конструкции |
приведены |
в табл 10. |
С повышением коэффициента |
конструкции увеличи |
|
вается глубина проплавления, существенно |
улучшается |
формирование шва и его технологические свойства. Шов получается ровный с плавным переходом к основному металлу. Проволоками двухслойной конструкции в силу указанных выше обстоятельств возможна сварка на вер тикальной плоскости? с получением швов достаточной
3(0,5)* Зак . 628 |
39 |