книги из ГПНТБ / Игнатов, А. А. Кривошипные горячештамповочные прессы
.pdf
|
|
|
|
Предел выносли |
||
|
|
|
|
вости |
при |
|
|
|
X 5 |
D f- |
знакопеременном |
||
Материал |
цикле |
нагруже |
||||
0) « |
|
ния, |
кгс/мм2 |
|||
|
вала |
^ г- 5 |
|
|||
|
0 |
S |
|
|
|
|
|
|
1 “ o' |
H |
°-1И |
|
T- i |
|
|
|
Преде; текуче кгс/мм |
|
||
|
|
а |
|
Изгиб |
|
Круче |
|
|
|
|
ние |
||
Сталь 45 (Н) . . . |
60 |
34 |
28 |
|
17 |
|
Сталь |
45 (У) * . . |
80—65 |
55—35 |
32 |
|
21 |
Сталь 40Х (У), |
80 |
65 |
40 |
|
24 |
|
40ХН (У) |
|
|
|
|
|
|
Сталь |
40 |
85—90 |
70—75 |
45—50 |
|
28—30 |
XHMV (У) ** '
Таблица 20
■ф |
4т |
|
|
0,1 |
0,05 |
0,1 |
0,05 |
0,15 |
0,10 |
0,25 |
0,15 |
* Ввиду малой способности |
стали |
45 |
при улучшении |
;У) прокаливаться |
на большую глубину рекомендуется при размерах валов d0 |
выше 100—150 мм |
|||
принимать напряжения такие же, |
как |
для |
стали 45 (Н) — |
нормализованной. |
**По рекомендациям авторов.
Впрессе Шмерал МКП (вал первый): Рн= 1500 тс; ах = 20,6;
Ъг — 0,2; |
т кр = |
4 |
см |
при |
а = |
0°; |
d0 = |
42 |
см. |
|
В прессе Шмерал LKM (вал второй): Рн = |
1600 тс; аг = 10,3; |
|||||||||
Ьг = 0,06; |
ткр = 5 см |
при а = 0°; |
d0 = 43 см. |
|||||||
Для первого |
вала |
|
|
|
|
|
|
|||
|
а ( |
Ь |
|
__ |
1,5-106 V (20,6 — 0,2-4)а + |
42 _ |
||||
|
|
- |
Ь |
) |
0,1- 423 |
|
|
|||
|
|
|
|
1,5-10*.20,2 |
4100 кгс/см2; |
|||||
|
|
|
|
|
7408 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для второго вала |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
_ |
1,6-10*1^(10,3 — 0,06-5)2 + 52 _ |
|||||
|
а (Ь-Ь)2 — |
|
|
0,1-43s |
|
~ |
||||
|
|
= |
1,6 - 10е- 11,2 |
оодл |
. |
2 |
||||
|
|
|
795о |
= 2260 кгс/см2. |
Из расчетов видно, что напряжение в сечении b— b вала пресса МКП выше напряжения вала пресса LKM на 80%, т. е.
о(ь-ь), _ 4100 _ | о
а(ь-ь)2 2260
В последних выпусках прессов Нейшенел обращено серьезное внимание на повышение прочности и жесткости главных валов, а также на снижение величин удельного усилия в опорах, осо-
101
бенно в шейке кривошипа вала, где удельное усилие qa снижено
примерно на 30—40%. Особенно увеличены |
размеры |
d 0 боковых |
||
опор. Так, |
в прессе Рн = 4000 тс боковые |
опоры |
d 0 с 610 |
мм |
увеличены |
до 661 мм; расчетная прочность |
вала повысилась |
на |
20%; размер da с 1023 мм увеличен до 1048 мм. Размер /к не изменен, так как сохранены базовые размеры боковых опор, а размер 1а увеличен за счет уменьшения размеров Ь. Это способ
ствовало снижению удельного |
усилия qa. |
В своих проспектах фирма |
Нейшенел указывает, что за счет |
увеличения размеров валов d 0 и da, а также за счет упрочняющей механической обработки вала его прочность в целом увеличена
на 30%. В прессах Нейшенел выпуска |
1958 |
г. |
“0 |
= |
1,07, |
а вы- |
||||
пуска 1940 г. |
= 0,94. |
В прессах выпуска |
1958 |
г. |
= |
1,64, |
||||
“ О |
|
|
|
|
|
|
|
а о |
|
|
а выпуска 1940 |
г. -f- |
= |
1,79. |
Вообще можно принять в прессах. |
||||||
|
“0 |
|
|
l,6d0; |
da — 1,65<i0; |
К — 1,07d0; |
||||
Нейшенел выпуска 1958 г. /0 = |
||||||||||
b — 0,2d0\ /а = |
5,5b; |
la > d0. |
В этих |
прессах |
увеличение ра |
диуса г перехода от боковых опор к шейке кривошипа способствует снижению концентрации напряжений. Уменьшена также вели чина R до 0,29d0, в то время как в прессах выпуска 1940 г. R =
= 0,ЗЫо- В |
прессах Нейшенел |
1940 |
г. приняты |
соотношения |
da = 1,65d0; |
la — 0,94d0; /0 = |
1,8d0\ |
b = 0,32d0. |
В табл. 21 |
для сравнения приведены размеры главных валов кривошипных
горячештамповочных прессов (Ри = |
2500 |
тс), изготовляемых раз |
|||||||
личными фирмами. |
|
|
|
|
|
|
|||
Проведем анализ прочности двух валов прессов ЗТМП (Ри = |
|||||||||
= 2500 тс) и ЗИЛ |
(Рн = |
2500 тс), |
имеющих: первый — увели |
||||||
ченную |
длину |
12 + 13 = |
1715 мм |
и |
второй — уменьшенную |
||||
длину |
/2 + |
|
= 1428 мм. |
|
(Рн = |
2500 тс) вал имеет раз |
|||
В прессе ЗТМП модели К-8544 |
|||||||||
меры: а х = |
19,8; Ьг = 0,18; ткр = |
5,1 см, а в прессе ЗИЛ (Рн = |
|||||||
= 2500 |
тс) |
ах — 25,5; 6Х= 0,43; |
ткр = 5,2 |
см. |
|||||
Определим напряжения в наиболее опасных сечениях валов |
|||||||||
по методике Сторожева М. В. |
|
|
|
|
|||||
Вал пресса ЗТМП: |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
_ |
2,5-106 1^(19,8 — 0,18-5,1)2 + |
5,13 |
||||
|
|
Я ь - ь — |
|
0,1 -563 |
|
~ |
|||
|
|
|
= |
2,5- 10е-19,55 |
0£гГ1Г1 |
. |
, |
||
|
|
|
-------Г7560------ = 2 8 ° ° КГС/СМ ' |
||||||
Вал |
пресса |
ЗИЛ: |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
_ |
2,5-106 V (25,5 — 0,43-5,2)2 + |
5,22 _ |
2,5-106- 23,7 = 4200 кгс/см2.
14 060
102
Таблица 21
1К
' ^0 |
1 |
ь |
ь‘ |
to |
|
|
|||
- 1=4- Л ? - - |
|
|
З э - |
|
|
|
. |
|
— ^ |
|
|
, 4 |
|
|
|
|
|
|
|
Б о к о в ы е о п о р ы . |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
в а л а |
|
|
|
|
|
|
П р е с с |
|
|
|
Д и а |
|
|
|
|
|
|
( Р н = 25 0 0 т с ) |
|
Д л и н а |
|
^0 |
|
Д л и н а |
|
||||
|
|
|
|
|
м е т р |
|
|
1а , |
|
||
|
|
|
|
|
и , |
da, |
|
da |
|
|
|
|
|
|
|
|
мм |
мм |
|
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
З Т М П , |
м о д е л ь |
К -8 5 4 4 |
. . |
795 |
560 |
j |
1,42 |
| |
505 |
|
|
З Т М П , |
м о д е л ь |
К - 8 5 4 |
. . |
950 |
52 0 |
|
1,83 |
|
4 1 0 |
|
|
з и л .......................... |
|
|
|
|
1015 |
520 |
|
1,96 |
|
410 |
|
Ш м е р а л |
L K M |
...................... |
| |
600 |
530 |
|
1,13 |
| |
430 |
|
|
Ш м е р а л |
М К |
П |
...................... |
| |
950 |
52 0 |
| |
1,83 |
|
410 |
| |
Нейшенел * |
1940 г. . |
. . |
895 |
508 |
|
1,75 |
|
429 |
| |
||
То же * |
1958 |
г............. |
|
[ |
9 0 0 | |
572 |
|
1,57 |
|
61 2 |
| |
* У с и л и е в а м е р и к а н с к и х тс .
Э к с ц е н т р и к в а л а |
|
|
У д е л ь н ы е |
|
Д л и н ы у ч а с т к о в в а л а , |
мм |
|||||||||
|
|
у с и л и я , |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
к г с / с м 2 |
|
|
|
|
|
|
|
||
Д и а - |
|
|
|
|
b, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м е т р |
га |
1к , |
мм |
|
0о |
|
% |
|
ii |
|
^2 |
|
I3 |
|
|
мм |
rfa |
|
мм |
|
|
|
|
|
|||||||
<**■ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
900 |
0,5 6 |
920 |
j |
207 |
280 |
[ |
550 |
|
610 |
|
85 7 ,5 |
|
8 5 7 ,5 |
1715 |
|
880 |
0 ,4 6 ] |
— |
| |
— J |
24 8 |
j |
695 |
|
- |
|
685 |
|
685 |
1370 |
|
93 0 |
0,4 4 |
!к = |
!а |
= |
- |
236 |
|
662 |
|
952 |
|
714 |
|
714 |
1428 |
|
|
= |
410 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
860 |
0,50 |
- |
|
|
- |
392 |
|
680 |
|
- |
|
515 |
| 515 |
1030 |
|
880 |
0,46 |
- |
|
- |
248 |
|
715 |
| |
— |
| |
685 |
|
685 |
1370 |
|
870 |
0,49 |
544 |
|
57 | |
276 |
|
670 |
| |
— |
|
7 1 9 ,5 |
|
7 1 9 ,5 |
1439 |
|
933 |
| 0,66 |
— |
' |
— |
24 0 |
l |
35 0 |
1 |
— |
* |
— |
> |
— |
|
|
|
|
|
|
/ 1 |
|
|
. |
|
|
|
Как видно из формул, коэффициент аг — —т~-г\ Для вала
пресса ЗТМП (Рн — 2500 тс) значительно |
меньше аналогичного |
|
коэффициента для вала |
пресса ЗИЛ. При |
размерах d0 = 56 см |
в первом валу, при dg = |
52 см во втором валу, а также при уве |
|
личенной величине /к = |
92 см в прессе ЗТМП, но при 1К = /ш = |
= 41 см в прессе ЗИЛ по расчету первый вал оказался прочнее второго вала.
На прессе НКМЗ (Ря — 4000 тс) при штамповке ловоротного кулака с усилием 3000—3500 тс наблюдались поломки главных валов. Последний главный вал из стали 45ХНМА, на который было обращено достаточное внимание при механической обработке, проработал менее 2 лет. При исследовании поломанного вала уста новлено наличие дендритной структуры в шейке его кривошипа, что указывает на недостаточную проковку вала в этом сечении при его изготовлении.
Проведено сравнение двух главных валов прессов НКМЗ и
Шмерал |
(Рн = |
4000 тс); в первом валу |
d0 = |
620 мм, во втором |
dо = 630 |
мм. |
Середины боковых опор |
во |
втором валу более |
приближены к эксцентриковой опоре, поэтому расчетные коэффи циенты по М. В. Сторожеву для первого вала: аг = 27,5; = = 0,399; для второго: а± = 25,6 и Ьг = 0,39. Сравнительные дан ные по расчетам обоих валов приведены в приложении 19, из ко торого следует, что вал пресса НКМЗ (Рн = 4000 тс) старого выпуска, изготовленный даже из стали 45ХНМА при расчете по
методике М. В. Сторожева |
(при |
опр — 4000 |
кгс/см2) и при |
расчете по методике ЦБ КМ |
(при |
о_1и = 4500 |
кгс/см2; т_х = |
= 2400 кгс/см2), не обеспечивал усилия Рн = 4000 тс при приня тых расчетных коэффициентах А, = 0,8; п = 2; р = 0,06. Вал пресса Шмерал (Рн = 4000 тс) прочнее вала пресса НКМЗ ста рого выпуска.
После модернизации главного вала пресса НКМЗ (Рн = = 4000 тс) с увеличением его размеров d0 до 670 мм и расточкой боковых опор вала в станине пресса ему обеспечиваются вполне необходимые прочностные свойства. Сравнение по размерам глав ных валов прессов (Рн = 4000 тс), изготовленных различными фирмами, показало, что многие фирмы в модернизированных кон струкциях прессов изменили размеры вала по боковой опоре. Так, в прессе НКМЗ старой конструкции d0 — 620 мм; в модернизи
рованном прессе d0 — 670 мм; в прессе Нейшенел |
(Ря = 4000 тс) |
|
размер d0 с 610 мм увеличен до 661 мм, |
а в прессе Клиринг раз |
|
мер dQ принят равным 712 мм. |
|
|
Прочностные свойства главных валов определяются также |
||
правильно подобранным -материалом |
для его |
изготовления. |
В табл. 22 приведены данные по материалам главных валов раз личных фирм и заводов.
Остановимся на технологических условиях на изготовление главных валов прессов.
104
|
|
|
С о с т а в м а т е р и а л а в а л а , |
% |
|
|
И с т о ч н и к |
|
Si |
Р |
S |
|
Ni |
С |
М п |
Сг |
Данные НКМЗ по |
0,35— |
о |
1 О |
0,17— |
0,04 |
0,04 |
0,45— |
1,0— |
валам прессовНКМЗ |
||||||||
|
0,45 |
■ |
|
0,37 |
|
|
0,75 |
1,5 |
|
со До |
|
|
|||||
|
|
|
О |
|
|
|
|
|
Таблица 22
М е х а н и ч е с к и е с в о й с т в а
|
В р е м е н |
|
|
н ое |
со- |
Мо |
п р о т и в л е - |
|
|
н и е |
а в р , |
к г с / м м 2
Пр е д е л
те к у ч е
с т и , а |
т , |
Т в е р д о с т ь |
|
к г с / м м 2
— |
Не менее |
Не менее |
250 |
|
75 |
55 |
по Бри- |
|
|
|
нелю |
Данные |
Шмерал |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по валам |
прессов |
0,40— |
0,23— |
0,013— |
0,016— |
0,60— |
1,35— |
|
76—80 57,6— |
|
Ш м ерал |
................... 0,34— |
— |
— |
|||||||
|
0,38 |
0,45 |
0,31 |
0,014 |
0,018 |
0,80 |
1,45 |
|
61,5 |
|
Данные Е. П. Унк- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сова по валам прес |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сов Эджекс и Ней- |
0,35— |
0,70— |
0,25— |
|
|
0,70— |
1,77 |
0,40— |
85 |
65 |
40 по |
ш енел........................ |
— |
— |
|||||||||
|
0,40 |
0,90 |
0,30 |
|
|
0,95 |
|
0,45 |
|
|
Шору |
о
CD
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 22 |
|
|
|
|
С о с т а в м а т е р и а л а в а л а , % |
|
|
|
М е х а н и ч е с к и е с в о й с т в а |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
В р е м е н |
П р е д е л |
|
И с т о ч н и к |
|
|
|
|
|
|
|
н о е СО' |
|
|
с |
Мп |
Si |
Р |
S |
Сг |
N 1 |
М о |
п р о т и в л е - |
т е к у ч е |
Т в е р д о с т ь |
н и е о в р , |
с т и , <т , |
к г с / м м 2 |
к г с / м м 2 |
|
Данные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В. Н. Глушкова по |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
валам |
прессов Эд- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жекс и Нейшенел . . |
0,3 7 - |
0,73— |
0,29— |
0,025 |
0,028 |
0,74— |
1,77 |
0,41 — |
84 |
63 |
40—42 |
|
|
|
ОДО |
0,90 |
0,35 |
|
|
0,95 |
|
0,45 |
|
|
по |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Шору |
Данные АЗЛК по |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
валу |
пресса Нейше |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нел (Рн=4000 тс) . . |
0,31 |
0,76 |
— |
— |
— |
0,41 |
2,86 |
0,30 |
— |
— |
255—228 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по Бри |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нелю |
Данные АЗЛК по |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
валу пресса Шмерал |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(Р„= 1500 тс) . . . |
0,45 |
0,64 |
— |
— |
— |
0,73 |
1,46 |
— |
81,6— |
43,7— |
229—248 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
91,9 |
64,7 |
по Бри- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нелю |
ОБЩИЕ ЗАМЕЧАНИЯ К ТЕХНИЧЕСКИМ УСЛОВИЯМ НА ИЗГОТОВЛЕНИЕ ГЛАВНЫХ ВАЛОВ
При эксплуатации кривошипных горячештамповочных прессов выход из строя их главных валов возможен по различным при чинам: а) неправильно выбран материал для изготовления вала; б) неправильно изготовлен вал в период его ковки, термообра ботки и механической обработки; в) неправильно конструктивно оформлен главный вал.
Кроме того, главный вал может не разрушиться, а износиться в местах его соединения со шлицевой ступицей муфты, ступицей тормоза и др., что также приводит к необходимости производства ремонта с его полным демонтажем. Несомненно, условия эксплу атации прессов сравнительно трудные, стоимость главного вала высокая, затраты при ремонте пресса и простой его большие, поэтому вопросу выбора материала вала, его изготовлению и кон структивному исполнению нужно уделять большое внимание.
Главные валы при эксплуатации прессов могут подвергаться двукратным перегрузкам и даже большим, особенно при стопо рении пресса. Так как валы подвержены циклическим знакопере менным нагрузкам, то при их изготовлении ковкой и термообра боткой нужно обеспечивать высокий предел выносливости и теку чести, циклическую вязкость. Сталь, применяемая для изготовле ния главных валов при вышеуказанных условиях, не должна обладать высокими свойствами концентрации напряжений. Можно отдать предпочтение хромоникельмолибденованадиевой стали, так как никель с хромом и молибденом повышают закаливаемость и вязкость стали, а ванадий улучшает сопротивление отпуску и измельчает зерно (см. табл. 22).
Ковка заготовки проводится из литого слитка легированной стали. При проверке поломанных валов прессов и анализе причин выхода их из строя установлено наличие дендритной структуры внутри валов. Поэтому на ковку вала следует обратить большое внимание. В поковках большого поперечного сечения недостаточно проковывается осевая зона. Ковка с искусственным подстуживанием поверхности слитка, основанная на перепаде температур по сечению крупных слитков, обеспечивает благоприятную схему деформаций осевых зон слитка.
Необходимо иметь в виду, что:
1)деформационные условия ковки и величина укова практи чески не оказывают влияние на показатели прочности металла, но существенно изменяют показатели пластичности и ударную вяз кость стали, особенно в осевой зоне поковки. В поверхностных слоях влияние условий ковки проявляется слабее;
2)при протяжке поковки без подстуживания проработка литой структуры металла, заварка микро- и макропустот, уплот нение металла в осевой зонё слитка происходит при оптимальном укове 3,5;
107
3)при изготовлении поковки (без осадки) с предварительным обжатием в подстуженном с поверхности состоянии, при котором получаются лучшие пластические свойства в продольном и в тан генциальном направлениях, рекомендуется уков 2,0—2,6;
4)эффект от подстуживания особенно заметен при малых зна чениях укова 2,6—1,7.
При ковке валов следует обращать внимание на возможное образование в поковке дефектов: флокенов и других, ухудшающих прочностные свойства вала (см. рис. 59, где показан поломанный вал при наличии в нем флокенов).
Термообработка начинается с отжига поковки после ее ковки. Нагрев заготовки для отжига до температур 850—860° С, охла ждение с печью. Затем поковка подвергается грубой механической
обработке — обдирке с целью установления наружных дефектов в поковке и удаления больших ковочных припусков. Для после дующей механической обработки после закалки с отпуском по ковке вала дается небольшой припуск с учетом образования окалины и деформации на поковке при ее термообработке.
Так как при нагреве и охлаждении поковки при термообра ботке могут быть деформации (поводка), поковку нужно нагревать и закаливать в вертикальном положении. Нагрев для закалки до температур 850—860° С, отпуск при 600—650° С; охлаждение при закалке — в масле, при отпуске — на воздухе. Последующую механическую обработку вала следует проводить с упрочнением поверхности вала накаткой роликом. Особое внимание необхо димо обращать на качество и геометрию обрабатываемой поверх ности вала. Внутренние дефекты вала выявляют ультразвуковой дефектоскопией.
При составлении технических условий на изготовление по ковки вала необходимо включать следующие требования:
1. Ковку вала проводить из литого слитка стали следующего состава: 0,35—0,40% С; 0,70—0,90% Мп; 0,20—0,35% Si; Р и S
каждого в отдельности не более 0,05%; 0,70—0,90% Сг; 2,0—• 2,5% Ni; 0,35—0,40% Мо; 0,25—0,30% V.
2.Размеры слитка и масса должны обеспечивать возможность выполнения ковки по методике, указанной в разделе «Ковка заго товки главных валов».
3.Перед ковкой от слитка отрезают не мене 25% верхней части (прибыльной) слитка и 5% нижней его части. Слиток не должен иметь наружных и внутренних пороков.
4.Поковка не должна иметь наружных и внутренних дефектов:
заковов, трещин, рыхлости, следов усадочной раковины и др.
5.После ковки заготовку подвергают отжигу, затем грубой обдирке и последующей термообработке по режиму, указанному выше. Процесс ковки и термообработки должен соответствовать строгому термомеханическому режиму.
6.При ковке необходимо эксцентричную шейку вала распо лагать ближе к нижней части слитка. В поковке со стороны при-
108
быльной части оставлять припуск для проведения последующих механических испытаний на заводах: поставщика и заказчика (по его желанию).
7. После термообработки поковки образцы, отрезанные от ее припускной части, должны обеспечить при механических испыта ниях (образец длиной / = 100 мм) следующие показатели: времен ное сопротивление не менее 85 кгс/мм2; предел текучести не менее 65 кгс/мм2; удлинение не менее 15%; поперечное сужение не менее 25%; твердость НВ 240—260.
8.Необходимо проверять поковки по Бауману и исследовать внутренние дефекты с применением ультразвуковой дефектоскопии.
9.Результаты механических испытаний поковки, проверки на дефекты ОТК поставщика прикладывает к приемо-сдаточной на кладной, а заказчика — к паспорту пресса.
УДЕЛЬНЫЕ УСИЛИЯ В ОПОРАХ ГЛАВНОГО ВАЛА
В главных валах кривошипных горячештамповочных прессов применяют бронзовые опоры скольжения, обеспечивающие наи большую жесткость и способные воспринимать переменные на грузки при работе пресса. Боковые опоры скольжения работают при средних удельных усилиях q0 до 320 кгс/см2, при скоростях скольжения вала до 1,9 м/с (табл. 23). Среднее удельное усилие в боковых опорах определяется по формуле
Яо 2d0i0 ’
где dо — диаметр; /0 — длина боковой опоры.
Величина среднего удельного усилия определяется, в первую очередь, механической прочностью бронзы и значительно зависит от смазки. Удельное усилие, как показали исследования изно шенных бронзовых опор (см. рис. 68 и 69), неравномерно как по длине опоры, так и по дуге контакта вала с опорой. Поэтому неодинаков износ опор в вертикальной и горизонтальной плоско стях, а также в местах сопряжения вала с опорой возле шейки
кривошипа (см. рис. 68, 69 |
и табл. 17). Это подтверждается про |
||
веденными |
исследованиями. |
|
|
В настоящее время критерием работоспособности опор служит |
|||
зависимость |
q0v |
[<7 0и0] |
(уо — скорость скольжения вала |
в опоре). В табл. |
23 приведены расчетные величины произведения |
q0v0 по некоторым зарубежным и отечественным кривошипным горячештамповочным прессам. Из табл. 23 видно, что q0v 0 для различных прессов изменяется в пределах 300—520 кгс-м/см2-с при выполнении технологической операции с усилием на ползуне пресса, равным номинальному. В прессе Эджекс (Рн = 500 тс), работающем на выдавливании клапанов с усилием, меньшим номинального, боковые опорные подшипники главного вала работали длительное время (более 12 лет) без замены (см. рис. 69).
109
Пресс
НКМЗ: |
|
|
Рн = |
4000 |
тс |
Рн = |
6300 |
тс |
ЗИЛ: |
2500 |
тс |
Рн = |
ЗТМП:
Рн = 630 тс
Р н = |
Ю00 |
тс |
Рп = |
1600 |
тс |
Р н = |
2000 |
тс |
Рн = |
2500 |
тс |
Рн = |
3150 |
тс |
Р„ = |
4000 |
тс | |
Число оборотов вала минутув |
>>>>* |
Скорость скольжения мVo,/с |
|
§ » |
|
|
AS S |
|
|
Ч ч « |
|
|
З о и |
|
50 |
270 |
1,75 |
40 |
315 |
1,57 |
55 |
236 |
1,50 |
90 |
225 |
1,46 |
80 |
235 |
1,51 |
75 |
250 |
1,77 |
65 |
255 |
1,78 |
60 |
296 |
1,76 |
55 |
264 |
1,79 |
50 |
| 284 |
| 1,78 |
Произведе ние q0v0, кгс ■м/см2• с
460
494
350
330
355
444
450
520
474
505
Пресс *
Эджекс*: |
700 тс |
|
Р н = |
||
Р н = |
1000 |
тс |
Рн = |
1300 |
тс |
Рн = |
1600 |
тс |
Р„ = |
2000 |
тс |
Р н = |
2500 |
тс |
Нейшенел*: |
тс |
|
Рн = |
1200 |
|
Р „ = |
1500 |
тс |
Рн = |
2000 |
тс |
Рн = |
2500 |
тс |
Р„ = |
4000 |
тс |
|
|
|
|
Таблица 23 |
|
Число оборотов вала |
в минуту |
Удельное усилие q0, кгс/см2 |
Скорость скольжения Vo, м/с |
Произведе ние q0v0, кгс • м/см2• с |
|
70/90 |
225 |
1,03 ** |
232 ** |
||
1,35 |
320 |
||||
|
|
|
|||
60/80 |
307 |
0,97 ** |
298 ** |
||
1,32 |
390 |
||||
|
|
|
|||
60/80 |
252 |
1,10 ** |
278 ** |
||
1,48 |
374 |
||||
|
|
|
|||
55/65 |
260 |
1,16 ** |
302 ** |
||
1,38 |
350 |
||||
|
|
|
|||
55/65 |
255 |
1,30 ** |
332 ** |
||
1,54 |
388 |
||||
|
|
|
|||
50 |
|
286 |
1,34 |
378 |
|
100 |
274 |
1,86 |
510 |
||
90 |
|
248 |
1,88 |
466 |
|
80 |
| |
246 |
1,90 |
468 |
|
70 |
|
276 |
1,84 |
508 |
|
50 |
|
303 |
1,60 |
485 |
* Усилие в американских тс.
** В числителе приведены расчетные данные для малых оборотов пресса, в знаменателе — для больших.