книги из ГПНТБ / Пахлавян, А. Н. Радиопередающие устройства учебник
.pdfразнице в величинах сопротивлений фидера рф и антенны гА необ ходимо их согласование. Кроме того, входное сопротивление фи
дера должно быть согласовано с выходным сопротивлением кас када.
В качестве согласующего элемента наиболее часто использует ся параллельный колебательный контур, обладающий свойством трансформации величины активного сопротивления.
На рис. 6.5 приведена полная схема согласования выходного контура с фидером и далее — с антенной. Фидер с волновым сопро
тивлением рф = 75 Ом подключен к |
катушке связи в точках 1, 2, |
IF |
|
Рис. 6.5. Принципиальная схе |
|
ма согласования выходного |
|
каскада с фидером и антенной |
|
где активное сопротивление контура |
будет равно: ^^= рф = 75 Ом. |
Для согласования антенны с фидером ее контур дополняется эле ментами Хп и ХСв, при помощи которых возможно изменять наст ройку контура антенны и связь с фидером. Фидер подключен к ан тенне между точками 3, 4, где активное сопротивление должно быть также равным: Я^А=рф = 75 Ом. В этом случае выходной
контур будет согласованным с фидером, а последний — с антенной. При этом в фидере будет обеспечен резким бегущей волны.
Варианты различных схем согласования сопротивлений антен ны и фидера подробно рассматриваются при изучении антенно фидерных устройств. Принцип их построения сохраняется.
Одна из типовых и распространенных схем связи мощного двух тактного каскада средневолнового передатчика с фидером приве дена на рис. 6 .6 . Применение параллельно включенных вариомет-
|
т у — |
|
Г - Н |
" La< |
|
||
. ( ± |
~ |
) |
t |
h |
2 |
|
|
J |
J |
||||||
« |
У |
|
1 |
р ‘ 4 |
|||
v |
£ |
7 |
1 c* z |
f |
|
||
i |
||_ p |
Lc6, |
|
||||
|
C C . |
|
|
г
Сф у
|
О------ 1 |
: с - |
J |
Cog |
|
|
i |
Р ис. 6.6. 'Сложная Ш!иухкомт\'1р«ая система выход
ного каскада для связи с фидером антенны сред неволновых передатчиков
ров позволяет менять индуктивность контуров только в узких пре делах. Связь с фидером осуществляется емкостью СС В 2 во втором, промежуточном, контуре. Настраивают входную цепь антенного фидера индуктивностью Ьф .
171
Рис. 6.7. Варианты систем контуров однотактных выходных каскадов при слож
ной схеме связи с антенной:
а ) двухконтурная; б ) трехконтурная
(/ — анодный контур, I I — промежуточный, I I I — антенный)
На рис. 6.7 приведены однотактные сложные схемы выхода, ко торые в последние годы получают большое распространение и в мощных передатчиках. Преимущество таких схем — простота их осуществления, особенно для работы в широком диапазоне воли.
СХЕМЫ ДЛЯ ДИАПАЗОНА КОРОТКИХ ВОЛН
Выходные каскады коротковолновых передатчиков ра диосвязи и радиовещания, как правило, работают на симметрич ный фидер, соединяющий выход передатчика с симметричной ан тенной. К ним предъявляются требования максимальной оператив ности при перестройках и регулировке режима, так как они рабо тают в широком диапазоне (от 1 0 до 1 0 0 м) с частой сменой волн.
В этих условиях необходима плавная регулировка степени свя зи с фидером в достаточно широких пределах. Наибольшее распро странение получили схемы с емкостным делителем напряжения (рис. 6 .8 ). В них для плавной регулировки величины связи с сим-
|
[-"Г У I ..-W, . |
/<:>' |
L |
н |
|
1 |
4- |
|
+4 |
Р ис. 6.8. Принципиальные схемы связи выходного каскада с фиде
ром антенны при помощи емкостного делителя напряжения в слу
чаях:
а ) двухтактного .(симметричного) и б ) однотактного |(несимметрич-
ного) каскадов
метричным фидером (рис. 6 .8 а) используется сдвоенный диффе ренциальный конденсатор, служащий емкостным делителем напря жения контура UK. Он состоит из двух параллельно неподвижных пластин, соединенных с анодами ламп а' и а", « средней зазем ленной пластины з. В электрическом поле каждой половины кон денсатора перемещаются подвижные Пластины П, П, соединен ные с фидером. Их передвижение в поле конденсатора вызывает
172
изменение соотношения частичных, последовательно соединенных емкостей делителя Си С2, т. е. когда С\ увеличивается, Со умень шается и наоборот. При этом остается неизменной общая емкость Со. Это позволяет плавно и удобно подбирать величину сопротив ления связи -XcB~l/coC2, которое обеспечит нужное согласование фидера с контуром. При передвижении пластин П, П в сторону анодов ламп связь выходного каскада с фидером увеличивается. При обратном движении она уменьшается. Заземленная пласти на з в ряде конструкций делителя выполняется подвижной. Это дает возможность исправлять электрическую асимметрию плеч двухтактного генератора путем передвижения пластины в поле конденсатора С0. Большим достоинством такой схемы связи явля ется практическое постоянство емкости делителя С0, входящей в общую емкость контура. Подобная схема широко распространена и может быть осуществлена при несимметричном, однотактном вы ходе передатчика (см. рис. 6 .8 6 ).
В схеме рис. 6.9 плавная регулировка величины связи с наг рузкой— фидером — осуществляется через конденсаторы перемен ной емкости Ссп, включенные последовательно в провода фидера. Увеличение их емкости увеличивает связь с фидером и наоборот. Достоин ством схемы являются ее простота и возможность получить предельно ма лую вносимую в контур емкость, что важно на самых коротких и ультрако ротких волнах. Недостатком схемы яв ляется изменение вносимой в контур емкости при изменении связи.
Схема рис. 6.10 с индуктивной (ав тотрансформаторной) связью анодно
го контура с нагрузкой — фидером— Рис. 6.9. Связь каскада с внеш также обеспечивает плавную регули ней нагрузкой ври помощи кон
ровку степени связи. В ней катушка денсатора переменной емкости
Сев, включенного последова
LCB, состоящая из двух половин со тельно в фидер встречным направлением намотки, яв
ляется индуктивным делителем напряжения контура. Подвижные контакты Д, Д, перемещаясь по этой катушке, позволяют подоб рать необходимое соотношение индуктивностей, а следовательно, к сопротивления связи. Схема применяется очень редко из-за кон структивной сложности и худшего подавления высших гармоник по сравнению со схемой емкостного делителя.
Рассмотренные схемы выходных каскадов — сложные однокон турные. Они применяются во всех высокочастотных каскадах ко ротковолновых передатчиков, так как упрощают по сравнению с многоконтурными настройку контура и плавную регулировку свя зи с ним в широком диапазоне волн. Однако один анодный контур на выходе передатчика не подавляет токов высших гармоник в до статочной мере, и работа таких передатчиков создает большие помехи в диапазоне ультракоротких волн, используемых для те-
173
левидения и МВ ЧМ вещания. Так, например, третья гармоника пе редатчика, работающего на волне 16 м, создает помехи приему первого канала телевидения. Это заставило применять в коротко волновых передатчиках сложные двухконтурные схемы выходных цепей. На рис. 6.11 приведена двухконтурная схема выходной цепи
Рис. 6.10. Индуктивная (авто |
Р ис. 6.11. Современная сложная |
|
трансформаторная) схема свя |
двухконтур.ная ‘схема связи |
вы |
зи с нагрузкой |
ходного каскада с фидером |
для |
|
коротковолновых те редатч1шмхв |
современного коротковолнового радиопередатчика, являющаяся двухтактным вариантом схемы рис. 6.7. Некоторым недостатком этой схемы может считаться большое число органов настройки. Опыт показал, что емкости Си С2, С3 могут оставаться неизмен ными в широком диапазоне перестраиваемых частот.
Выходные и промежуточные каскады коротковолновых пере датчиков всегда работают в диапазоне волн, т. е. являются диапа зонными генераторами. Особенности режима и расчета диапазон ных генераторов будут рассмотрены ниже.
СХЕМЫ ДЛЯ ДИАПАЗОНА УЛЬТРАКОРОТКИХ ВОЛН
Выходные каскады передатчиков ультракоротких волн для служебной радиосвязи, передачи телевидения и высококачест венного радиовещания (с частотной модуляцией) выполняются двухтактными и однотактными на триодах по схеме с общей сет кой или на тетродах по схеме с общим катодом.
Передатчики телевидения и МВ ЧМ радиовещания обычно являются узкодиапазонными. Для них рассмотрение зависимости изменения величины резонансного сопротивления от длины волны
не является актуальным.
В выходных каскадах укв передатчиков может быть ^применен любой способ передачи энергии в фидер от колебательной системы генератора, т. е. при помощи трансформаторной, индуктивной или емкостной связи. Вопросы согласования входного сопротивления фидера с колебательной системой генератора для получения необ ходимого режима решаются, как и у рассмотренных выше генера
174
торов более низких частот. Отличие заключается в конструктивном выполнении колебательной системы контура генератора.
В генераторах укв применяются только сложные схемы связи.
Энергия от колебательной системы передается в полезную нагруз ку (антенну) при помощи элемента связи и коаксиального фидера (или кабеля). В любой сложной схеме выхода электрическая ве
личина сопротивления связи А'си (вне зависимости от схемы) |
долж |
||
на удовлетворять условию |
|
|
|
|
|
|
( 6. 20) |
где |
рф — характеристическое сопротивление |
коаксиального |
фиде |
ра; |
гк— эквивалентное сопротивление потерь |
в контуре генерато |
|
ра; т)к — кпд колебательной системы. |
для конструктивно |
||
|
Величина сопротивления Хсп используется |
го расчета' элемента связи, который, как обычно, обеспечивает не
обходимое напряжение на'фидере £ / ф = ] / 2 Р _ ^ , р ф .
На рис. 6.12 показана сложная схема выхода с трансформа торной связью. Она легко конструктивно осуществляется отрезка-
К антенне.
-„стакана"
Рис. 6.12. Сложная взанмоиндуктивная (трансформаторная)
схема связи с коаксиальным фидером антенны для передатчиков метровых волн
ми двухпроводных линий и широко применяется в мощных двух тактных укв генераторах метровых волн. Виток связи распола гается у "короткозамкнутого конца отрезка линии, т. е. пучности
тока.
В качестве специального симметрирующего устройства для пе рехода на несимметричный коаксиальный фидер (или кабель) использован цилиндрический металлический «стакан» длиной А/4 *).
|) Описан в учебнике Н. М. И з ю м о в а «Основы радиотехники». (М., «Связь», 1971).
il75
Емкостная связь (рис. 6.13) наиболее удобна для регулировок в широких пределах. Она преимущественно применяется в диапа зонных укв генераторах, так как конструктивно выполняется срав нительно просто в виде плоских воздушных конденсаторов. Ем-
Рис. 6.13. Принципиальная схема ре
гулируемой емкостной связи для кас кадов УКВ (передатчиков
кость связи включается в точке максимального напряжения, т. е. в его пучности, у открытого конца отрезка линии.
Большинство 'Современных ультракоротковолновых передатчи ков имеет однотактные .выходные каскады. Построение однотакт-
Р ис. 6.14. Коаксиальный контур выходного кас
када мощного УКВ передатчика
176
ных схем целесообразно, так как исключает применение симмет рирующих устройств, соединяющих передатчик с фидером антен ны. Одиопроводный фидер хорошо согласуется с коаксиальными ■контурами, которые в авою очередь удобно сочетаются с концентри ческими конструкциями современных укв генераторных ламп воз душного охлаждения.
На рис. 6.14 показана распространенная конструкция коакси ального анодного контура выходного каскада на металлокерамиче ском тетроде при емкостной связи с фидером антенны. В таких системах основные потери определяются диэлектрическими в изо ляционных материалах и сопротивлением потерь в переходных контактах соединения контура с лампой и контактах короткозамыкателей.
6.3. ФИЛЬТРАЦИЯ ГАРМОНИК ВЫХОДНОЙ КОЛЕБАТЕЛЬНОЙ СИСТЕМОЙ
Фильтрацией называется способность выходных цепей радиопередатчика ослаблять (фильтровать) высшие гармоники ос новного высокочастотного колебания.
Несмотря на то, что контуры в анодной цепи .выходного гене ратора настроены в резонанс и выделяют колебания основной ча стоты, в антенну все же попадают токи высших гармоник несущего колебания, создающие помехи работающим станциям. С ростом мощностей радиопередатчиков возрастают и мощности побочных, мешающих, излучений на гармониках. Поэтому задача подавления гармоник у мощных радиопередатчиков становится более сложной.
Подавление высших гармоник в выходных цепях происходит в основном за счет резонансных свойств контура. Известно, что чем выше добротность нагруженного контура Q', тем острее его кри вая резонанса и больше фильтрация колебаний с частотами, отли чающимися от резонансной. Однако повышение добротности кон тура ограничено требованиями ширины полосы пропускания спект ра сигнала. Поэтому принимаются дополнительные меры к подав
лению высших гармоник. К ним относятся: |
(например, антен |
||
— включение нагрузочного сопротивления |
|||
ны) |
в индуктивную ветвь контура, так как токи высших гармоник |
||
/ а2 , |
/ аз в основном протекают через емкостную ветвь, |
имеющую |
|
для них меньшее сопротивление; |
цепей, в |
которых |
|
— применение многоконтурных выходных |
фильтрующие свойства одного контура дополняются и усилива ются другими контурами. Однако увеличение числа промежуточ ных контуров в выходной цепи понижает общий кпд каскада и усложняет настройку. Поэтому практически используются системы из двух или трех связанных контуров, при этом последующий про межуточный или антенный контур целесообразно связывать с той ветвью анодного контура, где токи высших гармоник минимальны, т. е. с индуктивной ветвью, а в качестве сопротивления связи вы бирать емкость, на которой напряжения высших гармоник будут также минимальными;
177
—применение трансформаторной связи с индуктивной ветвью двухтактного генератора на средних волнах (см. рис. 6 .6 ) для эф фективного подавления четных гармоник при хорошей симметрии плеч схемы;
—включение дополнительных заградительных фильтров, наст роенных на /1-ю гармонику (в виде фильтров «пробок», включае мых в антенну, либо в виде цепей с последовательным резонансом на п-й гармонике, включаемых на входе фидера);
—применение в коротковолновых передатчиках фильтров «нижних частот», пропускающих основные колебания рабочего диапазона и сильно ослабляющих все высшие гармоники ультра коротковолнового диапазона;
—выбор угла отсечки 0= 90°, так как при нем в импульсе от сутствуют все нечетные гармоники высшего порядка / аз, / а 5 и т. д.
Рациональный выбор схемы выходного каскада и применение специальных фильтров позволяют при построении мощных пере датчиков отказаться от применения более сложной в исполнении двухтактной схемы.
Выполнение норм на допустимые побочные излучения оцени вается колебательной мощностью п-й гармоники, а именно:
■
Р1
~2 |
р |
гАп ап |
|
а? |
( 6. 21) |
' |
Эта формула получена из известных выражений для колеба тельных мощностей в антенне:
на основной частоте
= — 1 А1 ' А |
(6.22) |
и на п-и гармонике
Р * |
= — П г. |
(6.23) |
||
~А п |
2 |
^п Ап |
' |
' |
с учетом того, что коэффициент фильтрации и отношение токов гармоник соответственно равны:
1'а пП si .
ФU n ilп = а п/а 1-
/Ап Пах
Ввыражениях (6.22), (6.23) гА — .сопротивление антенны на основной частоте, а гАп — соответственно на гармонике. При опре делении мощности на гармониках полагают для них гАпяв<гА.
Коэффициент фильтрации Ф находится для каждой схемы в за висимости от характера связи между контурами и характера связи анодного контура с лампой. Общий коэффициент фильтрации Фобщ системы связанных контуров равен произведению коэффициентов
фильтрации каждого отдельного контура системы, т. е.
Ф общ = Ф а Ф п р Ф А- |
( 6 -2 4 ) |
178
Это очевидно из соотношений, например, для двухконтурной
системы, где |
|
— ф ф = |
|
^кп/ К |
Фобщ — |
I a n / I al |
1а п/1al |
||
|
|
1 1 |
||
|
l A nl 1А\ |
|
Д п Н К1 1А п ! 1А1 |
Применим известные из '«Основ радиотехники» значения коэф фициента фильтрации для сравнения фильтрующих свойств наи более часто применяемых схем.
1. Простая одноконтурная схема с нагрузкойгП(гА), включен ной в индуктивную ветвь при емкостной связи контура с лампой
(рис. 6.15).
Р ис. 6.15. Емкостная связь ( С к ) |
Рис. 6.16. Индуктивная связь ( L K) |
контура генератора с лампой |
контура генератора с лампой |
Элементом связи анодного контура с лампой является та ветвь контура, в которую не включено сопротивление нагрузки гв(гА). Она одновременно является общей цепью для токов контура и гар моник анодного тока.
Коэффициент фильтрации такого анодного контура Фа при его
емкостной связи с лампой равен: |
|
ф а с = <2>2 ( 1 - 1 /« 2). |
(6-25) |
где Q/a= !Qa(l—'Пи) — добротность нагруженного анодного контура;
п— номер гармоники.
2.Простая одноконтурная схема связи с нагрузкой гв(гА), вклю ченной в емкостную ветвь, при индуктивной связи контура с лам
пой (рис. 6.16).
Коэффициент фильтрации анодного контура равен в этом случае:
(6-26)
т. е. в п2 раз меньше, чем у схемы с емкостной связью.
3. Сложная двухконтурная система (см. рис. 6.4а и б). Очевид но, что общий коэффициент фильтрации определится как произ ведение коэффициента фильтрации анодного контура Фа и контура
антенны Фа , т . е. Ф0бщ —ФаФд- |
о |
> |
|
Для анодного |
контура при емкостной связи |
с лампой |
Фас = |
= Q'an2'( 1 —1/п2). |
Для контура антенны при его |
взаимоиндуктив- |
|
ной (трансформаторной) связи с анодным контуром |
|
||
фа ь = |
<з; ( 1- 1/«2)- |
|
|
Общий коэффициент фильтрации |
|
|
а 79
4. Схемы рис. 6.17 преимуществ перед рассмотренной выше в отношении фильтрации не имеют. Общий коэффициент фильтрации в них также определяется произведением коэффициентов фильт-
Р ис. 6.17. Варианты сложных схем с двумя связями:
а) емкостной связью ( С к ) |
анодного контура с лампой и индуктивной ( L Cb) кон |
тура антенны с анодным; |
б ) индуктивной связью ( L K) анодного контура с лам |
пой н емкостной (С е в ) контура антенны с анодным
рации контуров при двух связях — емкостной и индуктивной. Он равен: Ф о б щ = Ф э . Ф А = С ) ' а С 1 ' Ап 2 ( 1 — l / п 2) 2, т. е. не отличается от предыдущей схемы. Д ля повышения общего коэффициента фильт рации важно увеличивать число емкостных связей. Так для схемы рис. 6.4в при емкостной связи контура антенны с анодным (Ссв) общий коэффициент фильтрации будет равен:
ф общ = ф аСф АС = q > 3( 1 - |
i/ « * ) Q ; n #( i - i / « ' ) = |
= Q’aQAn4 ( l — l/ny, |
(6.28) |
т. e. в n2 раз больше коэффициента фильтрации предыдущих схем.
5. Схема рис. 6.76 является сложной трехконтурной системой с
анодным (I), промежуточным (II) и антенным (III) контурами и
тремя емкостными связями — Ci, Сг, С3 . |
Общий |
коэффициент |
фильтрации в ней будет равен: |
|
|
Фобщ = ф зС ф прс ф ас = q; q;pq; n« ( 1 |
- 1 ^ |
(6 .2 9 ) |
и оказывается в п2 раз больше предыдущей схемы с двумя емко стными связями. Таким образом, увеличение числа емкостных свя зей в сложной схеме существенно повышает общий коэффициент фильтрации.
6.4. ДИАПАЗОННЫЕ ГЕНЕРАТОРЫ
Большинство передатчиков для радиосвязи и дальнего коротковолнового радиовещания предназначено для работы в ши роком диапазоне волн. Это .вызвано необходимостью оперативной их смены для устойчивой связи и радиовещания в течение суток и времени года по условиям распространения коротких волн.
Возможность перестройки на несколько рабочих волн (частот) предусматривается часто и для средневолновых передатчиков. Ра
диопередатчики ультракоротких |
волн — телевидения и |
М.В ЧМ |
радиовещания — работают на |
строго фиксированных |
волнах и |
имеют возможность лишь небольшой подстройки в отведенном ча стотном канале.
180