Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Пахлавян, А. Н. Радиопередающие устройства учебник

.pdf
Скачиваний:
89
Добавлен:
23.10.2023
Размер:
22.95 Mб
Скачать

величиной постоянного напряжения на

экранирующей сетке, т. е.

E'g—f (Egz) — E'g ном D2 (ES2Eg2 пом)

(см. § 3.4).

опреде­

Мгновенное значение анодного

тока

в этих условиях

ляется соотношением

 

 

 

l'a = S ( еа мин) (е £ ~ E g ) ’

 

 

(4 -5 0 )

где ( еа М1Ш) — крутизна идеализированной статической

характе­

ристики для напряжения на аноде, равного минимальному остаточ­ ному напряжению е ам ин в заданном режиме, a eg = Eg+ Ugcos at — результирующее напряжение на управляющей сетке.

При

подстановке в (4.50) действующего напряжения eg послед­

нее принимает вид уравнения идеализированной рабочей

(динами­

ческой)

характеристики:

 

 

= S ( ‘а м,ш) l E Z - E g + U t C0S “ *]•

(4 -5 1 )

Сравнивая ур-ние (4.51) с ур-нием (4.41), приходим к выводу, что их отличие заключается в отсутствии у ламп с веерным распо­ ложением статических характеристик учета реакции анодного на­ пряжения, т. е. D m 0. По этой причине в расчетных формулах мож­ но пренебречь членом DU&и упростить их вид:

Eg - Е' U„cos 0,

(4.52

! Р„ _ F cos 0— £ g c g

На

U„ =■

S( e \(1 — COS0)

\ а мин/

(4.53)

(4.54)

S( e ч « ! ( 1 — COS 0)

V а мин/

Все формулы, полученные выше на основе анализа идеализиро­ ванных рабочих (динамических) характеристик, оказываются весь­ ма удобными для технических расчетов и дают, как подтверждают графоаналитические исследования реальных импульсов токов, по­ грешности, не превышающие допустимые на (10—15) %.

4 .1 0 . Т Е Х Н И Ч Е С К И Й Р А С Ч Е Т Л А М П О ВО ГО Г Е Н Е Р А Т О Р А

В В О Д Н Ы Е З А М Е Ч А Н И Я

Технический расчет генератора состоит из двух частей: а) расчета электрического режима, которым определяются тип и число ламп, токи, напряжения, действующие в его цепях, мощно­

сти, кпд и величина необходимого сопротивления анодной нагруз­ ки R ее , обеспечивающего выбранный режим;

б) расчета электрических параметров колебательной системы (контура) и элементов схемы, при которых контур в качестве вы­ ходной нагрузки сохраняет в заданных условиях работы опреде­ ленное значение величины сопротивления, т. е. нагрузочную спо­ собность Е ое р а с ч -

Вторая часть расчета обычно составляет содержание учебных руководств по проектированию радиопередатчиков, она выделяется из-за значительного объема рассматриваемых вопросов.

91

Требования, предъявляемые к методам технического расчета, сводятся к достижению его простоты, обеспечивающей оператив­ ность расчетов, и к общности, при которой метод расчета, напри­ мер, электрических режимов мог быть распространен на все типы генераторных ламп (транзисторов). В противном случае техниче­ ский расчет как средство проектирования и грамотной эксплуата­ ции устройства утрачивает смысл.

В основе метода расчета электрических режимов генераторов

.лежит линейная теория идеализации реальных статических и ди­ намических характеристик, разработанная академиком А. И. Бер­ гом и рассмотренная выше.

Графоаналитические исследования подтверждают малое отли­

чие

реальных рабочих (динамических) характеристик

анодного

тока

от идеализированных — линейных — у всей серии

генератор­

ных ламп с различными видами семейств статических характери­ стик. Именно это дает возможность аппроксимировать импульс анодного тока в граничном и недонапряженном режимах в виде косинусоидального и просто определить его гармонический состав Uo, Ui, Iаг (см. § 4.4). Распространение этой аппроксимации на рабочие (динамические) характеристики сеточных токов (управ­ ляющей и экранирующей сеток) и их импульсы из-за значитель­ ной кривизны статических характеристик (см. рис. 4.12) дает по­ грешности, превышающие допустимые в технических расчетах. В этом случае отличие гармонического состава импульсов сеточных токов (igi, igz) от состава косинусоидальных учитывается введени­ ем в расчетные соотношения (4.29, 4.35) дополнительных коэффи­ циентов.

В ряде случаев расчета токов управляющей сетки, при сильно выраженной кривизне ее характеристик, аппроксимация импульса тока в виде треугольника дает более точные значения составляю­ щих Igi, /go и упрощает их расчет1).

Существующие в различных учебниках по данному предмету рекомендации для расчета электрического режима генератора в граничных условиях работы основаны на аналитическом определе­ нии граничного коэффициента использования анодного напряже­ ния | гр. В его выражении

irp =

макс

(4.551

Srp

 

 

участвует расчетный параметр лампы (транзистора) SrpКрутизна условной граничной линии 5гр (см. рис. 4.18) связывает макси­ мальное значение тока в импульсе Гамаке с остаточным напряжени­ ем вамин, Т. е. мгновенные значения тока и напряжения, определя­ ющие положение вершины идеализированной рабочей (динамиче­ ской) характеристики анодного тока в заданной схеме при вы­ бранном напряжении Еа.)*

*) Расчетны е коэффициенты для определения составляю щ их треугольного импульса даны в таблице прилож ения 2.

9 2

В настоящее время расчетный параметр 5гр< к сожалению, не может быть распространен на все типы генераторных ламп (ем. гл. 3), большинство из которых отличается отсутствием перенапря­ женной области и участков характеристик с резким спадом анод­ ного тока. Это приводит к неопределенности положения гранич­ ной линии на семействах характеристик и невозможности опреде­ ления значения расчетной крутизны 5гр. Следовательно, целесооб­ разнее строить метод расчета на использовании тех параметров, которые непосредственно и просто определяются из вида реальных характеристик генераторных ламп независимо от их особенностей — верности, отсутствия перенапряженной области и пр.

При этом выгодно уменьшать число требуемых в расчете пара­ метров для исключения дополнительных погрешностей, связанных с их определением на семействе реальных статических характери­ стик.

Представляет практический интерес метод расчета предельно­ го использования генераторной лампы при условии сохранения ее надежного эксплуатационного режима. При этом, как известно, из свойств электронных приборов повышение полезной мощности лампы ограничивается предельно допустимыми мощностями, рас­ сеиваемыми на ее электродах. Окончательный вывод об эксплуа­ тационной пригодности рассчитанного режима может быть сделан только после проверки теплового режима сеток, т. е. проверки вы­ полнения условий Pgi<Psi ROa (у триодов) и Pg2 <Pg2 Rou (у тетродов и пентодов). Однако в обычно .применяемых порядках расчета электрических режимов значения мощностей, рассеиваемых сетка­ ми (Pgi и Pg2), определяются в последней стадии расчета после полного расчета режима анодной — выходной — цепи и основных данных входной цепи управляющей сетки (Ug, Egt cos6gJ. Если при этом оказывается, что мощность, рассеиваемая на сетке, превыша­ ет предельно допустимую (Pg1 Д0Ш Pgzдоп), указанную в справоч­ нике, растет режима приходится повторять заново при измененных исходных данных.

Метод расчета приобретает значительно большую рациональ­ ность (достоверность и оперативность), если вначале оценивается наиболее критичная величина мощности, рассеиваемой на сетке (Pg1 в случае триода и Pgz в случае тетрода или пентода). Для это­ го на семействе реальных статических характеристик тока сетки определяется положение вершины идеализированной рабочей (ди­ намической) характеристики сеточного тока, связанное с мгновен­ ными значениями напряжений на аноде еа мин и сетке egliaKC, т. е. определяется максимальный ток ie макс для последующего расчета рассеиваемой на сетке мощности. В этом случае пробы вариантов выбора рабочего (динамического) режима сокращаются и позво­ ляют сразу рассчитать предельно допустимый режим лампы в схе­ ме генератора. В последующем рассчитанный режим может послу­ жить основой для расчета серии вариантов рабочих режимов, их сравнительной оценки и окончательного выбора наиболее рацио­ нального решения поставленной проектированием задачи.

93

При проектировании радиопередатчиков возможно несколько случаев расчета электрических режимов лампового генератора в зависимости от назначения рассчитываемого каскада и исходных данных. Наиболее распространены следующие.

Расчет на максимальную мощность. В этом случае заданным является определенный тип генераторной лампы. Расчет сводится к определению ее предельного эксплуатационного режима, обеспе­ чивающего максимальную колебательную мощность в нагрузке ге­ нератора Романо без превышения допустимых мощностей рассея­ ния на электродах лампы.

Расчет на заданную колебательную мощность в нагрузке гене­ ратора Р~. В этом случае выбирается подходящий тип генератор­ ной лампы из условия нР—пом ^ где Р "-ном — номинальная мощность выбранной лампы, а п — возможное число ламп, совме­ стно включенных в каскад. Расчетом стремятся получить режим с максимальным кпд генератора.

В любом из случаев расчета максимальная частота генерации лампы должна быть больше рабочей: /макс>/раб, что гарантирует устойчивую работу лампы в рабочем диапазоне частот.

Р А С Ч Е Т Э Л Е К Т РИ Ч Е С К О Г О Р Е Ж И М А ТРИ О ДН О ГО Г Е Н Е Р А Т О Р А

У ламповых генераторов с внешним возбуждением, пред­ назначенных для работы на средних или коротких волнах (т. е. на частотах до 30 МГц), конструирование контуров с требуемыми по расчету значениями характеристического (р) и резонансного (Rat) сопротивлений не представляет больших трудностей и не ограни­ чивает условий выбора режима. Порядок расчета электрического режима может быть следующим.

После выбора типа генераторной лампы становятся известными величины питающих напряжений, ее электрические параметры и допустимые мощности, рассеиваемые на электродах.

Выбирается или задается угол нижней отсечки анодного тока 0 с учетом дополнительных условий, определяемых родом работы ге­ нератора. Наиболее употребительными являются углы 0л; 60— 100°. При выбранном 0 становятся известными расчетные коэффи­ циенты си, ао и т. п.

Порядок дальнейшего расчета показан ниже на примере рас­ чета граничных условий работы триода ГУ-66А.

Пример. Данные:

ном=400кВт,

£ а=10 кВ,

E'g=1I6O В,

Яа доп= 60 кВт,

^>£ДОП= |1,3 (КВт, /макс—'30 МГц.

 

 

 

 

 

С ем ейства

статических характеристик

анодного и сеточного

токов ГУ -66А

показаны на рис. 4.20а,б.

 

 

 

 

 

1.

П о

характеристикам в анодной

систем е

координат оцениваю тся

значения

возм ож н ы х

остаточны х

напряж ений в

граничных

точках, соответствую щ их

на­

чинаю щ имся изгибам характеристик:

 

 

 

 

 

еа мин (гр)

« 1,0 — 2,0 кВ.

 

94

М ож н о вы брать е а мни <гР)=11-,5

« В ‘).

2.

М аксимальны й

анодны й

ток

в им пульсе при 0 = 9 0 ° ( a i= 0 ,5 ) опр еделяет­

ся на

основании (4.1G)

и (4.19)

и з

очевидного соотнош ения

4Р~

 

 

 

га макс

=

Z.

 

 

 

 

 

 

,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(4 .56)

 

 

 

 

 

 

^ а

еа мин (гр)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4 -1 0 0 - 103

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

'а м а к с -

] 0 0 0 0 _

1 500

= 4 7

А .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3.

О статочное -напряжение

е а мнн(гР)= 1 ,5

кВ и

ток !а ы ак с= 47 А

определяю т

пол ож ен и е

верш ины

р абоч ей

(динам ической) характеристики анодного

тока в

сем ействе

статических

и

соответствую щ ее

им

значение

мгновенного

н ап р я ж е­

ния Gg ма к с = 3 6 0

В.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4.

П о

сем ейству

сеточны х

характеристик (рис. 4.20а)

определяется

м акси­

мальное

значение

 

тока

сетки

ig макс = 4 2

А ,

соответствую щ ее

значениям

мгно­

венны х

напряж ений

е а мин <гр>= 1,5

-мВ

и ей макс = 3 6 0

В .

 

 

 

 

 

 

Таким

образом ,

полученны е

непосредственно

и з

характеристик данны е гра­

ничного

р еж и м а

позволяю т

« а

основании

(4.34)

оценить

мощ ность,

р ассеи вае­

мую на

управляю щ ей

сетке

Р е,

как наиболее критичную

величину

при

выборе

рабочего

(динам ического)

р еж и м а

генераторной

лампы.

 

 

 

 

 

 

5.

Pg ~

0,15 ig макс

макс < 7 ‘>g доп = 1,3

кВт,

 

 

Pg

15• il-2-3 6 0 — 650

В т <

< 1 3 0 0 Вт = Р в д о п .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рассчитанны й

 

тепловой

реж им

управляю щ ей

сетки п од тв ер ж д а ет

в о зм о ж ­

ность дальнейш его

подробного

расчета

реж им а

генератора.

К ром е

того,

пол у ­

ченные

данны е свидетельствую т

о в озм ож н ом

увеличении

мощ ности,

т.

е. боль­

шем использовании триода ,по

току

i a

макс-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

■При

расчетах

 

в

реж им ах С 0 < 9 О °

максим альное

значение

в им пульсе

ан од ­

ного тока опр еделяется

и з соотнош ения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

*а макс=

 

77

2

Р_

 

Г

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

( 4 .56а)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

a l ( £ a

 

еамнн(гр))

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

и д а л ее,

как реком ендовано

,в пн.

3,

4,

5.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Расчет анодной

цепи

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6.

А м плитуда

кол ебательного

напряж ения

на аноде

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Ua = Ea -

ea мнн (гр) =

10 000 -

1 500 =

8 500 В .

 

 

 

 

 

7. Амплитуда тока первой гармоники

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

I a1

 

м а к с = 4 7 -0 ,0 5 = 2 3 ,5 А .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

8.

П остоянная

составляю щ ая

анодного

тока

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

I aо =

1а макс «о =

47- 0 ,3 2 =

15

А .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

9.

М ощ ность,

 

потребляем ая

анодной

цепью

о т

источника

анодого

питания,

 

 

 

Р 0 =

/ а 0 Еа =

1510 000 =

150 000

Вт =

150 кВт.

 

 

 

 

 

10.

М ощ ность,

рассеиваем ая

на

аноде

в в и д е

тепла

(м ощ ность

рассеян ия ),

 

 

 

Ра = Р0

 

=

150 —

100 =

50 кВт.

 

 

 

 

 

 

 

 

Она сравнивается с м ощ ностью , допустим ой дл я дан н ой лампы,

Ра доп = 60 кВт.)*

*) Индекс «гр» а дальнейших формулах и расчетах опускается, но следует помнить, что все рассчитываемые данные генератора относятся к граничному режиму. Он характеризуется остаточным .мгновенным напряжением на аноде еа или (гр) и коэффициентом использования анодного напряжения £гр-

95

Рис. 4.20. Статические характеристики три ода ГУ -66А

еамин(гр)

11. Коэффициент полезного действия анодной цепи

100

150 •100 = 66,6% •

1,2. Величина резонансного сопротивления, обеспечивающая рассчитанный

режим (для схемы включения триода с общим катодом),

 

 

R

 

 

 

8500

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(гр) — ,

 

 

= 362

Ом.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

е

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1 Я 1

 

23,5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

РАСЧЕТ ЦЕПИ УПРАВЛЯЮЩЕЙ СЕТКИ

 

 

 

 

 

Данные входной цепи получаются на основании расчета выходной.

При выбранном

напряжении

Е а и рассчитанной

величине

резонансного

сопро­

тивления

R q,

необходимый

импульс анодного

тока

(£а макс)

будет обеспечен

при строго определенных величинах амплитуды напряжения

возбуждения

U s и

напряжения смещения Eg. Согласно (4.49) для

вычисления

напряжения

U в не­

обходимо

знать

параметр

D

в рабочей

зоне формирования

импульса анодного

гока, т. е. на уровне

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

*'а ^

га макс =

47

А .

 

 

 

 

 

 

 

 

Из семейства анодно-сеточных характеристик (рис. 4.206) определяем

 

D:

eg мак»

ев

Aeg

360 — 160

 

= 0,0236.

 

 

 

 

Е а — «амин

А С,

10 000 — 1[500

 

 

 

 

13. Амплитуда напряжения возбуждения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

^g макс

E g

D U %COS 0

 

 

 

 

 

 

 

 

U a = -

 

 

COS 0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

В режиме В (0=90°) ее

вычисляют по

упрощенной

формуле

(см. построение

рис. 4Л06)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

U g — £gмакс

Eg = 360 — (— 160) =

520 В.

 

 

 

 

В режимах

С (0<9О°) рекомендуется увеличивать

рассчитанное значение

амплитуды напряжения возбуждения на

(5— 10) %

пропорционально уменьшению

угла отсечки

0 .

 

 

 

(4.44)

 

 

 

 

 

 

 

 

(14. Напряжение смещения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

E s =

E g — ( U g D U a) cos 0 =

Eg =

— 160 В.

 

 

 

 

Для

расчета

мощности

возбуждения

Р ^ g

и уточнения тепловых потерь на

сетке Р в

в соответствии

с

(4.28), (4.29),

(4.30),

(4.31),

(4.33)

последовательно

определяются следующие величины.

тока

сетки

cos 9g= —E e/ U g = 160/520=

15. Косинус

угла отсечки

импульса

=0,307, значение 0g и расчетные коэффициенты берутся из таблиц для косину­

соидального импульса: 0 g=72°, ao(g)=0,259, ацв)=0,444

(см. приложение 2).

■16. Составляющие импульса тока сетки:

 

 

7g о =

0.7 lg макс a o (g) =

9,7* 12*0,259 =

2,18

А,

7gi=

9>7 ig макс a i (g) =

0,7' 12* 0,444 =

3,74

А.

4—25

 

 

 

97

57. Мощность, затрачиваемая на возбуждение,

p ~ g =

Y , g '- u g =

4

_ ' 3 ’ 7 4 ' 520 == 970 В т -

й-8 . Мощность,

затрачиваемая

в источнике смещения,

P g о =

/ е о | E s | = 2,18-160 = 350 Вт.

19. Мощность, рассеиваемая на сетке,

 

Pg =

— Р£ о =

970 — 350 =

620 Вт.

Ее уточненное

значение не

превышает

ориентировочно определенную в п. 5

и подтверждает сделанное предположение о возможном увеличении колебатель­ ной мощности.

20. Коэффициент усиления по .мощности

А = Р ^ / Р ^ г - 100/0,97 = 103.

24. Рассчитанный граничный рабочий

(динамический) режим триода ГУ-6 6 А

характеризуется коэффициентом использования аноднога напряжения

Erp = U a/ E a = 8 500/10 000 =

0,85.

'При аппроксимации импульса тока сетки в виде треугольника составляю­ щие тока определяются через коэффициенты разложения:

а 0 (Д)

= 0,1994

и

а 1 (Д )-

0,3498

(приложение 2),1)

7 g 0 «

l g макс а о (Д) «

12-0,19

« 2,4

А,

/g

! «

макс И[ (Д) «

12-0,35 « 4 ,2

А.

Мощности

соответственно:

 

 

 

P g0 =

/ g 0 | Eg | =

2,4-160 =

384 Вт,

E_g = Y /giyg = y '4,2'520 = 1090 Bt-

Мощность рассеяния на сетке

P g =

P _g — Pg о = Ю90 — 384 - 706 Вт.

Коэффициент усиления

по мощности

У1 =

Р _ /Р _ Й=

100/1,09 = 91.

Ниже в табл. 4.2 даны для сравнения расчетные данные режи­ ма генератора и результаты 'графоаналитического исследования построенных реальных импульсов анодного и сеточного токов при

тех же напряжениях на электродах лампы

(рис. 4.20в). Как видно

приведенные! метод расчета дает

погрешности, не превосходя­

щие допустимые в технических

расчетах

( 1 0 1 5 ) %, достаточно

прост и требует в общем случае определения двух расчетных па­ раметров лампы — проницаемости D и напряжения запирания E'g. Этот метод расчета распространяется на все типы генераторных триодов независимо от их характеристик и может считаться уни­ версальным для расчета граничных и недонапряженных режимов генераторов в широком диапазоне рабочих частот.)*

*) Для принятой в технических расчетах точности в (10— 15)% можно зна­ чения коэффициентов разложения округлять до второго знака.

98

Т А Б Л И Ц А 4;2

 

со

со

со

СО

<

<

<

<

 

Данные

X

. **

X

 

то

те

 

те

О

to

е

 

 

Ь

 

 

Ы

и

Ь

те

Cyj

CD

Расчетные

1 0

160 8,5 520

23,5

15

3,74

2,18

90°

Результаты графо­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

аналитического

 

 

 

 

 

 

 

 

 

исследования

1 0

160 8,5 520

24,0

14,25

4,45

2,45

90°

Расчетные при Д-м

 

 

 

 

 

 

 

 

 

импульсе тока

 

160 8,5 520

23,5

15

4,2

 

 

сетки

1 0

2,4

90°

Р_ _ кВт

1 0 0

1 0 2

1 0 0

(-

 

СО

Н

X

 

СО

1

ъв

а.

О,

0,97 629

1,15 760

1,09 70S

На рис. 4.21 поясняется обычно принятый способ опреде-' ления напряжения запирания E'g для выбранного анодного напря­ жения Ец Eg2 у тетродов и пентодов):

п, _ е "+ 4

 

—220—100

 

2

_

2

= —160 В.

Рис. 4.21. .График, поясняющий спо­

соб определения напряжения запира­ ния E 'g

РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО РЕЖИМА ГЕНЕРАТОРА НА ЛАМПЕ С ЭКРАНИРУЮЩЕЙ СЕТКОЙ

Генераторные тетроды (пентоды) исгголъзуются преиму­ щественно в недонапряженных режимах, близких к граничным со значениями коэффициентов использования анодного напряжения

| ~ 0 ,7 — 0 8 ~ £Гр.

В рабочих (динамических) режимах с отсечкой анодного тока (АВ, В, С) ток экранирующей сетки имеет импульсный характер (см. § 4.6). Выбор эксплуатационного режима генератора на тет­ роде (пентоде) определяется предельно допустимыми величинами мощностей, рассеиваемых на электродах лампы Ра доп, Р^доп, Pg1 допНаиболее критичной величиной является мощность, рас­ сеиваемая на экранирующей сетке Pg2 . Поэтому целесообразно строить порядок технического расчета режима с проверки выпол­ нения условия Ps2 < P t 2 доп, при котором в рабочих (динамических)

4*

99

режимах, близких к граничному, мощность, рассеиваемая на экра­ нирующей сетке, не превышает предельно допустимую Рё2Доп. Обычно при этом мощность, рассеиваемая на аноде, значительно меньше допустимой.

Лампы с экранирующей сеткой, особенно предназначенные для укв диапа­

зонов, отличаются большим запасом по мощности, рассеиваемой

на аноде Р я дои.

Это объясняется необходимостью использования у «левых» ламп

(см. § 4.8) не-

донапряженных режимов с 5 ^ 0 ,6 , при которых они отдают номинальную мощ­

ность. Такие требования к генераторным

лампам

и

выбору их

режимов на укв

(т. е. на

частотах свыше 30 МГц) объясняются

тем, что ,в

этих

диапазонах

вследствие

повышенных потерь энергии

значительно

труднее,

чем

на коротких

и средних волнах выполнить три конструировании колебательные системы с тре­ буемыми величинами характеристических и резонансных сопротивлений.

В зависимости or исходных данных проектирования первона­ чально становятся известными либо тип генераторной лампы, либо величина расчетной колебательной мощности в нагрузке генера­ тора (по которой выбирается тип лампы). В обоих случаях выписываются из справочных материалов основные параметры лампы и проверяется выполнение условия /Макс>/раб, при котором обеспечивается устойчивая работа генератора в заданном рабочем диапазоне частот. Затем выбираются значения питающих напря­ жений Е&, Eg2 и угол нижней отсечки импульса анодного тока 0. Выбор напряжения на экранирующей сетке должен быть согла­ сован с рекомендуемыми типовыми, при которых снимаются се­ мейства статических характеристик лампы.

Рассмотрим порядок расчета электрического режима генера­ тора, предназначенного для усиления мощности несущего колеба­ ния на частотах /раб^ЗО МГц и обеспечивающего полезную мощ­ ность Р~ = 30 кВт.

Пример.

Выбран

тетрод

типа

ГУ-61А. Его основные данные:

Р ~ нон=30кВт;

£ а=10

кВ;

£ гг^ 1,5

кВ

(типовые

напряжения 1,5; 1,25; 1,0; 0,7;

0,6 кВ); Е ' в =

= —175

В

(см. рис.

4.22а);

ЯаДоп=30 кВт; P«2 aoii = 700 Вт; Pgi aOn=300

Вт;

/мэкс = 70

МГц.

 

из таблиц приложения 2 находим

 

 

1.

Полагаем 0=70°;

 

 

 

 

 

ttl =0,436; а 0 =

0,253;

cos70° = 0,342.

 

 

2. И з

характеристик

д л я

Г У -6 1 А при £ гг=1,5 кВ (см. .рис.

4.22а, б, в)

оце­

ниваем значения величин граничных остаточных напряжений, соответствующих начинающимся изгибам характеристик, еаЫи в ~ 2 —3 кВ; выбираем еамнн<гр) =

=2,5 кВ.

3.Максимальное значение анодного тока в импульсе при 8 = 70°

2 Р„

2-30-103

= 18,3 А.

« ^ .- « а м и Ж г р ,]

0,436(10 0 0 0 - 2

500)

Вершина динамической характеристики анодного тока определяется коор­

динатами еа мпн (гр)=2,5 кВ, £а макс—18,3 А

(см. рис. 4.226);

им соответствует

мгновенное напряжение е«мпко=65 В, определяемое из семейства характери­

стик.

4. На семействе характеристик igz(e^, £gi, E gz) рис. 4,22в для мгновенн

напряжений

еа Ыиа (гр)=2,5 кВ и ея Маис = 65 В находим импульс тока, соответ­

ствующий

вершине динамической характеристики тока экранирующей сетки

igz макс =

1 г1

А.

100

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ