![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Хушпулян, М. М. Технико-экономические показатели современных компрессоров и установок
.pdfВ табл. 29 приведены допустимые окружные скорости для
некоторых газов по числу Мс |
(Т = 47° G) для |
колес |
компрес |
сорного типа. |
влияния числа |
Мс<> на |
работу |
Таким образом, уточнение |
машины имеет важное практическое значение при проектирова нии, и в каждом случае должны определяться разумные гра ницы окружной скорости с целью обеспечения максимально допустимой частоты вращения. Из изложенного выше следует, что главной проблемой в области развития центробежных ком прессоров является вопрос повышения окружной скорости ра бочих колес, так как с ее повышением увеличивается степень сжатия ступени и уменьшается число ступеней, необходимых для достижения общей степени сжатия, что приводит к умень шению размеров и веса центробежного компрессора.
Пока окружная скорость центробежных компрессоров нахо дилась в пределах 220—250 м/с, влияние числа Маха было не значительным. При окружных скоростях 300—350 м/с влияни ем числа Маха уже нельзя пренебречь. К- п. д. сжатия и зона устойчивости работы — это два основных фактора, влияющих на экономичность эксплуатации центробежного компрессора. Снижение этих показателей едва ли может компенсироваться уменьшением стоимости компрессора, получаемой за счет по вышения его быстроходности. Поэтому, повышать число Маха, за счет увеличения окружной скорости без изменения геомет-, рии проточной части или выполнения иных мероприятий нельзя,-
Точные результаты, обеспечивающие относительно высокие значения к. п. д. и окружных скоростей, можно получить только при изменении характеристик в процессе экспериментальных исследований центробежного компрессора.
В отличие от компрессоров вытеснения (поршневых, винто вых и ротационных) производительность и давление нагнетания
в центробежной |
компрессорной машине |
взаимосвязаны одной |
||
характеристикой |
(pV). Центробежная. компрессорная |
и |
машина |
|
характеризуется |
производительностью V, |
конечным |
началь- |
|
|
|
Р к |
X |
Т |
ным давлениями рк и р1Ьих отношением е = ---- , мощностью N,
рн
к. п. д. -р и пр.
Работа машины при переменном режиме определяется газо динамическими характеристиками, представляющими зависи
мость отношения |
мощности N и к. п. д. |
ti’ot объемной V |
Рн |
' |
• ' |
или весовой G производительности при одной ‘или нескольких, частотах вращения п. В силу сложности протекания процесса компримирования истинное значение газодинамической харак теристики определяется при испытаниях машины.
На рис. 32 представлены типичные газодинамические харак теристики центробежных компрессорных машин с лопатками,-
7* |
99 |
загнутыми назад. Зависимость конечного давления от произво дительности имеет параболический характер (с восходящей ветвью АК и нисходящей КВ). В отличие от компрессоров вы
|
|
--------. |
теснения в центробежной компрессор- |
||||||||
N |
^ |
ной машине по мере увеличения про- |
|||||||||
t |
|
Ne |
|
гиводавления (например, при закры |
|||||||
|
|
|
|
тии задвижки на нагнетательной сети) |
|||||||
|
|
|
|
конечное давление |
нагнетания |
повы |
|||||
|
|
|
|
шается, а производительность падает. |
|||||||
|
|
|
|
При дальнейшем увеличении сопро |
|||||||
|
|
|
|
тивления уменьшается не только про |
|||||||
|
|
|
|
изводительность, но и давление нагне |
|||||||
|
|
|
|
тания. Ветвь АК соответствует не |
|||||||
|
|
|
|
устойчивому режиму работы компрес |
|||||||
|
|
|
с о р а |
(помпажу). Он возникает |
вслед |
||||||
|
|
|
|
ствие срыва потока в машине тем бо- |
|||||||
|
|
|
v лее |
резкого, |
чем |
больше давление, |
|||||
Рнс. |
32. Газодинамические |
емкость сети |
и плотность сжимаемого |
||||||||
газа. Точку |
К перегиба |
кривой |
рк = |
||||||||
характеристики центробеж |
|||||||||||
ных |
компрессоров |
с лопат |
= /( V) называют критической |
и |
соот |
||||||
ками, загнутыми |
назад. |
|
ветствующую ей производительность — |
||||||||
Продолжительная |
|
критической |
производительностью |
Укр. |
|||||||
работа |
машины |
в пределах |
кривой |
АК, |
|||||||
п. е. |
в зоне расходов, |
когда V < Ккр, недопустима, |
что является |
.’существенным недостатком центробежных компрессоров. Поэто му при его выборе следует иметь в виду помпажные свойства
Гкр
данной машины, характеризуемые отношением — 1, которое
обычно лежит в пределах 0,45—0,75.
В соответствии с этим для обеспечения нормальной эксплу атации центробежной компрессорной машины характеристики компрессора и сети должны быть подобраны так, чтобы рабо чая точка, находясь на достаточном отдалении от зоны помпажа, имела бы максимальное значение к. п. д., при котором расход мощности Ne является минимальным, и удовлетворяла бы заданным требованиям установки по производительности и давлению нагнетания. Пересечение обеих характеристик опреде ляет единственно возможный оптимальный режим работы уста новки, поскольку в этой точке потребности сети и производи тельность машины соответствуют друг другу.
С увеличением степени сжатия технико-экономические по казатели центробежной компрессорной машины ухудшаются, поскольку при этом уменьшается ее производительность, увели чиваются вес и габариты и, как следствие, возрастают удель ные значения этих показателей. Кроме того, с ростом степени сжатия вследствие увеличения потерь ухудшается динамика потока компримируемого газа, повышаются его температура и показатель политропы.
ЮО
Физический смысл увеличения показателя политропы при работе компрессора с повышенной степенью сжатия заключает ся в том, что при наличии потерь на трение газа в каналах рабочих колес, диффузора и корпуса, а также иа трение колес ных дисков вся дополнительно подводимая энергия превра щается в теплоту. Добиться полного охлаждения в многосту пенчатом центробежном компрессоре невозможно. Таким обра зом, относительно высокая теплонапряженность процесса сжа тия и его интенсивный рост с повышением степени сжатия при водят к увеличению удельного расхода мощности на единицу компримируемого газа. В соответствии с этим мощность, рас ходуемая на сжатие многоступенчатой компрессорной машины, может быть представлена в следующем виде:
|
|
k - \ |
|
|
|
N — ---— GRTn—— |
Рк \ Ч - |
+ |
(43) |
||
Рп |
|||||
102 |
/г — : |
|
|
где г),- — внутренний к. п. д. компрессора:
|
|
Рк |
||
щ = |
|
Рп |
||
k |
, |
Тк |
||
|
||||
|
---------- l g |
-------- |
||
|
к — |
1 |
Г „ |
|
Из сопоставления мощности центробежного компрессора с |
||||
мощностью поршневого, винтового |
и ротационного компрессо |
ров следует, что ее расход на компримирование в центробеж ном компрессоре больше вследствие высокой теплонапряженности компримируемого газа.
Для уменьшения затрачиваемой мощности и снижения теплонапряженности компрессора при его работе с достаточно большими степенями сжатия в многоступенчатых центробежных компрессорах осуществляется охлаждение компримируемого газа, в основном наружное с применением выносных охладите лей. В этом случае неизбежными становятся потери давления как в самих промежуточных холодильниках, так и в трубопро водных коммуникациях входа и выхода. Поэтому многие фир мы наряду с выносными холодильниками, расположенными за пределами компрессора, используют холодильники, встроен ные в его корпус путем непосредственного присоединения. Тем самым исключается необходимость в трубопроводной обвязке между холодильниками и компрессором.
Выбор числа циклов охлаждений осуществляется по-разно му. Например, швейцарская фирма «Брауи-Бовери» разработа ла серию так называемых изотерм-компрессоров, в которых при давлении воздуха около 9 кгс/см2 применено семикратное про межуточное охлаждение. Однако к. п. д. этих компрессоров мало превышает те значения, которые удалось получить дру гим фирмам при двухили трехкратном охлаждении. Поэтому
101
выбор кратности и способа охлаждения должен решаться путем соответствующих технико-экономических расчетов с последую щим определением оптимального варианта.
2. ТЕХНИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ КОМПРЕССОРОВ
В табл. 30 приведены основные технические показатели центробежных компрессоров, выпускаемых фирмами «БраунБовери» и «Зульцер» (Швейцария). Фирма «Браун-Бовери» в целях повышения к. п. д. компрессорных цехов, где по условиям технологического процесса возникает энергия отработанных газов, последняя используется в специально сконструирован ных рекуперационных турбинах, являющихся приводом ' к центробежным компрессорам.
В установках по производству слабой азотной кислоты, про цесс которого сводится к каталитическому окислению аммиака, изотермический компрессор производительностью 562 м3/мин подает воздух под давлением 9,25 кгс/см2 через воздухоподо греватель в контактный аппарат, где осуществляется первая
стадия реакции. Окись |
азота |
вместе |
с |
атмосферным |
азотом, |
|
являющимся |
балластом, нагревается |
подогревателем |
отрабо |
|||
танных газов |
и затем |
направляется через котел-утилизатор и |
||||
конденсатор в абсорбционную колонну |
(рис. 33). На |
выходе |
||||
из нее отработанные |
газы |
обладают |
|
температурой |
480° С и |
давлением 6,6 кгс/см2. При расширении этих газов в рекуперационной турбине до давления 1 кгс/см2 обеспечивается возврат до 70% мощности, затрачиваемой компрессором. Вспомогатель ным приводом для запуска в большинстве случаев является электродвигатель.
Центробежные компрессорные установки с приводом от рекуперационной турбины нашли также широкое применение на нефтеперерабатывающих заводах в процессах каталитического крекинга с флюидизированным катализатором.
На этих установках в процессе крекинга для получения бензина и других дистиллятов нефть пропускается над окисным (крекирующим) катализатором, для чего требуется воздух с давлением 3 кгс/см2. Газы выходят из регенератора с давлением 2,2 кгс/см2 и температурой 600° С, затем направляются в турби ну. На рис. 34 представлен продольный разрез семиступенчатой рекуперационной турбины, работающей при'температуре отра ботанных газов 480° С и давлении 6,6 кгс/см2. При этих пара метрах развиваемая турбиной мощность равна 2870 квт.
В трехкорпусной центробежной компрессорной установке фирмы «Зульцер» с последовательно соединенными между со бой компрессорами типа RC-4HN-56 низкого давления, типа RC-4H-40 среднего и типа RC-5N-28 высокого в целях уменьше
на
Рис. 33. Схема установки по производству азотной кислоты:
1 — детендер хвостовых газов; 2 — изотермический компрессор; 3 — вспомогательный двигатель; 4 — дрос
сель; |
5 — клапан на обводной линии; |
£ — быстродей |
ствующий отсекатель; 7 — воздушный |
подогреватель; |
|
8 — подогреватель хвостовых газов; 9 — котел-утили |
||
затор; |
10 — конденсатор-холодильник; |
11 — абсорб |
ционная колонна; 12 — контактный аппарат; 13 — кла |
||
|
пан выхлопной трубы. |
|
ния занимаемой площади и повышения к. п. д. все три компрес сора приводятся в движение от одного привода через специаль но сконструированный редуктор с двумя выходными валами. С первым соединен компрессор типа RC-4HN-56, со вторым — компрессоры типа RC-4N-40 и RC-5N-28.
Давление нагнетания при совместной последовательной ра боте трех компрессоров достигает 45 кгс/см2 при производи тельности установки 421 м3/мин. В табл. 31 приведены основ ные технические показатели центробежных компрессоров фир мы AEG (ФРГ).
Подавляющее большинство выпускаемых фирмой компрессо ров выполняются с встроенными в корпус холодильниками.
103
Фирма
«Браун-Бовери»
«Зульцер»
Таблица 30
Техническая характеристика центробежных компрессоров фирм «Браун-Бовери» и «Зульцер»
Марка компрессора |
Производительность, м*/шш |
нагнетанияДавление, 2см/кгс |
Потребляемаямощность, .с.л |
вращенияЧастота, об/мни |
|
|
|
|
— . . . . |
562 |
9,25 |
3200 |
9620 |
— ................................. |
177 |
18,3 |
1860 |
— |
RC-4N-335 ......................................... |
60 |
3,02 |
250 |
— |
R C -3 N -2 8 ......................................... |
50 |
4,5 |
260 |
— |
RC-4HN-33.5..................................... |
166 |
8,9 |
1000 |
— |
RC-4HN-56 ..................................... |
421 |
— |
— |
— |
R C -4H -40......................................... |
421 |
28 |
4770 |
— |
R C -5M -28......................................... |
421 |
|
|
|
Число корпусов
2
3
1
1
1
3
3
3
|
Удельныйрасход мощности, с.л./(м а/мнн) |
|
Га(5ариты, ММ |
||
Кратностьохлаждения |
Вескомпрессора, кг |
ЕС |
3 |
и |
|
|
|
|
П |
2 |
те |
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
X |
о. |
о |
|
|
|
ч |
и |
|
|
|
|
|
2 |
|
3 |
5,7 |
9 200 |
1800 |
1350 |
1950 |
4 |
10,5 |
6 000 |
250 |
1750 |
150 |
1 |
4,1 |
1 698 |
1320 |
950 |
350 |
1 |
5,2 |
1 650 |
7320 |
950 |
850 |
2 |
6,0 |
5 976 |
1850 |
1325 |
1250 |
б |
11,3 |
23 850 |
3200 |
2050 |
1670 |
6 |
11,3 |
23 850 |
3200 |
2050 |
1670 |
6 |
11,3 |
23 850 |
3200 |
2050 |
1670 |
Рис. 34. Продольный разрез семиступеичатой рекуперациоиной турбины.
Таблица 31",
Технические показатели центробежных компрессоров фирмы AEG
Давление |
Производи |
Потребляе |
Частота |
Число |
Крат |
Удельный |
нагнета |
мая мощ |
ность |
расход |
|||
ния, |
тельность, |
ность, |
вращения, |
корпу |
охлаж |
мощно |
кгс/см* |
м3/мнн |
КВТ |
об/мин |
сов |
дения |
сти, |
|
|
|
|
|
|
квт/(м3/мнн> |
2,41 |
1966 |
3880 |
4120 |
1 |
|
1,8 |
3 |
2842 |
8000 |
3660 |
1 |
— |
2,7 |
5,8 |
278 |
1540 |
— |
1 |
1 |
« 5,5 |
6,5 |
416 |
2 1 0 0 |
1500/6400 |
2 |
2 |
5 ,0 |
6,5 |
1 0 0 0 |
5100 |
1500/4840 |
2 |
2 |
5,1 |
7 |
6 6 6 |
4300 |
1500/5420 |
2 |
2 |
7,6 |
8 |
5566 |
3400 |
1500/6220 |
2 |
2 |
6 , 0 |
8 |
1 0 0 0 |
710 |
3750 |
2 |
2 |
5,71 |
8 |
1660 |
9000 |
3350 |
2 |
2 |
5,4 |
1 0 |
507 |
3290 |
6240 |
2 |
3 |
6,4 |
11 |
375 |
3300 |
1492/7000 |
2 |
3 |
8,8 |
11 |
793 |
5S00 |
4920 |
2 |
3 |
2,3 |
В табл. 32 приведены основные показатели центробежных компрессоров, выпускаемых фирмой «Нуово-Пиньонэ» (Ита лия). Семь моделей с диапазоном производительности от 71 до233 м3/мин и давлением нагнетания от 3 до 17 кгс/см2 в основ ном выпускаются с шестикратным охлаждением, несмотря на относительно невысокое давление нагнетания. Эти компрессоры изготовляются обычно с четырьмя и пятью рабочими ко лесами.
105
»
Таблица 32
Технические показатели центробежных компрессоров фирмы «Нуово-Пиньонэ»
|
Давл знне, |
сжатия |
|
|
|
кгс /см* |
|
||
|
|
|
||
Марка |
га |
га |
Степень |
|
|
|
|||
|
m га |
х га |
|
|
|
а |
S- |
|
|
|
3 |
(У |
|
|
|
8 * |
£ 2 |
|
|
|
га х |
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
2MCL-352 ..................................... |
1 |
3 |
3 |
|
2MCL-804 ..................................... |
1 |
4,1 |
4,1 |
|
8MCL-425 ..................................... |
1 |
8 |
8 |
|
8MCL-525 ..................................... |
0,9 |
6,4 |
7,1 |
|
MCL-604 ......................................... |
1,4 |
i6,0 |
11,4 |
|
8MCL-655 , ..................................... |
1 |
6,3 |
6,8 |
|
6MCL-804 ..................................... |
1 |
о,4 |
5,4 |
|
BCL-255 ......................................... |
25,3 |
37,5 |
1,48 |
|
BCL-453 ......................................... |
25,6 |
38 |
1,48 |
|
BCL-255 ......................................... |
25,0 |
38 |
1,6 |
|
BCL-453 ......................................... |
32,7 |
46 |
1,56 |
|
BCL-255 ......................................... |
353 |
46 |
1,23 |
|
Производитель* ность, м*/мин |
Потребляемая мощность, КВТ |
Кратность охлаж дения |
Удельный расход мощности, квт/(м3/мнн) |
| |
| ; |
|
|
71 |
330 |
|
4,65 |
87 |
575 |
— |
5,3 |
167 |
1470 |
6 |
8,8 |
250 |
1940 |
6 |
7,75 |
273 |
2800 |
е |
10,0 |
500 |
2610 |
6 |
2,25 |
333 |
4680 |
6 |
6,8 |
480 |
551 |
— |
1,14 |
1675 |
1550 |
— |
0,92 |
80 |
340 |
— |
4,25 |
2287 |
2287 |
— |
0,97 |
698 |
573 |
— |
0,82 |
Фирмой «Нуово-Пиньонэ» выпускаются также центробежные машины с давлением нагнетания до 60 кгс/см2. Они предназна чены для работы с относительно высоким давлением всасывания и числом рабочих колес от одного до трех. Вследствие малой степени сжатия эти компрессоры работают обычно без про межуточного охлаждения.
Этой фирмой разработан и выпускается нормальный ряд центробежных компрессоров модели ВС пяти типоразмеров для давлений нагнетания до 100 кгс/см2. Число рабочих колес в них варьируется от двух до семи. Корпус компрессора — ци линдрический, выполнен обычно из кованой стали с вертикаль ным разъемом, закрывающимся массивными фланцами, крепя щимися с помощью близко расположенных друг к другу шпи лек. Вследствие наличия вертикальных разъемов сборка узла ротора и диафрагмы в целый блок производится'в стороне, за тем собранный узел аксиально вводится в корпус компрессора. Уплотнение концов ротора — обычно масляного типа.
Стремление к созданию высоконапорных центробежных ком прессоров быстро распространилось почти на все ведущие комлрессоростроительные фирмы Европы и США.
Серийному выпуску центробежных компрессоров высокого давления предшествовали большие теоретические и экспери ментальные исследования. При этом основными проблемами ■являлись:
создание уплотнений высокого давления на концах ротора компрессора;
106
разработка и изготовление конструкций рабочих колес с узким выходом и оценка свойственных им флюидодинамических характеристик;
уравновешивание осевого давления, передаваемого осью компрессора, работающего под высоким давлением, и др.
Для комплексных эксплуатационных испытаний уплотнений концов вала компрессора был сконструирован специальный ап парат в целях:
проверки надежности системы масляного уплотнения при высоком давлении;
определения наиболее подходящего типа уплотнений данной конструкции для заданных размеров и материала, давлений всасывания и нагнетания, частоты вращения вала;
установления оптимального зазора для муфт как высокого, так и низкого давления;
изменения параметров потока, температуры масла и про изводительности по сравнению с частотой вращения и давле нием для различных типов уплотнений. В качестве привода был использован электромотор с плавно регулируемой частотой вращения.
Испытания проводились |
в диапазоне от 3000 до |
19 200 об/мин |
с давлением нагнетания от |
30 до 350 кгс/см2. При |
этом исполь |
зовалось турбинное смазочное масло вязкостью 4,8 сст при температуре 50° С.
Полученные данные показали, что масляные уплотнения обеспечивают отличную работу компрессора при высоком дав лении нагнетания.
Экспериментальными исследованиями установлено, что наи больший технико-экономический эффект достигается при шири не выходного отверстия рабочих колес последующих ступеней менее 6 мм и диаметре рабочего колеса 300 мм. Рабочие ко леса изготовляли двумя способами, чтобы выбрать наиболее эффективный из них.
В первом случае использовался механический метод обра ботки газовых каналов рабочих колес путем высверливания и фрезеровки их внутренних поверхностей. По этому способу бы ло изготовлено шесть рабочих колес, результаты испытаний ко торых оказались неплохими. Однако стоимость их была в тричетыре раза выше сборных рабочих колес.
Второй способ, используемый в настоящее время, заклю чается в изготовлении каналов в рабочем колесе из монолит ной поковки посредством электроэрозии.
Сопоставление результатов испытаний и технико-экономиче ских показателей сравниваемых рабочих колес показало, что наиболее эффективными оказались рабочие колеса, изготовлен ные с помощью электроэрозийной обработки, а стоимость их равнялась стоимости сварной конструкции.
Для получения точных экспериментальных данных по ком
107
прессорам высокого давления с узкими выходными сечениям» рабочего колеса был построен опытный центробежный компрес сор на давление 350 кгс/см2. В течение длительного периода он: испытывался в производственных условиях на итальянском хи мическом заводе для компримирования синтетического газа.
В процессе испытаний компрессора были получены характе ристические кривые давления и производительности в зависи мости от частоты вращения. Испытания показали, что компрес
сор достигает |
расчетных |
условий |
при частоте вращения |
13 800 об/мин (а не при 14 100 об/мин). |
Максимальное давление, |
||
которое развил |
компрессор |
во время |
испытаний, было равно- |
350 кгс/см2. В течение полного цикла испытаний, длившихся 1500 ч, работа уплотнений была нормальной. Вибрации были очень низки: колебания, измеренные на корпусе вблизи осевых подшипников, составили 1 —1,5 мк.
Успешное завершение всех циклов испытаний полностью до казало способность компрессора удовлетворительно работать в условиях, более тяжелых, чем при нормальной эксплуатации.
В соответствии с полученными результатами фирма «НуовоПиньонэ» приступила к выполнению большого числа заказов на изготовление центробежных компрессоров высокого давле ния, которые в последние годы широко применяются, особенно
на газопроводах и на нефтеперерабатывающих |
заводах |
(ката |
|||
литического риформинга). Диапазон |
производительности |
этих |
|||
компрессорных установок — от 1016 до 2033 |
и |
от 5833 |
до |
||
10 833 м3/мин. Давление нагнетания |
находится |
в |
пределах |
от |
150 до 350 кгс/см2 при давлении всасывания от 25 до 35 кгс/см2. Получение столь высоких степеней сжатия и производи тельностей достигается путем параллельной и последовательной совместной работы нескольких высоконапорных центробежных
компрессоров, число которых обусловливается |
в |
зависимости |
от давления нагнетания, давления всасывания |
и |
производи |
тельности.
Для мощных компрессорных установок, где наряду с высо кими давлениями нагнетания одновременно требуется и боль шая производительность, машины подключаются как последо вательно, так и параллельно. Таким образом, создается двух-, трехили многопоточная система компримирования. Поэтому обоснование выбора оптимального числа компрессоров для за данных параметров компримирования установки и соответству ющего привода к ним должно решаться технико-экономически ми расчетами, обеспечивающими минимальные затраты.
На рис. 35,а, б представлены центробежные компрессоры вы сокого давления фирмы «Нуово-Пиньонэ», предназначенные как для самостоятельной, так и совместной последовательной рабо ты в мощных компрессорных установках. Степень сжатия каж дого рабочего колеса находится в пределах 0,26—0,4.
Мощность компрессорных установок, состоящих из таких
108